施工电梯基础施工方案(修改)(实用资料)

广州富利建筑安装工程有限公司施工电梯基础施工方案第第目录TOC\o"1—1”\h\z\u一、编制依据 2二、工程概况 2三、基础设计 2四、施工顺序 4五、施工升降机基础承载力的计算： 4六、基础确定 5七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计 6八、地下室顶板承载力加固设计 7九、基础的验收要求 16十、地下室顶板加固安全保证措施 17施工电梯基础施工方案一、编制依据本方案主要依据施工图纸、《施工升降机》（GB/T10054-2005）、《施工升降机安全规则》（GB10055—2007）、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011）、混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008二、工程概况珠江御景峰花园1—6幢住宅楼、44幢地下室工程位于东莞市塘厦镇平山村,由东莞市惠仁房地产开发有限公司投资兴建，江西建工第一建筑有限责任公司承建,设计单位为广东珠江建筑工程设计有限公司,监理单位为深圳市大众工程管理有限公司。安全监督单位：东莞市建设工程安全监督站、塘厦镇建设工程安全监督组。本工程总建筑面积总建筑面积100842㎡，地下建筑面积22100㎡，地下一层、地上4幢33层（1、2、5、6幢)，2幢28层（3、4幢)，建筑总高度98.2m。三、基础设计本工程采用京龙SC200/200TD型升降机，根据人货电梯机械制造厂家对人货电梯基础的技术要求:⑴、基础承受的载荷能力应大于400KPa。P=(吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重)×0。02kN.⑵、混凝土基础板下面的承载力应大于0.15Mpa。⑶、双层钢筋网:钢筋直径12㎜，间距200㎜。⑷、L距离根据所选择的附架型号与现场实际情况而定.⑸、基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。⑹、基础周围须考虑排水措施。人货梯基础：（长）4.50M×（宽)4.60M×(高）0。30M.人货梯主要参数如下表:本根据本工程的特点,为方便工程施工的需要，1。、2、3、4栋所使用的升降机基础设置于车库顶板,板顶与人货梯基础底平，根据本工程结构设计总说明，地下室顶板荷载为8。0KN/m2，5、6栋基础安装在自然地面上。必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。电梯基础选型如下:1.配双层加强钢筋网格，采用Ф12@200.2.基础尺寸为4500×4600×300mm.3。基础砼标号采用C30。4．基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装置.四、施工顺序1、天然基础按施工平面布置确定基础位置—基础土方开挖—垫层浇筑—支设模板-绑扎钢筋——安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）-—浇筑砼--拆模、养护.2、地下室顶板基础按施工平面布置确定基础位置-基础地板加固-支设模板-绑扎钢筋—安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确,标高和平整度符合要求）——浇筑砼—-拆模、养护。五、施工升降机基础承载力的计算:施工升降机自重:SC200/200TD型施工升降机按高度105m时的重量：P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+对重重+载重量）×2。0。吊笼重44KN，外笼重15KN，导轨架总重=（每节重1.5KN，每节高1.508m)，1。5KN×70节=105KN，载重40KN。P1=44+15+105+40=204KN。基础承载P计算考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。顶板施工电梯基础承载P=G×2=204×2.1=428.4KN施工电梯基础混凝土自重：P2=4.5×4.6×0。3×25kN/m3=155。25KN。施工总荷载为428.4+155.25=571。65KN基础地面承受压力：571.65÷（4.5×4。6）=27。62KN/㎡。5、6幢基础完全能符合该机的安装要求1、2、3、4栋施工电梯基础设置于车库顶板，地下室顶板荷载为7.5KN/m2，不满足要求.为确保车库顶板安全,采用钢管回顶至地下室结构底板面。六、基础确定1.基础厚度为300mm,配双层加强钢筋网格，钢筋直径Ф12，网格间距200mm。2.次浇前预埋好4根M22底脚螺栓.3。基础预埋件必须牢固地固定在基础加强筋上。4。基础平面度为1/1000，地脚螺栓中心距最大允许偏差±5mm。5.回填土时必须夯实，保证强度。6.基础平面必须保证排水良好。7.制作基础时必须同时埋好接地装置。8。同时还必须符合当地有关安全法规.详细做法见后附图七、施工电梯基础加固满堂脚手架设计在施工升降机的基础部位于地下室顶板、板厚300mm，1#楼基础位于地下室顶板A—E～A-F/A—21～A—22轴线位置范围内,2#楼基础位于地下室顶板A—E~A—F/A—17～A-18轴线位置范围内.3#楼基础位于地下室顶板A—E~A—F/A—10~A—11轴线位置范围内，4＃楼基础位于地下室顶板A-E～A-F/A-6～A-7轴线位置范围内。地下车库用φ48×3.25钢管搭设满堂脚手架支撑体系作为加固手段对地下室顶板进行加固，脚手架搭设高度为3。6m,加固区域立杆纵距0。7m,立杆横距0.7m，步距1。0m。八、地下室顶板承载力加固设计1、地下室顶板的本身重量可以由本身结构支撑，对地下室顶板的加固只考虑升降机及其基础产生的恒动荷载：428。4+155。25=571.65KN。为尽量利用工程中使用较为灵活的材料，本加固设计拟用钢管支架作为支撑系统作为加固方案的实施方式。具体钢管布置搭设按简图所示2、地下室顶板混凝土受压强度验算按照应力考虑范围，设定升降机及其基础载荷全部集中，并均匀分布于支撑顶板底部的宽50mm×高100mm的水平横支承方木（木楞）上.地下的室顶板底与方木（木楞）受压接触面，按立杆布置图可知，长度为4500mm共计6条，即得总接触面面积：4500mm×50mm×6条=1350000mm2，由升降机及其基础产生的恒动荷载:428。4+155.25=571。65KN，得：fc1=428。4+155.25=571650KN/1350000mm2=0。423N/mm2/<fc=14。3N/mm2（由地下室顶板砼强度C30轴心抗压设计值，查《混凝土结构设计规范》GB50010-2002表4.1.4），由此表明方木（木楞)与地下室顶板之间的应力传递混凝土受压强度验算合格。3、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗压强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得,升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部的6根长4500mm×宽50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此计算出地下室顶板传递的荷载压应力1cf,考虑地下室顶板承受一部分荷载:571。650-4。5×4。6×8=362.05KN，f=362050/1350000mm=0.268N/mm2，方木（木楞)按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008选用针叶树种木材“南方松"，查该规范表A。3.1—1得其强度等级为AC15A，查该规范表A。3.1-3得顺纹抗压fc=13N/mm2，横纹抗压fc90=2.1N/mm2，按最不利情况按横纹抗压值考虑。则：1cf=0。268N/mm2<fc90=2.1N/mm2由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木(木楞)的抗压强度验算合格。4、加固支撑地下室顶板水平横支承方木(木楞)的抗弯强度验算由“地下室顶板混凝土受压强度验算”得，升降机及其基础载荷全部均匀分布于支撑顶板底部的6根长4500mm×宽50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此说明方木（木楞）承受来自于地下室顶板的均布荷载处于方木（木楞）的4500mm全长,为此进行方木（木楞）抗弯强度验算.由立杆布置图可知方木（木楞)的支撑点为2个中间等跨700mm，标准方木（木楞)长度为2000mm,现按简支结构计算其弯矩:按《建筑施工手册》第四版第一部分之2—1—2结构静力计算表之2．单跨梁的内力及变形表（表2—6~表2—10)之（1)简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度表2-6第5序次的均布荷载简支梁内力计算:加载在方木（木楞）上均布的荷载：q=0。268N/mm2×50mm=13。4N/mm；弯矩：Mmax=q2l/8=13.4N/mm×700mm×700mm/8=820750。mm，依《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008方木（木楞）抗弯强度应按该规范的公式进行计算，其中fm查JGJ162—2008表A3。1—1~5使用针叶树种南方松由表A3.1—1得TC15A查表A3.1—3得mf=15，同时另依表A3。1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用，按较为不利状态考虑“按恒载验算时”选用系数为0.8得调整后的fm=15×0.8=12Nmm2;其中W由矩形木楞（方木（木楞))宽50mm×高100mm查表的截面最小抵抗=83333mm3（按《建筑施工手册》第四版第一部分之2-1—2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式50×100×100/6=83333mm3，木楞（方木（木楞))的抗弯强度σ=820750N.mm/83333mm=9。849N/mm2〈fm=12N/mm2次、主木楞梁抗弯强度应按下列式计算：式中:木材抗弯强度设计值，按本规范附录A的表A。3。1—3、表A。3.1—4及表A.3.1—5的规定采用.式中：Mmax最不利弯矩设计值。应从匀步荷载产生的弯矩设计值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中，选取计算结果较大者W：截面抵抗矩，按本规范表5。2。2查用由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗弯强度验算合格。5、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的抗剪强度验算按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第5。2.2第2小条以及《木结构设计规范》GB50005—2003第5.2。2要求:弯构件抗剪承载力，应按下列式验算：式中：ƒv木材顺纹抗剪强度设计值（N/mm2）V：受弯构件剪力设计值(N),按本规范第5。2。3条规定；I：构件的全截面惯性矩（mm4）b：构件的截面宽度;S:剪力面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3）.依前条验算条件，查JGJ162—2008规范附表按TC15A木材顺纹抗剪强度值：fv=1.6N/mm2；受弯构件剪力设计值V按《建筑施工手册》第四版第一部分之2—1—2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表序号1的公式：V=ql/2=13.4N/mm×700/2=4690N；构件的全截面惯性矩I依《建筑施工手册》第四版第一部分之2—1—2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2—5序号1的公式：I=bh3/12=50×1003/12=4166666.67mm4；构件的截面宽度b=50mm；剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩S=（50mm/2）×100mm×（100mm/2/2)=62500mm3；代各参数入公式计算:(V×S)/(1×b)=(4690N×62500mm3)/（4166666。67mm×50mm）=1。41N/mm2〈fv=1。6N/mm2；由此表明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞)的抗剪强度验算合格（验算数据比较接近，施工时必须严格要求，认真到位，按规范施工）。6、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）的挠度验算按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第5。2。2第3小条以及《木结构设计规范》GB50005—2003第5。2。6要求，受弯构件应进行挠度验算，JGJ162-2008明确简支楞梁须按照该规范的5.2。1-4或5公式进行验算，本设计没有出现集中荷载,故选用5。2.1-4式进行验算：，其中弹性模量E查JGJ162-2008规范附表A。3.1-3按TC15A木材E=10000,同时另依表A3。1-4考虑本方案中方木（木楞）为长时间使用,按较为不利状态考虑“按恒载验算时"选用系数为0。8得调整后的E=10000×0。8=8000N/mm2；全截面惯性矩I=4166666。67mm4;最大挠度Wmax的取值按JGJ162-2008规范的条第3小条的“支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000”得Wmax=700mm/1000=0。7mm；代各参数入公式计算=（5×13.4N/mm×700mm×700mm×700mm×700mm）/（384×8000N/mm2×4166666。67mm4）=0。49mm<Wmax=0。7mm。7、加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算由于加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞）下必须通过可调支托（钢管支柱），传递至扣件式钢管支架支撑系统，其承载力一是必须经过核算满足最低要求才能使用，依JGJ162—2008第5.2。5条之第2小条说明，查5。2.5—1表,取表中最大长度容许荷载的最小值12KN,由立杆布置图可知立杆每行9条9行共计9×5=45条,按均匀分布计算每根立杆的荷载应为：设计总荷载517650N/45条=11503N=11.503KN/条〈最大长度容许荷载的最小值12KN。由此说明加固支撑地下室顶板水平横支承方木（木楞)下的可调支托（钢管支柱）的承载力复核验算合格.加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱稳定性的验算受压杆件的计算长度0L=1。2m（即纵横水平拉杆步距为1000mm）依JGJ162-2008第条之第2之（2）小条说明：“立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算）,应按下式的压弯杆件计算"与JGJ162—2008第5。2。5条之第3小条说明:“扣件式钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，计算公式为该规范的5。2。5—10,公式中的计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距,最大步距不得超过1。8m"在本设计方案中均存在，故此受压杆件的计算长度0L=1.0m（即实际施工时纵横水平杆的步距不得超过1。0m，且须保证钢管立柱的上下末端均须设置纵横水平杆），其余按5.2.5—9式计算：其中轴心压力设计值N=设计总荷载517650N/45条=11503N=11。503KN；轴心受压稳定系数钢材抗压强度设计值f按该规范附录A表A。1.1-1和表A。2.1—1采用,按牌号Q235钢直径〉40~60（钢管直径为48mm）查表取用抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200N/mm2;钢材屈服强度值yf:本设计方案使用钢管用钢牌号为Q235,按《钢铁产品牌号表示方法》GB221-2000第3。2.1条说明，其屈服强度为235N/mm2,轴心受压杆件毛截面面积A按壁厚3.5mm外直径48mm取用A=（48/2)2-（48/2—3.5）2×3.14=489.30mm，直径为48mm的下套管的钢管回转半径（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2—1—2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2—5序号5的公式:）=［482+(48—3。5×202］0.5/4=15.782mm,其惯性矩Ix2=（d4+d14）0.5/64=3。14×[482+(48—3.5×2）2］0.5/64=399285。14mm4;上插管为实心U型可调支托，其直按JGJ162-2008规范条明确“螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm”=48—5。5×2-3×2=31mm，其惯性矩Ix1（依《建筑施工手册》第四版第一部分之2—1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号4的公式）=3。14159×314/64=45333。19mm4；由此依n=Ix2/Ix1=399285.14/45333。19=8。808；得μ=[（1+n）/2]0。5=［（1+8.808）/2]0.5=2。2145推=2。2145×1000/15。782=140.32;按JGJ162—2008规范查附录D计算λ（ƒy/235）0.5=140.32×(235/235）0。5=140。32查表得知=0.223;弯矩作用平面内偏心弯矩值M2=Nd/2其中N=11503N,d=48mm得Mx=11503N×48mm/2=276072N。mm；弯矩作用平面内较大受压的毛截面抵抗矩W1x依《建筑施工手册》第四版第一部分之2—1-2结构静力计算表之常用截面几何与力学特征表2-5序号5的公式)==3。14×［483—（48—3.5×2)4/48））/32=5075。22mm；欧拉临界力=3.142×206000×489。30／140。322=50473.4N;代各参数入公式计算得：=11503N/（0。223×489.30)+（1.0×276072)/{5075.22×［1—(0。8×（11503/50473.4）)］｝=171.95N/mm2<抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=200N/mm2。明加固支撑地下室顶板扣件式钢管立柱纵横水平拉杆步距为1000mm时稳定性的验算合格.九、基础的验收要求1、升降机基础按使用说明书中的标准要求制作安装,预埋框必须用水平仪调平并与基础钢筋连接。2、防雷接地装置的埋设与主体结构的接地装置连通。3、预埋框四个基准点平整度（水平高差）≤L×1/1000（L为两点间的距离,单位为米）.4、基础验收资料必须经技术负责人、监理公司签字认可。5、只有当基础达到设计强度并满足设计要求后才能进行下一道工序操作,禁止使用不合格产品。十、地下室顶板加固安全保证措施回顶支撑架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、和施工组织设计（方案）的要求向搭设,并向使用人员做好安全、技术交底.对钢管架、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的钢管架、配件.为了减少顶部导轨架应力集中对支撑钢管的局部变形影响,在升降机导轨架标准节底座的位置和加固区域四周支撑钢管时,在楼板底部和上U型支托之间连续垫置两条50×100木方木（木楞)必须使用质量可靠的可调支托,施工时必须多次调紧，以保证所有支撑支托受力均匀。支撑立杆的顶部和底部分别应和地下室顶板和地下室底板顶紧，标准节支撑区立杆尽量不用对接接长，非标准节支撑区的立杆可用对接接长，禁止使用搭接接长钢管。所有钢管端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100㎜.加固的架体应悬挂标识，定期由安全员进行检查，看是否有松动的迹象，如发现异常情况应及时进行调整加固。加固区域不能积水，如有积水现象应先用不低于C20混凝土填高，高于原地下室底板面不少于50mm。严格按示意图要求施工剪刀撑,以保证支撑体系的稳定.替他需注意细节按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范施工。滁州凯迪豪生大酒店工程施工升降机基础专项施工方案PAGEPAGE60目录TOC\o”1—1"\f\p"”\u一、工程概况…………。2二、编制依据………….2三、施工升降机基础设计概况……….4四、施工升降机基础承载力验算………5六、基础的验收要求…………………。10七、安全措施……….10八、质量管理措施……11九、附图…………….11施工电梯基础施工专项方案工程概况1、工程性质工程名称:滁州凯迪豪生大酒店工程建设单位:凯迪控股有限公司设计单位:上海同建强华建筑设计有限公司勘察单位：常州市基础工程公司监理单位:安徽建科建设监理有限公司施工单位：中天建设集团有限公司2、工程地理位置及概况滁州凯迪豪生大酒店工程是由凯迪控股有限公司投资新建，由中天建设集团有限公司承建，本工程位于滁州市南谯路与中都大道之间、东坡路北侧，为地下一层，裙房二层,地上二十二层的五星级大酒店.总建筑面积约为48760㎡，其中地下室面积为10479㎡，地上建筑面积为38281㎡.本工程抗震设防烈度为6度，结构安全等级为二级，层数为22层（地下1层，地上22层）的框架—-核心筒结构，建筑高度为93.7m,地下室层高为4。8m，地上一层至二层为5.4米，三层至四层为4。5米,五层至十九层均为3。6米，二十层至二十二层为4.5米，机房层为4。5米,屋面层为2。8米.地下车库底板厚度为1950、750mm，地下车库顶板厚度为250mm。本工程建筑设计±0.000相当于绝对高程30。25m，结构形式为框架-—核心筒结构，主楼框架抗震等级为二级,建筑类别为一类，设计使用年限50年,地基基础设计等级为甲级。按照施工总体规划,需要在酒店主楼南侧布置一台施工升降机，基础落于地下室底板上，具体位置详见平面布置图。施工升降机选用南京高立工程机械有限公司生产的SC200/200系列施工升降机。编制依据1、本工程施工图纸和工程特点；2、本工程《岩土工程勘察报告》;3、南京高立工程机械有限公司生产的SC系列施工升降机使用说明书；4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001)5、《建筑机械使用安全规范》（JGJ33-2001)6、国家、安徽省及滁州市现行工程施工及验收规范等。7、《地基与基础工程施工验收规范》（GB50007－2002）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50202－2002）9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）10、《建筑起重机械安全监督管理规定》11、《建筑起重机械备案登记办法》12、《钢筋焊接及验收规范》（JGJ18－2003）13、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）14、《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）15、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）16、施工手册（第四版）17、集团公司CIS企业形象标准施工升降机主要的技术性能SC200/200系列施工电梯采用齿轮啮合方式驱动吊笼运行，实现高层建筑施工人员和货物的垂直运输，具有效率高、性能稳定、维护简单、安全可靠等特点，可方便地自行安装和拆卸。本工程酒店主楼南侧布置一台施工升降机.具体位置详见平面布置图.安装高度98米，其主要技术参数如下：名称单位主要技术参数额定载重量Kg2×2000提升速度（380V50Hz)m/min36最大提升高度M150额定安装载重量Kg2×2000电机功率Kw2×2×12限速器型号SAJ40—1。2吊笼尺寸m3。20*1.50＊2。50吊笼重量kg2×2200标准节重量kg170供电熔断器电流A2×96双频器功率kw0标准节尺寸mm650＊650*1508外笼重量Kg1480吊杆额定载重量kg200施工升降机基础设计概况1、根据施工图纸及实际工程需要，需要在酒店主楼南侧布置一台施工升降机。具体位置详见平面布置图，施工升降机选用南京高立工程机械有限公司生产的SC200/200系列施工升降机。2、SC200/200系列施工升降机有关技术参数：（详见上表)3、施工升降机搭设及平面布置参数：楼号导架中心点位置楼层结构高度地下室层高导架搭设高度酒店主楼A轴以南3.40m；6轴位置86。4m3。6m98m具体施工升降机平面布置详见《施工升降机平面布置图》。考虑到酒店主楼的施工电梯布置在地下室底板上，施工升降机基础位置的地下室底板厚度最厚处为1950mm、薄处为750mm，按照SC200/200系列施工升降机的基础施工图要求进行施工，并在施工升降机标准节处的地下室顶板上预留1000*1000mm的施工孔洞，以保证施工升降机标准节通过地下室顶板.施工升降机吊笼布置在地下室顶板上（施工升降机底部离地下车库顶板距离为400mm，顶板上设置缓冲器，缓冲器部位进行加固）。4、施工升降机基础参数：施工升降机基础采用钢筋砼承台基础.由于施工升降机基础位置为地下室底板(底板厚度为750mm，砼标号为C40),施工升降机基础在地下室底板上面，按照SC200/200系列施工升降机的基础施工图要求,具体参数如下：（导架基础详见附图）基础平面尺寸：5800㎜*4000㎜基础浇捣混凝土