预应力混凝土连续刚构桥

****根据设计任务书要求，依据现行公路桥梁设计规范，综合考虑桥位的地质、地形条件，提出了独塔斜拉桥、上承式钢管混凝土拱桥和预应力混凝土连续钢构三个比选方案。按“安全、经济、适用、美观和有利于环保”的桥梁设计原则，分析了三个方案的优缺点。推荐预应力混凝土连续刚构作为设计方案。推荐方案以基本设计理论为基础，参考国内外成功的大跨连续钢构桥，拟定了 95m4170m95m的跨径，主梁采用1.8次抛物线变梁高的单箱单室箱主梁，桥墩为双薄壁空心墩，桥台为轻型桥台，基础为群桩基础，施工阶段采取挂篮悬臂现浇法。对推荐方案进行了结构细部尺寸拟定，对上部结构和下部结构进行了内力计算、配筋设计及控制截面强度、应力验算，变形验算等。经分析比较及验算结果表明该桥梁设计合理，符合设计任务的要求。关键词：预应力混凝土连续刚构，钢管混凝土拱桥，斜拉桥，悬臂现浇，应力验ABSTRACT

Accordingtothedesignrequirements,theexistingdesignspecificationofhighwaybridge,consideringthegeologyandterrainconditionsofthebridgesite,afterpreliminaryselection,threebridgetypeschemasarepresented,theyarecable-stayedbridge,archbridgeandprestressedconcretecontinuousrigidframebridge.ThencomparingthebridgedesignasadvantagesanddisadvantagesofthreeoptionscomprehensivelybythephilosophyofbridgedesignasSeEcoyomy,Application,BeautyandEnvironmentalProtection.ThePCcontinuousrigidframebridgeisselectedastherecommendedschemeaftertheselections.Thisprojectisbasedonthebasictheoryofbridgedesignandtakethedomesticandinternationalsuccessfuldesignsforexample,finallychoseaspancombinationof95m4170m95m.ThedepthofSinglecellboxgirdervariesasthesecond-degreeparabola,thepierisadoublethin-wallhollowpier,theabutmentislightabutment,thefoundationisgroupedpilesfoundation,andthethehangingbasketcantilevercastingconstructionmethod.Throughdrawingupofstructure nsiondinmethendesigntheupperandlowerpartofthestructure,suchascalculatedtheinternalforceofdeadandlivingload,prestressedsteeldesign,checkingthestrengthandstressofcontrolcross-section.Finally,checkforliveloaddeformation.Checkedbythecomparisonandanalysisshowthatthedesignmethodofcalculationiscorrect,andthedistributionofreinforcementisReasonable,sothisdesignmeetthedesignrequirements.Keyword:prestressedconcretecontinuousrigidframebridge,doublethin-wallhollowpier,cantilevercastingconstruction****目录TOC\o"1-5"\h\z第一章 概述 , •,1\o"CurrentDocument"地质条件 • ••1\o"CurrentDocument"主要技术指标 1\o"CurrentDocument"设计规范及标准 1\o"CurrentDocument"第二章方案比选 2概述 ・ ・•・2\o"CurrentDocument"比选原则 2\o"CurrentDocument"比选方案 2预应力混凝土连续刚构桥 2上承式钢管混凝土拱桥 3独塔斜拉桥 4\o"CurrentDocument"方案比较 5\o"CurrentDocument"第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置 8\o"CurrentDocument"桥型布置 8\o"CurrentDocument"桥孔布置 8\o"CurrentDocument"桥梁上部结构尺寸拟定 8\o"CurrentDocument"桥梁下部结构尺寸拟定 10\o"CurrentDocument"本桥使用材料 11\o"CurrentDocument"毛截面几何特性计算 11第四章荷载内力计算 12\o"CurrentDocument"模型简介 12\o"CurrentDocument"全桥结构单元的划分 12划分单元原则 12桥梁具体单元划分 12\o"CurrentDocument"全桥施工节段的划分 12桥梁划分施工分段原则 12施工分段划分 13\o"CurrentDocument"包载、活载内力计算 14恒载内力计算 14悬臂浇筑阶段内力 15边跨合龙阶段内力 16次边跨合龙阶段内力 17中跨合龙阶段内力 18活载内力计算 19\o"CurrentDocument"其他因素引起的内力计算 21温度引起的内力计算 21支座沉降引起的内力计算 23收缩、徐变引起的内力计算 24\o"CurrentDocument"内力组合 27正常使用极限状态的内力组合 27承载能力极限状态的内力组合 27主要荷载组合 27\o"CurrentDocument"第五章预应力钢束的估算与布置 31\o"CurrentDocument"钢束估算 31按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 32按正常使用极限状态的应力要求计算 32\o"CurrentDocument"预应力钢束布置 35\o"CurrentDocument"预应力损失计算 36预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失 36锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 37混凝土的弹性压缩引起的应力损失 37钢筋松弛引起的应力损失 38混凝土收缩徐变引起的应力损失 38有效预应力计算 40\o"CurrentDocument"预应力计算 41\o"CurrentDocument"第六章强度验算 41\o"CurrentDocument"正截面承载能力验算 41\o"CurrentDocument"斜截面承载能力验算 43第七章应力验算 44短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 45压应力验算 45拉应力验算 45持久状况正常使用极限状态应力验算 46持久状况（使用阶段）预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 46持久状况（使用阶段）混凝土的主压应力验算 46持久状况（使用阶段）预应力钢筋拉应力验算 46第八章抗裂验算 50正截面抗裂验算 50斜截面抗裂验算 • 51致谢 • ••53参考文献 • ,54附录：外文翻译 ••55第一章概述地质条件图1-1 桥址纵断面图主要技术指标桥面净宽：2X12m^0.5m (分离式)设计荷载：公路-I级行车速度：80km/h桥面横坡：2%通航要求：无温度：最高年平均温度34C,最低年平均温度-10C。设计规范及标准1、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)。2、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)。3、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)。4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTGD62-2004)5、《公路桥涵土亏工设计规范》(JTGD61-2005)第二章方案比选2.1概述桥式方案比选是初步设计阶段的工作重点，一般要进行多个方案比较。各方案均要求提供桥式布置图，图上必须标明桥跨位置，高程布置，上、下部结构形式及工程数量。对推荐方案，还要提供上、下部结构的结构布置图，以及一些主要的及特殊部位的细节处理图。设计方案的评价和比较，要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个符合当前条件的最佳推荐方案。有时，占优势的方案还应吸取其他方案的优点进一步加以改善。比选原则设计从安全性、技术适用性、施工难度、设计施工周期、经济性、实用性和观赏性等几方面对各比选方案进行评比，其中安全性为主要因素。比选方案根据设计任务要求，依据现行公路桥梁设计规范，综合考虑桥位地质地形条件，拟定了三个比选方案：方案一：预应力混凝土连续刚构桥方案二：上承式钢管混凝土拱桥方案三：独塔斜拉桥预应力混凝土连续刚构桥.结构受力特点⑴在高墩大跨径桥梁中，与其它结构体系比较，预应力混凝土连续刚构桥常成为最佳的桥型方案。⑵预应力碎充分发挥了高强材料的特性，具有强度高、刚度大、变形小以及抗裂性能好的优点。⑶结构伸缩缝数量少，高速行车平顺舒适，维修工作量小，维护简单。⑷可最大限度的应用平衡悬臂施工法，施工技术成熟，易保证工程质量。⑸采用水平抗推刚度较小的双薄壁墩，可以减小水平位移在墩中产生的弯矩，且薄壁墩底承受的弯矩、梁体内的轴力随着墩高的增大而急剧减小。⑹连续钢构除了保持连续梁的优点外， 墩梁周结节省了大型支座的昂贵费用， 减少了墩和基础的工程量，并改善了结构在水平荷载（例如地震荷载）作用下的受力性能，适用于中等以上跨径的高墩桥梁。.桥跨布置该桥为全预应力混凝土连续刚构桥，跨径分布为95m+4X170m+95m,桥梁总长870m,边主跨比0.56。桥梁设置单向纵坡，坡度为1%。.横断面布置主梁采用单箱单室箱形截面，梁高按1.8次抛物线变化，设计为双幅桥，单幅桥位单向双车道，桥面宽12ml横向布置为0.5m+10.75m+0.75m桥面横坡2%.基础基础采用钻孔灌注桩群桩基础，桩径1.5m,桩中心距4.0m采用C40混凝土，为摩擦桩。承台为矩形承台，厚4ml两承台尺寸均为23mx14.5m,采用C40混凝土。.施工要点⑴桥梁上部采用挂篮悬臂浇注施工，施工时要对称浇注，应注意立模高程的合理设置，准确控制悬浇高程，确保每个工况的设计线形，主梁边中跨合龙高差应控制在 1cm以内。⑵施工后的主梁备用预应力束孔处理如下： 顶板束预留孔灌浆封填，底板束预留孔留下备用，但不穿预应力束。⑶箱梁悬浇施工时在底板上的施工孔不封堵，作为箱梁的通气孔。⑶桥墩采用爬模法施工，两端桥台采用整体现浇。.总体布置图图2-1 连续刚构桥总体布置图.3.2上承式钢管混凝土拱桥.结构受力特点⑴.拱桥是以受压为主的结构体系，对地基的要求比较高。⑵.拱上立柱与主梁的弹性连接使结构成为超静定结构， 并将主梁上的作用传递到主拱圈上，同时其减跨作用使主梁的高度降低，降低了结构自重。⑶.钢管对混凝土形成了三向受压特性，使混凝土的抗压强度大大提高，作为受压为主的结构，大大的提高了材料的利用率。.桥跨布置该桥为上承式钢管混凝土双连拱，腹孔为连续梁式腹孔；两个拱的矢跨比均采用1/5,计算跨径320m净矢高64nl拱轴系数取2.24;拱上立柱间距为10ml拱圈为变高度截面，变高度截面截面高度变化按Ritter规律变化，n取0.8,拱顶高5.72m,拱脚高11.5m。.横断面布置连续梁式腹孔支撑着T形主梁，设计为双幅桥，单幅桥位单向双车道，桥面宽 12m横向布置为0.5m+10.75m+0.75m4.基础基础采用钻孔灌注桩群桩基础。桩径1.5m,桩中心距4.0m采用C40混凝土，为摩擦桩。拱座为大型混凝土实心拱座，采用C40混凝土。.施工要点⑴.通过缆索吊装施工进行主拱圈的施工，安装过程应严格控制主拱圈的线形。⑵.待主拱圈合龙后，进行钢管内混凝土灌注。⑶.通过缆索吊装进行主梁拼装。.总体布置图图2-2上承式钢管混凝土拱桥总体布置图.3.3独塔双跨斜拉桥.斜拉桥的受力特点⑴斜拉桥属组合体系桥梁，它的上部结构由主梁、拉索和索塔组成。⑵斜拉桥是一种桥面体系以主梁受轴力（密索体系）或受弯（稀索体系）为主、支承体系以拉索受拉和索塔受压为主的桥梁。⑶斜拉桥是一种高次超静定的组合结构，拉索与主梁是弹性连接，使主梁的跨径显著减小，从而大大减小了梁内弯矩、梁体尺寸和梁体重力，使桥梁的跨越能力显著增大，是大跨度桥梁所采用的主要形式之一。⑷与悬索桥相比，斜拉桥不需要笨重的锚固装置，抗风性能又优于悬索桥，由调整拉索的预拉力可以调整主梁的内力，使主梁的内力分布更均匀合理。.桥跨布置该桥为独塔不等跨斜拉桥，跨径分布为310m+220m半漂浮体系。主塔高226m；索距取左跨12ml右跨8口拉索为扇形布置的双索面形式。.横断面布置主梁采用钢箱梁截面形式，梁高为 3ml设计为双幅桥，单幅桥位单向双车道，桥面宽12m横向布置为0.5m+10.75m+0.75m.基础基础采用钻孔灌注桩群桩基础。桩径1.5m,桩中心距4.0m采用C40混凝土，为摩擦桩。.施工要点⑴采用悬臂拼装法施工，施工过程中应控制桥梁的线形。⑵主塔采用爬模法施工，施工过程应通过测量监控主塔的垂直度，确保在容许的范围内，浇筑量测时应该选择一天温度较低的时候，以免日照温差对主塔产生影响。⑶挂主索时应准确计算拉索的初始索力，以免施工过程中使结构产生不利的受力或主梁的线形异常。.总体布置图■4-4「小-7 % 一 .一.一T「人图2-3 独塔斜拉桥布置图.4方案比较方案比选从该桥桥址的实际地理位置地形环境， 结合实用耐久、安全可靠、经济合理、美观和有利于环保的设计原则综合考虑。从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。a.实用性桥上应保证车辆安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。只有满足了这一基本条件后，才能谈得上对桥梁结构的其他要求，既做到总造价经济，又保证工程质量和使用安全可靠。b.舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，故应控制桥梁的振幅，避免车辆受到过大振动与冲击。整个桥跨结构及各部件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。c.经济性设计的经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。d.美观一座桥梁，尤其是作为一个城市或地区的标志性建筑的大跨径桥梁更应具有优美的外形，同时应与周围的景致相协调一致。合理优美的结构布局和轮廓是美观的主要因素，而非豪华的装饰。e.有利于环保桥梁设计应考虑环境保护和可持续发展的要求。从桥位选择、桥跨布置、基础方案、墩身外形、上部结构施工方法、施工组织设计等全面考虑环境要求，采取必要的工程控制措施，并建立环境监测保护体系，将不利影响减至最小。方案比选时应根据上述原则，对拟定的桥梁比选方案作出综合评估，选出最优的桥梁方案。以下为各比选方案的性能对比表：表2.1 比选方案对照表选方比较项八、预应力碎连续刚构桥上承式钢管碎拱桥独塔斜拉桥跨径布置95m+4170m+95m2320m310m+220m桥向局程1131.78m1131.78m1131.78m受力特点主要受弯拉和预应力产生的截面主压应力主拱圈以受压为主，主梁受弯拉主梁受压为主，主塔受压，斜拉锁受拉技本及施工适用性设计可靠成熟，技术先进、难度不大。施工机械化程度高，方法简便，无需大型设备，但施，线性与合拢技本要求较局。桥梁跨越能力大，抗风稳定性好，技术先进、无需大型设备，只需少量钢材，节省造价。由于拉索多点支撑作用，梁高小，可采用悬臂施，，不影响通航，不用作大量基础工程，梁可以预制，可加快施工进度安全性一般做成薄壁墩，墩的刚度小，难以承受船舶撞击，但此处不通航，对桥墩有利，因墩梁固结墩处可承受较大弯矩，梁身可做薄，基础沉降对结构影响大。承受的水平推力对基础要求较局，由发形引起的次内力对全桥受力非常不利。拱桥施工阶段是全桥刚度最弱的时候，施工时后一定风险。结构受地震和风雨荷载的影响大，且由于告辞超静定结构，对基础要求局经济性无需支座，节省大型支座费用，其他与连施工技术成熟，方法简单，易掌握，需要的机需大量拉索钢丝，预应力束，高空作业多，

续梁基本相同，养护费用小。具少，无需大型设备，所用材料普通，用钢量小，节省材料。成桥后养护费用多，基础施工复杂，还需减震装置实用性行车平顺，通畅，可满足交通运输要求，桥下净空大，可满足通航要求，属有推力体系，对地基要求高。行车性能好，视野开阔，结构刚度较大，抗风性能好，用钢量小，可以就地取材。跨度大，行车性能好，拉索是柔性体系，风力作用卜会震动，会影响桥上行车，横向刚度小，变形大美观性结构简洁，比例匀称，高墩细梁，如蜻蜓点水落在河上。但现代感不强。主拱曲线本身孕育着强烈的美感，柔美的拱轴线匕直线型的梁柱结合，具有刚强坚毅的态势。线感强，可通过索塔与拉索布置形式获得满意的造型，塔较高，使桥往纵向与横向延伸，比例协调，均匀设计、施工周期设计施工难度低、周期短，大约9个月设计施工较复杂，周期较长，工期约12个月。设计施工复杂，周期较其他桥型长通过对各设计方案在技术及施工适用性，安全性，经济性，实用性，美观性，设计、施工周期等几方面的综合对比分析，结合老庄河大桥总体布置的需要，预应力混凝土连续刚构桥优势明显，被确定为最终设计方案。第三章预应力混凝土的连续梁桥总体布置桥型布置本设计采用六跨预应力混凝土变截面连续刚构结构，桥梁总长 870ml桥梁起始里程桩号为K196+310.58mi,终止里程桩号为K197+189.42mi,桥面标高为1151.78m。桥孔布置连续梁跨径的布置可采用等跨和不等跨两种。采用等跨布置结构简单，模式统一,适于采用顶推法、移动模架法或简支转连续法施工的桥梁， 但等跨布置将使边跨内力控制全桥设计，不经济。所以，连续梁跨径布置一般以采用不等跨形式，边跨与中跨跨径之比一般为0.5〜0.8，这样可使中跨跨中弯矩不致产生异号弯矩。本设计推荐方案根据任务书要求以及桥址地形、 地质与水文条件，通航要求等确

定为95m+170m4+95m的形式，边跨与中跨之比为0.56图定为95m+170m4+95m的形式，边跨与中跨之比为0.56图3-1 连续刚构总体布置图桥梁上部结构尺寸拟定.顺桥向梁的尺寸拟定a.墩顶处梁高：根据规范，梁高为1/16〜1/20L,取1/18.9L即9nlb.跨中梁高：根据规范，梁高取3.2m。c.梁底曲线：根据规范，选用1.8次曲线。.横桥向的尺寸拟定单幅桥宽为12ml设计为双向分离式桥梁，桥面布置为0.5m+10.25m+0.75rni主梁采用单箱单室，细部尺寸拟定如下图：1200-I275652.0%120X60175X350175X35065089120X602751200-I275652.0%120X60175X350175X35065089120X60275图3-2墩顶截面（单位：cm）84Z819484Z8194图3-3跨中截面(单位：cm)(1)底板厚度：本桥截面纵向为变截面，支点处底板厚取120cmi跨中厚为35cm梁底按1.8次抛物线变化。(2)顶板厚度：考虑桥面板横向弯矩的受力要求和布置纵向预应力筋的构造要求，取顶板厚30cm，全桥顶板厚相同。(3)悬臂尺寸：顶板两侧悬臂板长度一般取2—5m,且悬臂端厚度不小于10cm本桥悬臂板取2.75m,悬臂端部厚度18cm,悬臂根部厚度60cm,(4)腹板厚度：腹板在支点处为满足剪力增加的需求需加厚，取 65cm；腹板在跨中处承受剪力较小，厚度可适当减薄，取40cm=(5)横隔板：一般设置于支承处以承担和分布很大的支承反力。本桥共设 22道横隔板，两桥台支点各1道和五墩顶支点各4道。墩支点处四个横隔板对称设置，厚度依次为125cm,50cm,50cm,125cm端支点处横隔板厚150cml横隔板与箱梁连接处均设有承托。(6)桥面铺装：根据规范要求，选用8cm厚C40号防水混凝土，上加9cm厚沥青混凝土磨耗层。共计17cm厚。.桥面铺装和线型的选定桥面铺装：根据《桥梁工程》选用8cm防水混凝土铺装层和9cm厚的沥青混凝土磨耗层，共计17cm厚。桥面横坡：根据规范规定为1.5%〜3.0%,取2%,该坡度由箱梁形状控制。桥梁下部结构尺寸拟定主墩采用薄壁空心墩，桥墩宽度为12ml顺桥向壁厚为0.5m,横桥向壁厚为0.5m,横桥向宽度取与梁底同宽6.5m,墩高分别为58.25m、94.33m、57.38m、105.1m、46.54m。根据给出的地质条件，认为地质条件一般，基础采用钻孔灌注桩基础。承台纵宽为14.5m、横桥向宽为10.5m+2m+10.5m,厚4.0m。24根桩的桩径1.5m,净间距2.5m。本桥使用材料.混凝土箱梁采用C50号，墩身和基础采用C40号碎表3.1混凝土材料特性强度等级弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C503450025.000.00001032.402.6522.401.83C403250025.000.00001026.802.4018.401.65.钢材表3.2预应力钢绞线材料特性预应力钢绞线弹性模量(MPa)张拉控制应力(MPa)孔道磨阻系数孔道偏差系数钢绞线松弛系数一端锚固回缩值(m)底板束919500013950.3000.006600.30.00600腹板束1219500013950.3000.006600.30.00600顶板束2719500013950.3000.006600.30.00600非预应力钢筋：直径》12mmi勺用II级螺纹钢筋，直径＜12mm勺用I级光圆钢筋。带肋钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》 GB1499.2-2007的规定、光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》 GB1499.1—2007的规定。3、锚具顶板束采用OVM27-2神锚具、腹板束采用OVM12-121锚具、底板束采用OVM9-9型锚具，单个锚具的回缩为6mm竖向预应力筋采用精扎螺纹钢筋，采用扁锚。横向预应力筋采用15.2mm钢绞线，采用扁锚。所有钢绞线均符合 ASTM416-87A勺技术标准。.预应力管道采用钢波纹圆、扁管成型；.伸缩缝伸缩缝采用HXC-80At型产品，全桥共2道。.桥梁支座单向活动和双向活动盆式支座。3.6毛界面几何特性计算在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算式为全截面面积：A Ai全截面重心至梁顶的距离:VuAyi******式中A——分块面积；yi——分块面积的重心至梁顶边的距离。主梁跨中（I—I）截面的全截面几何特性如表 13-5所示。根据图13-20可知变化点处的截面几何尺寸与跨中截面相同，故几何特性也相同，为2 _ 3 3AA876000mm;Si Ay47618010mm;yu Si/A544mm;IIxIi301.348109mm4。式中Ii——分块面积Ai对其自身重心轴的惯性矩；Ix——Ai对x-x（重心）轴的惯性矩。现将几个关键截面的毛截面几何特性列表 3.1.表3.3毛界面几何特性截闻名称面积lyylzzCzpCzmQybQzb周长（内）周长（外）墩顶断面28.8725284.1934173.37625.08583.914219.272219.886822.033341.22381/8L断面15.9205102.1566126.45423.19613.409215.765620.260620.722736.38781/4L断面12.248744.78102.38822.21592.709710.16219.8618.11632.98463/8L断面9.76820.776785.96951.55382.20976.929219.535216.401630.6138跨中断面8.35612.782176.20451.23771.96235.974818.819415.790229.4249第四章内力计算及荷载组合模型简介上部结构采用MIDAS桥梁软件进行成桥和各施工阶段状态下恒载、活载、预应力、混凝土收缩、徐变、支座强迫位移、温度变化等作用的计算。横向按框架和简支板考虑周端影响的模式进行计算，按其最不利内力控制截面设计。主桥合扰在夜间温度较低时进行，合扰顺序为先边跨再次边跨最后中跨合拢。下部结构按最不利荷载组合进行设计，支座沉降1、3、5号墩按1cm考虑，2、4墩按1.5cm考虑。全桥结构单元的划分划分单元原则全桥按平面杆系结构进行分析，考虑梁的跨径、截面变化、施工方法、预应力布置等因素，按照杆系程序分析原理，遵循结构离散化的原则，在适当位置划分节点'•八、、•.杆件的起点和终点及边界支承处；.杆件的转折点和截面的变化点；.施工分界线处和预应力锚固点；.单元长度过大时，应适当细分；.需验算的截面处；6.位移不连续，需进行主从约束时图4-1结构离散模拟图桥梁具体单元划分桥梁总长870米，共分为386个单元，每一个施工节段自成一个单元，另外,在墩顶、跨中和一些构造变化位置相应增设了几个单元，这样便于模拟施工过程，而且这些截面正是需要验算的截面0全桥施工节段划分桥梁划分施工分段原则.有利于结构的整体性，尽量利用伸缩缝或沉降缝、在平面上有变化处以及留荏而不影响质量处。.分段应尽量使各段工程量大致相等，以便于施工组织节奏流畅，使施工均衡.施工段数应与主要施工过程相协调，以主导施工为主形成工艺组合。工艺组****合数应等于或小于施工段数。.分段的大小要与劳动组织相适当，有足够的工作面。施工分段划分全桥整体采用悬臂节段浇筑施工法，两端桥台附近单元使用整体支架现浇法。27〜35单元、82〜90单元、137〜145单元、192〜200单元和247〜255单元为0号块，以后每向外悬出一块即为一个施工阶段，分别为1〜22号块，两端的1、2和280、281单元为边跨整体现浇段，单元3、4和278、289为边跨合拢节段，单元58、59和223、224为次边跨合拢节段，单元113、114和168、169为中跨合拢节段。共29个施工阶段，施工阶段步骤列表如下：表4.1 悬臂节段浇筑施工法施工流程施工阶段主要，作持续时间（天）图例1施工桥墩330!1 0II111II2施工零号块30忖朝naI|-11口3~23施工1号块〜21号块21X12TTTT：： jj一24施工22号块及现浇段12卜 1K天 二二 Hd :: 「：： 一 ；；■,,■ ■i- S*25边跨张拉及次边跨配重30iff-1•0^1**图图4-2 成桥阶段弯矩图**图图4-2 成桥阶段弯矩图26次边跨张拉及中跨配3027中跨张拉28二期恒载1000029收缩节段10000恒载、活载内力计算恒载内力计算恒载内力主要为一期包载的内力和二期恒载的内力叠加，其弯矩、剪力及轴力如图所示:THiuaBin:uaBin:«■-i.tafc：~niMt-j.MAXi郎何IJK立同1・亚金竹W二❖ClflF日冠idi-y工iH一一•王F**图图4-5 最大悬臂阶段弯矩图**图图4-5 最大悬臂阶段弯矩图mid时归川mid时归川图4-3 成桥阶段剪力图MDAS/tMl十丁MO；父兄衽KMDcw=umiMDAS/tMl十丁MO；父兄衽KMDcw=umi一"三净一"三净图4-4成桥阶段轴力图4.4.2悬臂浇筑阶段内力浇筑0号块，拼装挂蓝，悬臂浇注各箱梁梁段并张拉相应顶板纵向预应力束,悬臂浇注结束时全桥的恒载内力：心工间Pr^TT-Pft-3CFSS3R三ERWDI片GRAVMAXF1皿：2S二不二上湿L室里・Ti妙f日W(K处SC1E**图图4-12 次边跨合拢阶段弯矩图黄力T网第—修闻口-R--37-irFSSOR=E^DIAGRAM订卜3££地15靠占国法境守我黄力T网第—修闻口-R--37-irFSSOR=E^DIAGRAM订卜3££地15靠占国法境守我0・，内i先MIh!2S43-三瓦24"»£|6天雨！鼻&“范有肃不fF图4-9 边跨合拢阶段剪力图nFAMrrAfi-AMMrA:MLKi」一-HJl/L/=域工：k'MMJNtg用才H15表示-力¥图4-10边跨合拢阶段轴力图次边跨合龙阶段内力拼装次边跨合龙吊架，焊接合龙段骨架，绑扎合龙段钢筋，浇注次边跨合龙段,张拉次边跨底板纵向预应力束。此时全桥包载内力：**图图4-14 中跨合拢阶段弯矩图**图图4-14 中跨合拢阶段弯矩图图4-12 次边跨合拢阶段剪力图就观驾ME建一蓬停蹩物遛S酝鹏图4-12 次边跨合拢阶段剪力图就观驾ME建一蓬停蹩物遛S酝鹏小d口工--n-^*--I・-Ip-T38f^中跨合龙阶段内力拼装中跨合龙吊架，焊接合龙段骨架，绑扎合龙段钢筋，浇注中跨合龙段，张拉中跨底板纵向预应力束。中跨合龙完成后的全桥包载内力：MID笛依RPOSTpqpCE三SCftM加：益 姿花"节匹匹A®ari41%33S|M2：/醯孺****射皿i湛Mlh!2§4三，3上葬嘱工—■也kN射皿i湛Mlh!2§4三，3上葬嘱工—■也kNHSrg由”声工5务于-十"EF冉XC7^3"AM图4-15中跨合拢阶段剪力图工1.£■:手启HID4黑HIRfT而仪昼阳归工昭柘 -H?我建望V■导:上福:即T-M*:2:节M1MiN*«s毕必就好延隼U仙后车；鹏因订.及编*，•甘F图4-16中跨合拢阶段轴力图活载内力计算.影响线的计算将单位荷载P=1作用在各桥面的节点上，求得结构的变形及内力，可得位移影响线和内力影响线。.活载因子的计算1）冲击系数桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：13.616EIcfl Q—1 2i2：mc23.651E1cf2 mc式中：l一结构的计算跨径（mj）;E-结构材料的弹性模量（N/mA2）;Ic一结构跨中截面的截面惯矩（mA4）；mL结构跨中处的单位长度质量（kg/m）,当换算为重力计算时，其单位应为（NsA2/mA2）;GL结构跨中处延米结构重力（N/m）;g一重力加速度，g=9.81（m/sA2）计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用 3;计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f2小值可按下式计算：当？＜1.5Hz时，==0.05当1.5Hz&?014Hz时，==0.1767ln?-0.0157当？〉14Hz时，==0.45根据规范，计算的结构基频f=0.00Hz,冲击系数以=0.050。2）车道折减系数桥梁横向布置车道数大于2时，应考虑计算荷载效应的横向折减，但折减后的效应不得小于两设计车道的荷载效应。 本桥单幅桥面净宽12ml车辆单向行驶，根据规范，应设置3车道/幅，横向折减系数为0.78.当桥梁计算跨径大于等于150m时，应考虑计算荷载效应的纵向折减。当为多跨连续结构时，整个结构均应按最大的计算跨径考虑荷载效应的纵向折减。本桥最大计算跨径为170m,根据规范，纵向折减系数取0.97.3.车道荷载汽车荷载是由车道荷载和车辆荷载组成的。车道荷载由均布荷载和集中荷载组成。公路一I级车道荷载的均布荷载标准值为 qk=10.5KN/m,集中荷载标准值为Pk=360KN计算剪力效应时，Pk应乘以1.2系数。车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中最大影响线峰值处。****HPDstcs -Ihpma*；mM1NiIM文r；ih业俣l慢豆早㈢邱一5.R&IGfeJD^MlS■*KH用PostCiPorts图4-17HPDstcs -Ihpma*；mM1NiIM文r；ih业俣l慢豆早㈢邱一5.R&IGfeJD^MlS■*KH用PostCiPorts图4-17车道荷载弯矩包络图POST-PROCESSOR三百FDgGRjW戋力飞F。i!143MUMI艮桀T*i，业虎计由Wjt-r；n日晒时冷”ais■泰司鼻।图4-18车道荷载剪力包络图HU4g睛Ipr-vr^Sir»r^r^BEAMD^=4AHm：g崎打.拓式M花K;2D*M1T1i」峰aILlfiLBl温早6kM三座i4包切口2015照酷-土司图4-19车道何载轴力包络图其他因素引起的内力计算温度引起的内力计算**图图4-22 整体升温效应轴力图**图图4-22 整体升温效应轴力图计算桥梁结构因均匀温度作用引起外加变形或约束变形时，应从受到约束时的结构温度开始，考虑最高和最低有效温度的作用效应。图4-20 整体升温效应弯矩图图4-21 整体升温效应剪力图MW图4-20 整体升温效应弯矩图图4-21 整体升温效应剪力图MW⑪心词

p-ST-PRC:C=55«E^AMDZAG胃AM wk-re-i-c-呷一T-73»'X«1-n3lrRpd十00+灯，升出T4A.1!£彩M!NrIIH演MS -ItfiH演MS -ItfiMAA：况nI

gr刃0gs8.DIAQItAM篇簿尊簿^;E0晓r丝则$工需fiU“同工!IEG：LkT=.H业行产B事单h：klos^j/aoig聚奈FHn-i**4.5.24.5.2支座沉降引起的内力计算**4.5.24.5.2支座沉降引起的内力计算Mm鼻陇iH

posnrwocb5«MAX:253MINr749立Mr占一♦工故亡；卜科，自M：g42/a:is丽W上P图4-23 整体降温效应弯矩图It 7PiMIPASjCkS-ll3O&T，口匚ESEOfiBEAMDZAaHAJ-'MASr31W[h|工然图4-24 整体降温效应剪力图M上的户喃IKWDIAGRAMMgTiEM鎏薯HF•&£nqyTuarMAXr172"MUM!1^6工三in鼻「铜:单导t-N巨科注仲nsik图4-25 整体降温效应轴力图**4.5.34.5.3收缩、徐变引起的内力计算**4.5.34.5.3收缩、徐变引起的内力计算4出5T?匚HSOfl"飞印4H.SMJa-*4*3194-461 4uHIN?9a»^DaJ ^-GBSJ^b-^X13—H43W«^»3-iQeDMte*：C!D4g：g«J»3jjcrusp*,~~j〜豆包+SDJ■ 4d^4EK5sx*h・nLnww।潞F・i$S二Hi胃渣—K-.Uhti*n日事MjlWiMl&T^*图4-26 支座沉降效应弯矩包络图心A5I；图4-27 支座沉降效应剪力包络图府PH5 ▼IH1Mhs*a.图4-28 支座沉降效应轴力包络图**图图4-31 收缩效应轴力图**图图4-31 收缩效应轴力图慌PwtCSTH」MX^AS/CivilPO5-*F-E空tH

mEMIDEVGRAF-V*lK』Me：TX4工芯式©1=-K4”4U%TT4L.JJE©・Z4QMOXk-OCO川勺口工《=，口«»L4T--U53•JJL1_«*UL^4•上亮翔％*QIT工MX科&1备E+ORLC913MAAi2iJMEMl一K二三£：kiN*m日科Cfc/O与Rai累索口MkLUGhr-I冲图4-29 收缩效应弯矩图图4-30 收缩效应剪力图口二EK「匚FWsRBEAMO：AGFI.A^*Q'：jt£i?'3E5»7^MOC>3JULllle4U-iOG~4^tQ：aCtODCOl>+070.S?S74&*go3-XJTZKe+QOGI・「SgEgw9父西g-com.a丁&tn刊如:■CE-LCB13MA>.s33M1Hl249工得i3」充出器:L■Dk*J3a=;O5<^E1SMhASg阑R-ST-PSiCCKSMBEAM口ZA口苴AM缸武田5；14£却如餐』心eh4sg7弓UT；*H：（n35S7llj*C*330357&4*093一马也司包/L03:FEZ”…L-75^""3^*003£i?_44s-H302CQWgtCK'——1中—F?1H:LCBUMM：ITT箱由IHMX』二L用l右鼻f闲日斯；ce^z.'^zs_去不-主w**图图4-34 徐变效应轴力图**图图4-34 徐变效应轴力图H加QCS1片—M工儿/CwlPQ5T-PROCESSQR三E占用DTAirKAM_■1□_u日「\D5aA十m2T啥的…：3TlEbCO■Toqa拉Ym■B上—口TJlJ•乐as用器*oc-3金56式已寸度3-.n7m■jq—f-1-9ahL^Q:^j_2THORlOKJ#强』皿心n■M。！一山M[M।>3M也&V士中位：LNF日书！Dfe浦」,工口工占豪K•土寸f一U0血图4-32 徐变效应弯矩图MW墙心闻P-.TS-'h.STBEAMZ*£4e+CI3号加中为相慎ESWF；MSdyWK+LU：工£叫王死mCOOWtkX帕“gy也-E,3&72+t<02；・H?-g■号.q8F・・CQ2-1的金LCB14MAX:31IW・I:4*文41生山充・邕二~单UiMMm而“阻口江作艺甘-主七图4-33 徐变效应剪力图Pnr?SFCST-PR.OEE=Si-RPnr?SEE/