大跨空间结构-网壳结构（PPT71张）

大跨空间结构构网壳结构内容1、网壳结构的的形式2、网壳结构的的设计3、网壳结构的的稳定性4、网壳结构的的抗震分析5、网壳结构连连续倒塌失效效机理内容1、网壳结构的的形式（绘图图）2、网壳结构的的设计3、网壳结构的的稳定性4、网壳结构的的抗震分析5、网壳结构连连续倒塌失效效机理（1）层数4/371.1分类（a）单层网网壳（（b）双双层网壳（c）三层网网壳（2）高斯曲率5/371.1分类曲线坐标法截面与曲面面相交的曲线线，在点处的曲曲率称为法曲曲率。在点处处所有法曲率率中，有两个个取极值的曲曲率（即最大大与最小的曲曲率）称为点点主曲率，用用k1，k2表示。曲面的两个主主曲率之积称称为曲面在该该点的高斯曲曲率。6/371.1分类（a）圆锥壳壳（K=0）（b）双双曲面网壳（（K>0）（c）单块块扭曲面网壳壳（K<0）零高斯曲率的的网壳有柱面面网壳、圆锥锥形网壳等。。正高斯曲率的的网壳有球面面网壳、双曲曲扁网壳、椭椭圆抛物面网网壳等。（3）曲面外形7/371.1分类柱面网壳球面网壳8/371.1分类双曲抛物面网壳复杂曲面网壳壳基本形式有柱柱面的切割与与组合、球面面的切割与组组合、双曲抛抛物面的切割割与组合及柱柱面与球面的的组合等。双曲抛物面网网壳是由一根根曲率向下的的抛物线（母母线）沿着与与之正交的另另一根具有曲曲率向上的抛抛物线平行移移动而成。该该曲面呈马鞍鞍形。（1）旋转法9/371.2曲面的形成方方法（a）圆球面（b）旋转椭圆球面（c）旋转抛物面（d）旋转双曲面（e）圆锥面（f）圆柱面10/371.2曲面的形成方方法（2）平移法（a）柱面（b）柱状面（c）劈锥曲面（d）椭圆抛物面（e）双曲抛物面11/371.3柱面网壳（1）单层柱面网壳壳的形式（a）单向斜杆型型（b）人字型（（c）双斜杆型（（d）联方型（（e）三向网格12/371.2分类（2）双层柱柱面网壳的形形式-交叉桁桁架体系交叉桁架体系系基本单元（2）双层柱柱面网壳的形形式-四角锥锥体系13/371.3柱面网壳（a）正放四四角锥柱面网网壳（（b））正放抽空四四角锥柱面网网壳（2）双层柱柱面网壳的形形式-四角锥锥体系14/371.3柱面网壳（c）斜放四角锥锥柱面网壳（（d）棋盘形四角角锥柱面网壳壳（1）单层球面网网壳15/371.4球面网壳（绘绘图）肋环型球面网网壳只有经向和纬纬向杆件。每个节点只汇汇交四根杆件件，故节点构构造简单，节节点一般为刚刚性连接，承承受节点弯矩矩。用于中、小跨跨度的穹顶。。16/371.4球面网壳（a）左斜杆型（b）左右单斜杆型（c）双斜杆型（d）无纬向杆施威德勒型球面网壳17/371.4球面网壳（a）无纬向杆（b）有纬向杆联方型球面网壳由左斜杆和右右斜杆组成菱菱形网格的网网壳。用于大、中跨跨度的穹顶。。18/371.4球面网壳（a）K6型（b）K8型（c）K6与联方组合型（d）K8与联方组合型凯威特型球面网壳划分n个对称扇形形曲面，然后后在每个扇形形曲面内，再再划分为大小小比较匀称的的三角形网格格。网格大小匀称称，内力分布布均匀，常用用于大、中跨跨度的穹顶中中。19/371.4球面网壳三向格子型球球面网壳在球面上用三三个方向的、、相交成60°的大圆构构成，或在球球面的水平投投影面上，将将跨度n等分分，再作出正正三角形网格格，投影到球球面上后，即即可得到三向向格子型球面面网壳。多用于中、小小跨度的穹顶顶。20/371.4球面网壳（a）正四面体（（b）正六面体（（c）正八面体（（d）正12面体（e）正20面体正则多面体正则多面体面面数F，棱数E，顶点数V21/371.4球面网壳正则多面体的的基本数据22/371.4球面网壳（a）半截四面体（b）斜截六面体（c）平截八面体（d）斜截12面体（e）斜截20面体（f）正放六~八面组合体（g）20~12面组合体（h）六~八面组合体（i）过渡六面体23/371.4球面网壳（j）过渡12面体（k）正放20~12面组合体（l）斜截六~八面组合体（m）斜截20~12面体半正则多面体半正则多面体体（第一类：阿基米德体）的面是由二种种或三种正多多边形组成，，同类型的正正多边形相等等，其多面角角虽不是正则则的，却是相相等的，棱长长也是相等的的，而且可以以内接在一个个球面内，但但不能外切于于一同心球。。24/37半正则多面体体的基本数据据25/371.4球面网壳（a）内接正20面体（b）等边球面三角形（c）等角再分球面划分（a）三角形（b）菱形（c）半菱形（d）六角形网格形式短程线富勒26/371.4球面网壳根据短程线的的原理，将正正多面体和半半正则多面体体的基本三角角形均分，从从其外接球中中心将这些等等分点投影到到球面上，连连接此球面上上所有点构成成的网壳，通通常都称为短短程线网壳。。a．交替划分分法①均分法

（a）N=1（b）N=2（c）N=3（d）N=4（e）N=4弦均分法27/371.4球面网壳②弧（等角）再再分法将多面体的基基本三角形的的边进行二等等分或三等分分，并从其外外接球中心将将等分点投影影到球面上。。把投影点连线线形成新多面面体的棱（弦弦），此时原原弦长缩小一一半或l/3。再将此新弦二二等分（以后后各次均分都都相同），并并从外接球中中心通过此新新的再分点投投影到球面上上。如此循环环进行直至划划分结束。（a）N=2（b）N=4等弧（等角））再分法28/371.4球面网壳③等分弧边法法该法与等弧（（等角）再分分法不同之处处是将基本三角形各各边所对的弧弧直接进行等等分，连接球面上上各划分点，，即求得短程程线型球面网网格。b.面心划分分法将多面体的基基本三角形的的边以N次等等分，并在划划分点上以各各边的垂直线线相连接，从从而构成了正正三角形和直直角三角形的的网格。再将将基本三角形形各点投影到到外接球球面面上，连接这这些新的点，，即求得短程程线型球面网网格。

（a）N=1（b）N=2（c）N=4（d）N=629/371.4球面网壳短程线球面网网壳30/371.4球面网壳两向格子型球球面网壳这种网壳一般般采用子午线线大圆划分法法构成四边形形的球面网格格，即用正交交的子午线族族组成网格。。子午线间的的夹角一般都都相等，可求求得全等网格格，如不等则则组成不等网网格。二向格子型球球面网壳网格格划分内容1、网壳结构的的形式2、网壳结构的的设计3、网壳结构的的稳定性4、网壳结构的的抗震分析5、网壳结构连连续倒塌失效效机理32/372.1双层网壳的设设计（1）网格形形式由于网壳结构构除承受弯曲曲以外，尚有有薄膜力的作作用，所以双双层网壳的上上弦杆和下弦弦杆都可以是是受压的，因因此适用于平平板网架中的的上弦杆短、、下弦杆长的的很多形式，，但并不一定定适用于双层层网壳。（2）网壳的的厚度双层柱面网壳壳的厚度可取取跨度的1/50~1/20；双层层球面网壳的的厚度一般可可取跨度的1/60~1/30。（3）容许挠挠度网壳结构的最最大挠度值不不应超过短向向跨度的1/400。对对于悬挑网壳壳，其最大位位移不应超过过悬挑跨度的的1/200。33/372.1双层网壳的设设计（4）杆件的计算算长度系数双层网壳杆件的计算长度系数双层网壳杆件件的容许长细细比，对受压压杆件[]=180；受拉杆件，，对于一般杆杆件取[]=300，，对于支座附附近杆件取[]=250，，对于直接承承受动力荷载载杆件则取[]=250。34/372.1双层网壳的设设计（5）焊接空空心球节点承承载力平板网架焊接接空心球节点点承载力公式式的缺点之一一是适用范围仅为为500mm以内，当直直径超过500mm时该该公式不再适适用；缺点之二是是受压承载力的的公式量纲是不一致的。。以弹塑性理论论为基础，发发现当空心球球的径厚比满满足一定要求求时，其破坏坏形式均为冲冲剪破坏，其其拉压极限承承载力主要与与钢材的拉剪剪强度及球杆杆连接处的环环形冲剪面积积等因素有关关。现行规程《空空间网格结构构技术规程》》（JGJ2010）将将焊接空心球球节点拉压承承载力公式统统一。35/372.1双层网壳的设设计（6）螺栓球球节点设计螺栓球节点产产品质量应符符合现行行业业标准《钢网架螺栓栓球节点》（（JG/T10）的规定。高强强度螺栓的性性能等级应按按螺纹规格分分别选用。对对于M12~M36的高强度度螺栓，其强度等等级为10.9S；对于M39~M64的高强度螺螺栓，其强强度等级为为9.8S。螺栓的形形式与尺寸寸应符合现现行国家标标准《钢网架螺螺栓球节点点用高强度度螺栓》（（GB/T16939）的要求。36/372.2单层网壳的的设计（1）计算模型当采用螺栓球节点点时，应采用用空间杆系有有限元法计算；当采采用焊接空心球球节点时，可采用用空间梁系有有限元法进行分析。。（2）杆件件设计单层网壳杆杆件的受力力一般有两两种状态：：一种为轴轴心受力，，一种为拉拉弯或压弯弯。当网壳壳节点的计计算模型为为铰接时，，杆件只承承受轴向拉拉力或轴向向压力，杆杆件截面设设计可参考考网架结构构的杆件设设计。当网壳节点点的计算模模型为刚接接时，网壳壳的杆件除除承受轴心心力以外，，还有弯矩矩作用，杆杆件应按偏偏心受力构构件进行设设计。37/372.2单层网壳的的设计①强度验算算②稳定性验验算38/372.2单层网壳的的设计③刚度验算算单层网壳杆杆件的容许许长细比，，一般比双双层网壳的的略严，对对受压杆件件取[]=150，受拉杆杆件取[]=300。其计算长度度分壳体曲曲面内和曲曲面外两种种情况，在在壳体曲面面内取=0.9，壳体曲面面外取=1.6。39/372.2单层网壳的的设计（3）节点设计计单层网壳的的杆件采用用圆管时，，铰接节点点一般采用用螺栓球节节点，刚接接节点一般般采用焊接接空心球节节点。具体体采用何种种节点形式式，主要由由网壳结构构的跨度决决定。一般般认为当单单层网壳的的跨度较小小时可采用用螺栓球节节点，正常常情况下均均应采用焊焊接空心球球节点。（a）弯矩矩作用（b）偏心心受压（（c）偏心受受拉节点受力简简图40/372.2单层网壳的的设计式中：Nc——偏心压压力作用下下节点所受受的压力（（kN）；；Ncu——轴向压压力作用下下节点的承承载力设计计值（kN）；Mu——弯矩作作用下极限限承载力设设计值（kNm）。式中：Nt——偏心压压力作用下下节点所受受的压力（（kN）。。Ntu——轴向压压力作用下下节点的承承载力设计计值（kN）；41/372.2单层网壳的的设计带肋节点在在弯矩、轴轴向压力、、轴向拉力力作用下的的极限承载载力，应考考虑承载力力提高系数数m（弯矩作用用）、c（压力作用用）、t（拉力作用用）的影响响。加劲肋可使使节点承载载力在轴向向拉力作用用时提高10％，轴轴向压力作作用时提高高40％，，弯矩作用用时提高50％。即即加肋节点点受弯承载载力提高系系数m；加肋节点点受压承载载力提高系系数c；加肋节点点受拉承载载力提高系系数t。42/372.3网壳结构的的温度应力力和装配应应力（1）温度度应力的计计算网壳的温度度应力的计计算应采用用空间杆系系有限元法法进行。基基本原理理同网架结结构。温度应力是是由于温度度变形受到到约束而产产生的，降降低温度应应力的有效效方法应是是设法释放放温度变形形，其中最最易实现的的是将支座座设计成弹弹性支座，，但应注意意支座刚度度的减少会会影响网壳壳的稳定性性。（2）装配配应力的计计算装配应力往往往是在安安装过程中中由于制作作和安装等等原因，使使节点不能能达到设计计坐标位置置，造成部部分节点间间的距离大大于或小于于杆件的长长度，在采采用强迫就就位使杆件件与节点连连接的过程程中就产生生了装配应应力。当需要计算算装配应力力时应采用用空间杆系系有限元法法，基本原原理与计算算温度应力力时相仿，，即将杆件件长度的误误差比拟为为由温度引引起的伸长长或缩短即即可。内容1、网壳结构构的形式2、网壳结构构的设计3、网壳结构构的稳定性性4、网壳结构构的抗震分分析5、网壳结构构连续倒塌塌失效机理理44/373.1定义结构的稳定定性是指结结构平衡状状态的稳定定性。任何何结构的平平衡状态可可能有三种种形式，即即稳定的平平衡状态、、不稳定的的平衡状态态和随遇平平衡状态。。（a）稳定的平平衡状态（（b）不稳定的的平衡状态态（（c）随遇平衡衡状态45/373.2分类（1）失稳受一定荷载载作用的结结构处于稳稳定的平衡衡状态，当当该荷载达达到某一值值时，若增增加一微小小增量，结结构的平衡衡位形将发发生很大变变化，结构构由原平衡衡状态经过过不稳定的的平衡状态态而到达一一个新的稳稳定的平衡衡状态。这这一过程就就是失稳或或屈曲，相相应的荷载载称为临界界荷载或屈屈曲荷载。。（2）失稳稳的种类根据结构在在失稳过程程中平衡位位形是否发发生质变，，结构的屈屈曲一般可可以分为第第一类屈曲曲（分枝点点屈曲）和和第二类屈屈曲（极值值点屈曲））。46/373.2分类当外荷载超超过临界荷荷载时，基基本平衡状状态成为不不稳定的平平衡，在它它附近还存存在另一个个平衡状态态，此时一一旦有微小小扰动，平平衡形式就就会发生质质变，由基基本平衡状状态屈曲后后到达新的的平衡状态态，所以这这种屈曲被被称为分枝枝点屈曲。。极值点屈曲曲：如果结结构存在初初始缺陷，，并考虑结结构的非线线性性能，，当外荷载载增大到临临界荷载Pcr以后，系统统的平衡状状态变为使使荷载保持持不变，结结构会发生生很大位移移。（a）分枝点屈屈曲（（b）极值点屈屈曲47/373.3屈曲分析（1）线性性屈曲分析析线性屈曲分分析用来预预测一个理理想线性结结构的理论论屈曲强度度，无须进进行复杂的的非线性分分析，即可可获得结构构的临界荷荷载和屈曲曲模态，并并可为非线线性屈曲分分析提供参参考荷载值值。（2）非线线性屈曲分分析考虑初始缺缺陷对结构构理论屈曲曲强度的影影响，对结结构进行基基于大挠度度理论的非非线性屈曲曲分析。非线性有限限元增量方方程的最基基本的求解解方法是牛牛顿—拉斐斐逊法（NewtonRaphsonMethod）或修正正的牛顿——拉斐逊法法（ModifiedNewtonRaphsonMethod））。基于这这个基本方方法，形成成比较有参参考价值而而又行之有有效的一种种方法即等等弧长法（（ArcLengthMethod）。48/373.3屈曲分析结构在某一一特定平衡衡状态的稳稳定性能可可以由它当当时的切线线刚度矩阵阵来判别：：正定的切切线刚度矩矩阵对应于于结构的稳稳定平衡状状态；非正正定的切线线刚度矩阵阵对应于结结构的不稳稳定平衡状状态；而奇奇异的切线线刚度矩阵阵则对应于于结构的临临界状态。。极值点判别别一极值点判别别二极值点判别别三49/373.3屈曲分析单层网壳以以及厚度小小于跨度1/50的的双层网壳壳均应进行行稳定性计计算全过程分析析网壳结构的的稳定性可可按考虑几何非线性性的有限元元分析方法法（荷载-位移全过过程分析））进行分析析，分析中可可假定材料料保持为线线弹性。其其全过程分分析可按满跨均布布荷载进行，圆柱柱面网壳结结构应补充考虑虑半跨活荷荷载分布。分析时应应考虑初始始几何缺陷陷的影响，，并取结构构的最低阶屈曲曲模态作为初始缺缺陷分布模模态。其最最大值可按按容许安装装偏差采用用，但不小小于网壳跨跨度的1/300。。K——安全系系数，当按按弹塑性全全过程分析析时，安全全系数可取取2.0；当按弹性性全过程分分析、且为为单层球面面网壳、柱柱面网壳和和椭圆抛物物面网壳时时，安全系系数可取4.2。50/373.4提高稳定性性措施（1）优化化网壳的曲曲面形状及及曲率在满足建筑筑造型的条条件下，选选择对缺陷陷不敏感的的曲面形状状和矢跨比比。对于周周边支承的的网壳，较较大矢跨比比的反向曲曲面较为经经济合理。。（2）选择择合理的网网格体系和和网格密度度三角形网格格面内刚度度大；网格格密度应以以杆件的失失稳不早于于网壳整体体失稳为原原则；结构构整体不应应有明显的的刚度薄弱弱区域。（3）选选择合理理的节点点连接方方式刚性节点点利于整整体稳定定，但大大矢跨比比的网壳壳，在刚刚性边界界节点处处需要规规格较大大的杆件件，否则则可能出出现显著著的局部部边界屈屈曲效应应。（4）选选择合理理的杆件件材料杆件材料料弹性模模量E大，网壳壳结构刚刚度大，，受荷载载作用变变形小，，整体稳稳定性高高。另外外，单层层网壳结结构，采采用闭口口截面杆杆件利于于稳定，，当采用用矩形钢钢管时，，长边应应垂直于于结构曲曲面。51/373.4提高稳定定性措施施（5）结结构刚度度分布合合理网壳结构构的整体体等效刚刚度与杆杆件规格格、网格格体系、、结构层层数有关关。大跨跨度网壳壳结构宜宜采用双双层结构构体系。。（6）合合理的支支座约束束支座约束束包括：：支座数数量、布布置方式式、约束束方向、、约束刚刚度。对对于大跨跨度网壳壳结构，，周边支支承比点点支承稳稳定性高高；树状状支撑比比单柱支支撑稳定定性高；；支座约约束刚度度大稳定定性高。。大跨度度网壳的的支座布布置应均均匀，且且每个主主肋下均均应设置置支座。。（7）采采用不同同结构体体系的组组合①大跨度度拱支网网壳结构构；②斜斜拉网壳壳结构；；③单双双层网壳壳。内容1、网壳结结构的形形式2、网壳结结构的设设计3、网壳结结构的稳稳定性4、网壳结结构的抗抗震分析析5、网壳结结构连续续倒塌失失效机理理53/374.1抗震分析析网壳结构构水平与与竖向振振型，与与矢跨比比有关。。抗震设防防烈度为为7度的的地区，，矢跨比比大于或或等于1/5时时，水平平抗震验验算；当当矢跨比比小于1/5时时，应进进行竖向向和水平平抗震验验算。在在抗震设设防烈度度为8度度或9度度的地区区，对各各种网壳壳结构应应进行竖竖向和水水平抗震震验算。。采用振型型分解反反应谱法法，计算算时宜至至少取前前25～～30个个振型。。对于体型型复杂或或重要的的大跨度度网壳结结构需要要取更多多振型进进行效应应组合，并可应应采用时时程分析析法进行行补充验验算。应应根据建建筑场地地类别和和设计地地震分组组选用不不少于二二组的实实际强震震记录和和一组人人工模拟拟的加速速度时程程曲线。网壳结构构的抗震震分析需需分两阶阶段进行行。第一阶级级为多遇遇地震作作用下的的分析。。弹性时时程分析析。第二阶段段为罕遇遇地震作作用下的的分析。。网壳在在罕遇地地震作用用下处于于弹塑性性阶段，，应作弹弹塑性时时程分析析，用以以校核网网壳的位位移以及及是否会会发生倒倒塌。内容1、网壳结结构的形形式2、网壳结结构的设设计3、网壳结结构的稳稳定性4、网壳结结构的抗抗震分析析5、网壳结结构连续续倒塌失失效机理理55/375.1定义连续倒塌塌(ProgressiveCollapse)定义义为：初初始的局局部破坏坏在构件件之间发发生连锁锁反应，，最终导导致整体体结构的的倒塌或或是发生生与初始始局部破破坏不成成比例的的结构大大范围倒倒塌。而而引起局局部破坏坏的意外外荷载一一般由自自然灾害害和人为为失误两两类因素素造成，，通常包包括爆炸炸、撞击击、火灾灾大风、、地震、、异常降降雪、施施工误差差、基础础沉降等等。建筑结构构连续倒倒塌控制制与设计计的基本本思想：：（1）减减小结构构遭受突突发事件件的影响响；（2）加加强局部部构件或或连接对对减小结结构遭受受突发事事件的影影响；（3）提提高结构构抵抗连连续性倒倒塌的能能力应着着眼于结结构的整整体性能能或者说说鲁棒性性能；（4）考考察各类类结构体体系发生生连续性性倒塌的的机理和和能力特特征。56/375.2分析方法法（1）拉拉结力设设计法拉结力设设计即要要求构件件和连接接满足最最低的抗抗拉强度度要求，，且各相连连构件形形成的传传力路径径必须是是直线的的和连续续的。①内部拉拉结力，，主要由由梁或楼楼板承担担，可根根据发挥挥梁悬链链线效应应或楼板板薄膜效效应的要要求确定定；②周边拉拉结力，，主要由由周边大大梁承担担，可用用以锚固固内部拉拉结的大大梁或楼楼板；③对边柱柱或边墙墙的水平平拉结力力，除满满足内部部拉结力力要求外外，还应应承受一一定的悬悬挂拉力力；④竖向向拉结结力，，由上上下连连续贯贯通的的柱子子承担担，要要求能能够承承受与与其轴轴压力力相等等的拉拉力。。框架结结构的的拉结结力设设计示示意57/375.2分析方方法（2））变换换荷载载路径径法（（AlternativePath-AP）变换荷荷载路路径法法：通通过假假定结结构中中某主主要构构件（（高敏敏感性性构件件）失失效，，即在在计算算过程程中将将其从从结构构中““删除除”，，以此此模拟拟结构构发生生局部部破坏坏，分分析剩剩余结结构在在原有有荷载载作用用下发发生内内力重重分布布后能能否形形成““搭桥桥”能能力，，即是是否能能够形形成新新的荷荷载传传递路路径，，从而而判断断结构构是否否会发发生连连续倒倒塌。。变换荷荷载路路径法法中柱柱子的的删除除58/375.2分析方方法AP法法定义义中，，初始始局部部破坏坏引起起的结结构响响应变变化，，即承承载力力对于于杆件件移除除前后后的灵灵敏程程度被被定义义为敏敏感性性指标标，结结构敏敏感性性与结结构冗冗余特特性是是成反反比的的，由由下式式表示示：冗余度度可以以被认认为是是结构构抵抗抗连续续倒塌塌的能能力。。如果果结构构发生生局部部破坏坏，即即结构构的某某个构构件由由于意意外荷荷载的的作用用而突突然消消失，，理想想的结结构应应该仍仍然能能够继继续承承担荷荷载，，而不不至于于连续续倒塌塌，但但结构构在杆杆件去去除后后的极极限承承载力力会有有所降降低，，据此此提出出了结结构构构件冗冗余度度的计计算公公式：：59/375.2分析方方法（3））动力力弹塑塑性时时程分分析法法结构在在偶然然荷载载作用用下发发生的的连续续倒塌塌是一一个极极其复复杂的的过程程，当当结构构局部部发生生破坏坏、一一些构构件失失效丧丧失承承载力力后，，其几几何构构成和和边界界条件件发生生突变变而振振动，，从而而使剩剩余结结构进进行内内力、、变形形和刚刚度重重分布布。本本质上上，结结构连连续倒倒塌是是一个个动力力过程程，同同时结结构的的连续续倒塌塌也必必然伴伴随着着非线线性，，因此此合理理地考考虑动动力效效应和和非线线性是是进行行抗连连续倒倒塌设设计和和评估估的难难点和和关键键所在在。对抗连连续倒倒塌动动力弹弹塑性性时程程分析析则能能很好好的解解决这这些问问题。。60/375.3工程实实例（1））模型型及基基本假假定以北京老山山自行车馆馆双层球面面网壳为例例，结构为为双层球面面网壳，设设置有环桁桁架。柱顶顶支承跨度度133.06m，矢高14.69m，矢矢跨比约1/10，，网壳厚度度2.8m，为跨跨度的1/47.5。结构共共8364根杆件，，均采用345C圆圆钢管。网网壳结构采采用焊接空空心球节点点，柱顶采采用钢管相相贯节点，，柱脚采用用铸钢球铰铰节点。双层球面网网壳结构示示意图61/375.3工程实例分析模型采采用双线性性材料模型型；将焊接接空心球节节点重量折折合进材料料密度中，，折算后钢钢材密度取取9420kg/m3；屈服强度度取345N/mm2（杆件序号号1-7）和335N/mm2（杆件序号号8、9），弹性模模量为2.06××105N/mm2，泊松比为为0.3。模型所有有节点及柱柱脚均