贝雷梁计算书

贝雷梁结构计算书重庆群洲实业集团有限公司

2012年9月20日1、工程概况两河口大桥位于省谱301城巫路上，巫溪岸与省道01巫恩路相接，城口岸与省道301城巫路相连，跨越东溪河桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通生命线。因原有两河口大桥修建于上世纪年代，受当时施工条件以及施工设备限制原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游细处新建两河口大桥。因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河支墩高度应使贝雷梁梁底高迪0年一遇洪水位1.2m（100年一遇洪水位龙39.26m支墩顶面高程龙40.5m），然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇艮据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。对于满堂支架部分，拟采用.0皿厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充在片石顶层采用）.2m厚混凝土板式扩大基础处理范围超过支架宽度上下游各1.0nL2、计算依据1）S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件2）《公路工程技术标准》JTGB01-20033）《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-20044）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范TGD62-20045）《公路圬工桥涵设计规范》JTGD61-20056）《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-20077）《公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-20118）《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-20089）《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-200410）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-8）3、主要材料参数及计算工况施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下:杆件名材料桥断面型式弦杆16Mn][10竖杆16Mn工8斜杆16Mn工8主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架种构件组成。桁架又上、下弦杆，竖杆和斜杆焊接而成。上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。桁架的弦杆由两根0号槽钢（背靠背）组合而成，在下弦杆上焊有多块带圆孔的钢板。在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔。在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下节桁架的接合部。在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有突槽，用以固定横梁在平面上的位置，下弦杆的端部槽钢的腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。桁架竖杆均甩号工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。所有构件均采用工厂加工，现场组装，并有专业施工队伍完成。钢料采用16锰钢，弹性模量ES=210000MPa抗拉强度FU=470MPa屈服强度Fy1=345MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服强度Fy2=325MPa（厚度大于40mm）；钢料Q235钢，弹性模量ES=206000MPa抗拉强度FU=375MPa屈服强度Fy1=235MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服强度Fy2=225MPa（厚度大于40mm）；钢料Q345钢，弹性模量ES=206000MPa抗拉强度FU=470MPa屈服强度Fy1=345MPa（厚度小于40mm）；泊松比：0.3；屈服强度Fy2=325MPa（厚度大•于40mm）。对部分因受力需要加强的杆件采用贝雷梁的加强构建进行加强，需要加强的主要构件如下：1）所有腹杆加强为110。2、主弦杆中加强弦杆加强为双拼槽钢工16a。3、主弦杆中加强弦杆加强为双拼槽钢工22a。加强弦杆的位置详施工方案设计图中。4、主要符号的含义本施工支架计算中采用的主要符号的含义如下:Fy：屈服强度LCB：生成最大组合应力比的荷载组合编号Len：根据分析模型中的节点局部坐标计算的构件长度Ly,Lz分别为构件绕强轴局部坐标系）轴）、弱轴（局部坐标衣轴）弯曲的无支撑长度Lb：构件受压翼缘横向无支撑长度Ky,Kz分别为构件绕强轴局部坐标系）轴）、弱轴（局部坐标衣轴）弯曲的有效弯曲长度系数fa：构件轴向压应力fby,fbz分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的弯曲应力Pa：构件轴力Pa>0：拉力，Pa<0：压力）My,Mz分别为构件绕强轴、弱轴的弯矩Cm：绕构件强轴的弯矩的弯曲系数Fa：构件轴向的容许压应（容许拉应力FBy,FBz分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的容许弯曲应力截面积：横截面面积。Asy：单元局部坐标系y轴方向的有效抗剪面积EffectiveShearArea）Asz：单元局部坐标系轴方向的有效抗剪面积EffectiveShearArea）Ixx：对单元局部坐标系轴的扭转惯性距（TorsionalResistance）Iyy：对单元局部坐标系轴的惯性距（MomentofInertia）Izz：对单元局部坐标系轴的惯性距（MomentofInertia）Cyp：沿单元局部坐标系）轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Cym沿单元局部坐标系）轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Czp：沿单元局部坐标系2轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Czm沿单元局部坐标系2轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Zyy：对y轴的截面塑性模量。Zzz：对z轴的截面塑性模量。Qyb：沿单元局部坐标系轴方向的剪切系数。Qzb：沿单元局部坐标系y轴方向的剪切系数。Peri:O：截面外轮廓周长。Peri:I：箱型或管型截面的内轮廓周长。注：象型钢那样没有内部轮廓的截面盹ri:1值为'0'。

Cent:y:从截面最左侧到质心距离。Cent:z:从截面最下端到质心的距离。y1、z1：截面左上方最边缘点的、z坐标。y2、z2：截面右上方最边缘点的、z坐标。y3、z3：截面右下方最边缘点的、z坐标。y4、z4：截面左下方最边缘点的、z坐标。tf:构件受压翼缘的厚度。bf:构件受压翼缘的宽度。ry:对单元局部坐标系y轴的回转半径。rz：对单元局部坐标系轴的回转半径。J：截面的扭转惯性距。5、计算结果5.1计算模型截面及材料表如下：梁单元材料表类型截面号，截面名称，材料支架采用全钢结构，杆件采用梁单元进行模拟，在每根贝雷梁相接的的节点采用自由度释放的方式模拟绞。整个结构供节麹963个，梁单元24000个，其中模板单元544个，结构模型三截面及材料表如下：梁单元材料表类型截面号，截面名称，材料单位体系kN,m截面号截面名称材料号名称截面号截面名称材料号名称容重长度面积重量1主梁主弦116Mn7.698e+0012.210e+0030.000e+0001.686e+0034.274e+0023加强腹杆116Mn7.698e+0015.699e+0030.000e+0003.208e+0031.118e+0036加强弦杆116Mn7.698e+0014.712e+0020.000e+0003.760e+0021.592e+0027加强弦杆1116Mn7.698e+0012.113e+0010.000e+0002.172e+0011.036e+0019花架116Mn7.698e+0012.257e+0030.000e+0006.872e+0021.647e+0024横系梁2Q2357.698e+0011.266e+0030.000e+0001.095e+0034.104e+0025型钢横梁5Q3457.698e+0014.228e+0020.000e+0007.471e+0025.135e+00282C32c5Q3457.698e+0012.616e+0020.000e+0003.474e+0021.234e+002—合计1.261e+0040.000e+0008.168e+0032.927e+003计算供包含如下计算工况：1）自重恒荷载（D）；2）现浇混凝土重量恒荷载（D）3）施工临时荷载1荷载（D）4）竖杆自重恒荷载（D）一个组合，考虑施工为临时荷载，组合系数都取）；自重（1.000）现浇混凝土重量1.000）施工临时荷载1.000）竖杆自重（1.000）。各种荷载计算如下，其中浇筑混凝土的自重采用的动力放大系数。部位端部根部钢管长度10.311钢管竖杆3.03.3横杆2.52.5斜杆0.10.1小计5.65.8方木0.1（以上单位kN）模板2cm钢板程序自动计算施工临时恒载2（单位:kN/m2）施工临时活载2.5浇注混凝土（单位:kN/n）悬臂11.1316713.35815腹板46.856.1660顶底板12.2214.66418动力放大系数0.2计算软件采用MIDAS/Civil8.055.2构件应力验算MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5

*定义荷载组合和组合系数LCBC工况名称组合系数+工况名称组合系数+工况名称组合系数11自重(1.000)现浇混凝土重量1.000)+施工临时荷载1.000)+竖杆自重1.000)版本号8.0.5MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86版本号8.0.5*.工程：两河口施工支架贝雷梁计算*.单元号=3214,单元类型：梁单元TOC\o"1-5"\h\z*.工况号=1,材料号=1,截面号=1*.单位体系:kN,m*.截面特性:名称=主梁主弦截面形状=双拼槽形截面(组合截面截面高=0.100,翼缘宽=0.048,槽背间距=0.080腹板厚=0.005,翼缘厚=0.009截面积=2.51180e-003,Asy=1.08800e-003,Asz=1.06000e-003Ybar=8.80000e-002,Zbar=5.00000e-002,Qyb=4.38301e-003,Qzb=1.15200e-003Syy=7.86157e-005,Szz=9.77324e-005,Zyy=9.29198e-005,Zzz=1.41971e-004Iyy=3.93078e-006,Izz=8.60045e-006,Iyz=0.00000e+000ry=3.95592e-002,rz=5.85151e-002J=4.62156e-008,Cwp=8.40726e-010*.强度评价的设计参数Ly=1.25000e-001,Lz=1.25000e-001,Lu=1.25000e-001Ky=1.00000e+000,Kz=1.00000e+000*.材料参数：Fy=3.45000e+005,Es=2.10000e+008,材料名称=16Mn*.节点力及弯矩：轴力Fxx=-1.97709e+001剪力Fyy=1.08829e+001,Fzz=-7.79722e+001弯矩My=9.74804e+000,Mz=-1.36036e+000端弯矩Myi=0.00000e+000,Myj=9.74804e+000(forLb)Myi=0.00000e+000,Myj=9.74804e+000(forLy)Mzi=0.00000e+000,Mzj=-1.36036e+000(forLz)[[[*]]]轴向应力验算().验算轴向受压构件的长细比Kl/r).入=Kl/r=3.2<100.0--->O.K.()计算容许压应力Fa).[JTJ025-86表1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.Fa=k*(200/340)*Fy=202941.176KPa.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算单元轴向压应力fa).[JTJ025-86表1.2.15-1]-.fa=Fxx截面积=7871.223KPa.().验算轴向应力与容许应力比值a/Fa).fa7871.223-.----==0.039<1.000--->O.K.Fa202941.176().验算整体稳定的轴向应(力/(①1*Fa)).[JTJ025-86表1.2.16-1]-.①1y=0.897-.①1z=0.900-.①1y<①1zfa-.=0.043<1.000--->O.K.(①1y*Fa)[[[*]]]验算主轴方向的弯曲应力().验算组合构件的宽厚比BTR).[JTJ025-86表1.2.22]-.BTR=bf/tf=5.65<20.00--->O.K.().验算双拼槽钢截面腹板高厚比DTR).[JTJ025-86表1.2.22]-.DTR=bf/tf=15.66<50.00--->O.K.().验算容许弯曲应j(FBCyFBTy).[JTJ025-86表1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCy=k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.-.FBTy=k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.().计算构件真实弯曲应力fbcyfbty).-.fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-123996.173KPa.-.fbty=(My*Cten)/Iyy=123996.173KPa.().验算应力比(fbcy/FBCyfbty/FBTy).fbcy123996.173-.——==0.582<1.000--->O.K.FBCy213088.235

fbty123996.1730.582<1.000--->O.K.fbty123996.173FBTy213088.235MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86表1.2.16-2]-.①2y=0.897[fbtyfbcy]-.max[]=0.649<1.000--->O.K.[(①2y*FBTy),(①2y*FBCy)][[[*]]]验算绕弱轴的弯曲应力().验算双拼槽钢的宽厚成BTR).[JTJ025-86表1.2.22]-.BTR=bf/tf=5.65<20.00--->O.K.().验算双拼槽钢截面腹板高厚比DTR).[JTJ025-86表1.2.22]-.DTR=bf/tf=15.66<50.00--->O.K.().计算容许弯曲应力FBCz,FBTz).[JTJ025-86表1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.-.FBTz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.().计算构件真实弯曲应力(fbcz,fbtz).-.fbcz=(Mz*Ccom)/Izz=-13919.204KPa.-.fbtz=(Mz*Cten)/Izz=13919.204KPa.().验算应力比(fbcz/Fbcz,fbtz/FBTz).fbcz13919.204-.——==0.065<1.000--->O.K.FBCz213088.235fbtz13919.204-.——==0.065<1.000--->O.K.FBTz213088.235().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86表1.2.16-2]-.①2z=0.900[fbtzfbcz]-.max[]=0.073<1.000--->O.K.[(①2z*FBTz),(①2z*FBCz)][[[*]]]验算剪应力MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算容许剪应力(Fv).[JTJ025-86表1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FvyFvz=k*(120/340)*Fy=121764.706KPa.().计算局部时向剪应力(fvy).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fyy=10.88kN.-.fvy=Fyy/Asy=10002.627KPa.().验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).[JTJ025-86表1.2.15-6]-.Ct=1.000fvy10002.627-.==0.082<1.000--->O.K.(Ct*Fvy)121764.706().计算局部阮向剪应力(fvz).(LCB=1,POS=I)-.外加剪力：Fzz=-78.00kN.-.fvz=Fzz/Asz=73581.512KPa.().验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).[JTJ025-86表1.2.15-6]-.Ct=1.000fvz73581.512-.==0.604<1.000--->O.K.(Ct*Fvz)121764.706[[[*]]]验算组合应力().验算组合应力比(轴向+弯曲).[JTJ025-86表1.2.15-3]-.Rmax1=[fa+fbty]/FBTy=0.545-.Rmax2=[fa+fbcy]/FBCy=0.619-.Rmax3=[fa+fbtz]/FBTz=0.028-.Rmax4=[fa+fbcz]/FBCz=0.102-.Rmax=0.619<1.000--->O.K.().验算组合应力总稳定性轴向+弯曲).[JTJ025-86表1.2.16-3]-.fa<=0.15*O1y*Fa=2.731e+004Ka.-.u=1.0-.Rmaxl=[fa+①1y/(u*①2y)*fbty]/(①1y*F=)0.638-.Rmax2=[fa+①1y/(u*①2y)*fbcy]/(①1y*F=)0.724-.fa<=0.15*O1z*Fa=2.740e+004KPa.-.u=1.0-.Rmax3=[fa+①1z/(u*①2z)*fbtz]/(①1z*F=)0.033-.Rmax4=[fa+①1z/(u*①2z)*fbcz]/(①1z*F=)0.119-.Rmax=0.724<1.000--->O.K.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算组合应力比(双向弯曲.[JTJ025-86表1.2.15-4]-.Sigma_w1=1.101e+005KPa.-.Sigma_w2=1.379e+005KPa.-.C=min(1+0.3*Sigma_w1/Sigma_w2,1.1=)1.150TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax1=[fbty+fbtz]/(C*min(FBfflyTz))=0.563-.Rmax2=[fbty-fbcz]/(C*min(FBTyCz))=0.563-.Rmax3=[fbcy+fbtz]/(C*min(FBFCyTz))=0.449-.Rmax4=[fbcy-fbcz]/(C*min(FBEyCz))=0.449-.Rmax=0.563<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲.[JTJ025-86表1.2.15-5]-.Rmax1=[fa+(fbty+fbtz)/C)]/min(FJFByTz)=0.526-.Rmax2=[fa+(fbty-fbcz)/C)]/min(FJFB;Cz)=0.526-.Rmax3=[fa+(fbcy+fbtz)/C)]/min(FJFBTz)=0.486-.Rmax4=[fa+(fbcy-fbcz)/C)]/min(FJFBCz)=0.486-.Rmax=0.526<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲前切).[JTJ025-86表1.2.15-7]-.Rmax1=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min,FBTyO=0.560-.Rmax2=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBTy))=0.560TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax3=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.509-.Rmax4=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.509-.Rmax5=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(ffBTz)i)=0.777-.Rmax6=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*minFBOz>)=0.777-.Rmax7=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.741-.Rmax8=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.741-.Rmax=0.777<1.000--->O.K.版本号8.0.5MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86版本号8.0.5*.工程：两河口施工支架贝雷梁计算*.单元号=20133,单元类型：梁单元TOC\o"1-5"\h\z*.工况号=1,材料号=1,截面号=3*.单位体系:kN,m*.截面特性:名称=加强腹杆2C10截面形状=双拼槽形截面（轧制）截面高=0.100,翼缘宽=0.048,槽背间距=0.000腹板厚=0.005,翼缘厚=0.009截面积=2.54800e-003,Asy=1.08800e-003,Asz=1.06000e-003Ybar=4.80000e-002,Zbar=5.00000e-002,Qyb=4.38301e-003,Qzb=1.15200e-003Syy=7.94000e-005,Szz=2.28900e-005,Zyy=9.29199e-005,Zzz=1.20566e-004Iyy=3.96600e-006,Izz=2.28900e-007,Iyz=0.00000e+000ry=3.94000e-002,rz=2.08000e-002J=4.62156e-008,Cwp=8.40726e-010*.强度评价的设计参数Ly=1.40000e+000,Lz=1.40000e+000,Lu=1.40000e+000Ky=1.00000e+000,Kz=1.00000e+000*.材料参数：Fy=3.45000e+005,Es=2.10000e+008,材料名称=16Mn*.(I点的力和力矩轴力Fxx=-1.04851e+002剪力Fyy=4.30723e-001,Fzz=1.68056e-001弯矩My=2.85091e-001,Mz=3.03858e-001端弯矩Myi=2.85091e-001,Myj=4.98121e-002(forLb)Myi=2.85091e-001,Myj=4.98121e-002(forLy)Mzi=3.03858e-001,Mzj=-2.99155e-001(forLz)[[[*]]]轴向应力验算().验算轴向受压构件的长细比Kl/r).-.Lambda=Kl/r=67.3<100.0--->O.K.()计算容许压应力Fa).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.Fa=k*(200/340)*Fy=202941.176KPa.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算单元轴向压应力^fa).[JTJ025-86规范1.2.15-1]-.fa=Fxx截面积=41150.424KPa.().验算轴向应力与容许应力比值a/Fa).fa41150.424-.----==0.203<1.000--->O.K.Fa202941.176().验算整体稳定的轴向应力/(①1*Fa)).[JTJ025-86规范1.2.16-1]-.①1y=0.841-.①1z=0.695-.①1y>①1zfa-.=0.292<1.000--->O.K.(①1z*Fa)[[[*]]]验算主轴方向的弯曲应力().验算双拼槽钢的宽厚比BTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=5.65<20.00--->O.K.().验算双拼槽钢截面腹板高厚比DTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=15.66<50.00--->O.K.().计算容许弯曲应力FBCyFBTy).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCy=k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.-.FBTy=k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.().计算构件真实弯曲应力FBCyFBTy).-.fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-3594.183KPa.-.fbty=(My*Cten)/Iyy=3594.183KPa.().验算应力比(fbcy/FBCyFBTy/FBTy).fbcy3594.183-.——==0.017<1.000--->O.K.FBCy213088.235fbty3594.183-.——==0.017<1.000--->O.K.FBTy213088.235MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2y=0.775[fbtyfbcy]-.max[]=0.022<1.000--->O.K.[(①2y*FBTy),(①2y*FBCy)][[[*]]]验算绕弱轴的弯曲应力().验算双拼槽钢的宽厚成BTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=5.65<20.00--->O.K.().验算双拼槽钢截面腹板高厚比DTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=15.66<50.00--->O.K.().计算容许弯曲应力Fbcz,fbtz).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.-.FBTz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.().计算构件真实弯曲应力(fbcz,fbtz).-.fbcz=(Mz*Ccom)/Izz=-63718.552KPa.-.fbtz=(Mz*Cten)/Izz=63718.552KPa.().验算应力比(fbcz/Fbcz,fbtz/FBTz).fbcz63718.552-.——==0.299<1.000--->O.K.FBCz213088.235fbtz63718.552-.——==0.299<1.000--->O.K.FBTz213088.235().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2z=0.900[fbtzfbcz]-.max[]=0.332<1.000--->O.K.[(①2z*FBTz),(①2z*FBCz)][[[*]]]验算剪应力MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算容许剪应力(Fv).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FvyFvz=k*(120/340)*Fy=121764.706KPa.().计算局部时向剪应力(fvy).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fyy=0.43kN.-.fvy=Fyy/Asy=395.885KPa.().验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.250fvy395.885-.==0.003<1.000--->O.K.(Ct*Fvy)152205.882().计算局部2向剪应力(fvz).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fzz=0.17kN.-.fvz=Fzz/Asz=158.543KPa.().验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.000fvz158.543-.==0.001<1.000--->O.K.(Ct*Fvz)121764.706[[[*]]]验算组合应力().验算组合应力比(轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.15-3]-.Rmax1=[fa+fbty]/Fa=0.185-.Rmax2=[fa+fbcy]/Fa=0.220-.Rmax3=[fa+fbtz]/FBTz=0.106-.Rmax4=[fa+fbcz]/FBCz=0.492-.Rmax=0.492<1.000--->O.K.().验算组合应力总稳定性轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.16-3]-.fa>0.15*^1y*Fa=2.560e+004KPa.-.u=(1n1*fa*A_yA2/(PiA2*Es))*m=0.957-.Rmax1=[fa+①1y/(u*①2y)*fbty]/(①1y*Fa=0.217-.Rmax2=[fa+①1y/(u*①2y)*fbcy]/(①1y*F=)0.265-.fa>0.15*O1z*Fa=2.116e+004KPa.-.u=(1n1*fa*A_zA2/(PiA2*Es))*m=0.847-.Rmax3=[fa+①1z/(u*①2z)*fbtz]/(①1z*F=)0.120-.Rmax4=[fa+①1z/(u*①2z)*fbcz]/(①1z*F=)0.704-.Rmax=0.704<1.000--->O.K.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算组合应力比(双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-4]-.Sigma_w1=6.012e+004KPa.-.Sigma_w2=6.731e+004KPa.-.C=min(1+0.3*Sigma_w1/Sigma_w2,1.1=)1.150-.Rmax1=[fbty+fbtz]/(C*min(FBTyTz))=0.275-.Rmax2=[fbty-fbcz]/(C*min(FBFiyCz))=0.275-.Rmax3=[fbcy+fbtz]/(C*min(FBFCyTz))=0.245-.Rmax4=[fbcy-fbcz]/(C*min(FREyCz))=0.245-.Rmax=0.275<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-5]-.Rmax1=[fa+(fbty+fbtz)/C)]/min(FJFByTz)=0.082-.Rmax2=[fa+(fbty-fbcz)/C)]/min(FBTyCz)=0.082-.Rmax3=[fa+(fbcy+fbtz)/C)]/min(FJFEyTz)=0.052-.Rmax4=[fa+(fbcy-fbcz)/C)]/min(FJFEyCz)=0.052-.Rmax=0.082<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲前切).[JTJ025-86规范1.2.15-7]-.Rmax1=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FffiTz))=0.112-.Rmax2=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBTy))=0.112-.Rmax3=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.081TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax4=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.081-.Rmax5=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBTz))=0.112-.Rmax6=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*min,FB0z))=0.112-.Rmax7=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.081-.Rmax8=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.081-.Rmax=0.112<1.000--->O.K.MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5*.工程：两河口施工支架贝雷梁计算*.单元号=14818,单元类型：梁单元TOC\o"1-5"\h\z*.工况号=1,材料号=2,截面号=4*.单位体系:kN,m*.截面特性:名称=横系梁I22a截面形状=H-截面(轧制)截面高=0.220,上翼缘宽=0.110,下翼缘宽=0.110腹板厚=0.007,上翼缘厚=0.012,下翼缘厚=0.012截面积=4.21000e-003,Asy=1.80400e-003,Asz=1.65000e-003Ybar=5.50000e-002,Zbar=1.10000e-001,Qyb=2.35072e-002,Qzb=1.51250e-003Syy=3.09600e-004,Szz=4.11000e-005,Zyy=3.52608e-004,Zzz=7.71628e-005Iyy=3.40600e-005,Izz=2.25900e-006,lyz=0.00000e+000ry=8.99000e-002,rz=2.32000e-002J=1.65671e-007,Cwp=2.94269e-008*.强度评价的设计参数Ly=4.50000e-001,Lz=4.50000e-001,Lu=4.50000e-001Ky=1.00000e+000,Kz=1.00000e+000*.材料参数：Fy=2.35000e+005,Es=2.06000e+008,材料名称=Q235*.节点力及弯矩：轴力Fxx=8.97027e+000剪力Fyy=1.38516e+001,Fzz=1.67081e+001弯矩My=-1.63552e+000,Mz=-3.11660e+000端弯矩Myi=5.85029e+000,Myj=-1.63552e+000(forLb)Myi=5.85029e+000,Myj=-1.63552e+000(forLy)Mzi=3.11660e+000,Mzj=-3.11660e+000(forLz)[[[*]]]轴向应力验算().验算轴向拉伸构件的长细比l/r).-.Lambda=l/r=19.4<130.0--->O.K.().计算容许拉应力(Ft).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.Ft=k*(140/240)*Fy=137083.333KPa.().计算构件轴向拉应力电.[JTJ025-86规范1.2.15-1]-.ft=Fxx截面积=2130.704KPa.MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算轴向应力与容许应力比值t/Ft).ft2130.704-.----==0.016<1.000--->O.K.Ft137083.333[[[*]]]验算主轴方向的弯曲应力().验算H最面翼缘宽厚比0TR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=4.47<20.00--->O.K.().验算H最面腹板高厚比QTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=26.05<50.00--->O.K.().计算容许弯曲应力FBCyFBTy).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCy=k*(145/240)*Fy=141979.167KPa.-.FBTy=k*(145/240)*Fy=141979.167KPa.().计算构件真实弯曲应力FBCyFBTy).-.fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-5282.071KPa.-.fbty=(My*Cten)/Iyy=5282.071KPa.().验算应力比(fbcy/FBCyFBTy/FBTy).fbcy5282.071-.——==0.037<1.000--->O.K.FBCy141979.167fbty5282.071-.——==0.037<1.000--->O.K.FBTy141979.167().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2y=0.900[fbtyfbcy]-.max[]=0.041<1.000--->O.K.[(①2y*FBTy),(①2y*FBCy)]—[[[*]]]验算绕弱轴的弯曲应力—().验算H-截面翼缘宽厚比0TR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=4.47<20.00--->—O.K.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5—().验算H-截面腹板高厚比fDTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=26.05<50.00--->—O.K.().计算容许弯曲应力Fbcz,fbtz).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCz=k*(145/240)*Fz=141979.167KPa.-.FBTz=k*(145/240)*Fz=141979.167KPa.().计算构件真实弯曲应力fbcz,fbtz).-.fbcz=(Mz*Ccom)/Izz=-75880.119KPa.-.fbtz=(Mz*Cten)/Izz=75880.119KPa.().验算应力比(fbcz/Fbcz,fbtz/FBTz).fbcz75880.119-.——==0.534<1.000--->O.K.FBCz141979.167fbtz75880.119-.——==0.534<1.000--->O.K.FBTz141979.167().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2z=0.900[fbtzfbcz]-.max[]=0.594<1.000--->O.K.[(①2z*FBTz),(①2z*FBCz)][[[*]]]验算剪应力().计算容许剪应力(Fv).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FvyFvz=k*(85/240)*Fy=83229.167KPa.().计算局部时向剪应力(fvy).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fyy=13.85kN.-.fvy=Fyy/Asy=7678.254KPa.().验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.000fvy7678.254-.==0.092<1.000--->O.K.(Ct*Fvy)83229.167MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算局部2向剪应力(fvz).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力:Fzz=16.71kN.-.fvz=Fzz/Asz=10126.094KPa.().验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.000fvz10126.094-.==0.122<1.000--->O.K.(Ct*Fvz)83229.167[[[*]]]验算组合应力().验算组合应力比(轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.15-3]TOC\o"1-5"\h\z-.Rmaxl=[fa+fbty]/FBTy=0.052-.Rmax2=[fa+fbcy]/FBCy=0.022-.Rmax3=[fa+fbtz]/FBTz=0.549-.Rmax4=[fa+fbcz]/FBCz=0.519-.Rmax=0.549<1.000--->O.K.().验算组合应力总稳定性轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.16-3]-.fa<=0.15*O1y*Fa=1.851e+004KPa.-.u=1.0-.Rmax1=[fa+①1y/(u*①2y)*fbty]/(①1y*F=)0.060-.Rmax2=[fa+①1y/(u*①2y)*fbcy]/(①1y*F=)0.026-.fa<=0.15*O1z*Fa=1.851e+004KPa.-.u=1.0-.Rmax3=[fa+①1z/(u*①2z)*fbtz]/(①1z*F=)0.632-.Rmax4=[fa+①1z/(u*①2z)*fbcz]/(①1z*F=)0.598-.Rmax=0.632<1.000--->O.K.().验算组合应力比(双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-4]-.Sigma_w1=7.060e+004KPa.-.Sigma_w2=8.116e+004KPa.-.C=min(1+0.3*Sigma_w1/Sigma_w2,1.1=)1.150-.Rmax1=[fbty+fbtz]/(C*min(FBFBTz))=0.497-.Rmax2=[fbty-fbcz]/(C*min(FBFBCz))=0.497-.Rmax3=[fbcy+fbtz]/(C*min(FBFCyTz))=0.432-.Rmax4=[fbcy-fbcz]/(C*min(FBEyCz))=0.432-.Rmax=0.497<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-5]TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax1=[fa+(fbty+fbtz)/C)]/min(FBBTz)=0.512-.Rmax2=[fa+(fbty-fbcz)/C)]/min(FBTCz)=0.512-.Rmax3=[fa+(fbcy+fbtz)/C)]/min(FBBTz)=0.447-.Rmax4=[fa+(fbcy-fbcz)/C)]/min(FBCCz)=0.447-.Rmax=0.512<1.000--->O.K.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算组合应力比(轴向+双向弯曲+剪切).[JTJ025-86规范1.2.15-7]TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax1=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min,FBTz))=0.540-.Rmax2=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(ffBCTz))=0.540-.Rmax3=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.473-.Rmax4=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.473-.Rmax5=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*minFBTy>)=0.545-.Rmax6=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*minFBTy>)=0.545-.Rmax7=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.479-.Rmax8=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.479-.Rmax=0.545<1.000--->O.K.MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5*.工程：两河口施工支架贝雷梁计算*.单元号=19190,单元类型：梁单元TOC\o"1-5"\h\z*.工况号=1,材料号=5,截面号=5*.单位体系:kN,m*.截面特性：名称=型钢横梁I560x170x16.5/21截面形状=H-截面(轧制)截面高=0.560,上翼缘宽=0.170,下翼缘宽=0.170腹板厚=0.017,上翼缘厚=0.021,下翼缘厚=0.021截面积=1.57780e-002,Asy=4.76000e-003,Asz=9.24000e-003Ybar=8.50000e-002,Zbar=2.80000e-001,Qyb=9.18505e-002,Qzb=3.61250e-003Syy=2.55110e-003,Szz=1.74700e-004,Zyy=3.03107e-003,Zzz=3.38706e-004Iyy=7.14300e-004,Izz=1.48480e-005,Iyz=0.00000e+000ry=2.12800e-001,rz=3.07000e-002J=1.85667e-006,Cwp=1.24891e-006*.强度评价的设计参数Ly=6.25000e-001,Lz=6.25000e-001,Lu=6.25000e-001Ky=1.00000e+000,Kz=1.00000e+000*.材料参数：Fy=3.25000e+005,Es=2.06000e+008,材料名称=Q345*.节点力及弯矩：轴力Fxx=1.71539e+002剪力Fyy=6.30212e+001,Fzz=1.63140e+002弯矩My=-1.30647e+002,Mz=-1.96941e+001端弯矩Myi=-2.89218e+001,Myj=-1.30647e+002(forLb)Myi=-2.89218e+001,Myj=-1.30647e+002(forLy)Mzi=1.96941e+001,Mzj=-1.96941e+001(forLz)[[[*]]]轴向应力验算().验算轴向拉伸构件的长细比l/r).-.Lambda=l/r=20.4<130.0--->O.K.().用户定义容许拉应力^Ft).-.Ft=195000.000KPa.().计算构件轴向拉应力电.-.ft=Fxx截面积=10872.057KPa.().验算轴向应力与容许应力比值t/Ft).ft10872.057■-==0.056<1.000--->O.K.Ft195000.000MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5[[[*]]]验算主轴方向的弯曲应力().验算H最面翼缘宽厚比0TR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=4.05<20.00--->O.K.().验算H最面腹板高厚比QTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=31.39<50.00--->O.K.().用户定义的容许弯曲应力FBCyFBTy).-.FBCy=195000.000KPa.-.FBTy=195000.000KPa.().计算构件真实弯曲应力FBCyFBTy).-.fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-51212.532KPa.-.fbty=(My*Cten)/Iyy=51212.532KPa.().验算弯曲应力比fbcy/FBCyFBTy/FBTy).fbcy51212.532-.——==0.263<1.000--->O.K.FBCy195000.000fbty51212.532-.——==0.263<1.000--->O.K.FBTy195000.000().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2y=0.897[fbtyfbcy]-.max[]=0.293<1.000--->O.K.[(①2y*FBTy),(①2y*FBCy)][[[*]]]验算绕弱轴的弯曲应力().验算H最面翼缘宽厚比0TR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=4.05<20.00--->O.K.().验算H最面腹板高厚比QTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=31.39<50.00--->O.K.().用户定义的容许弯曲应力Fbcz,fbtz).-.FBCz=195000.000KPa.-.FBTz=195000.000KPa.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算构件真实弯曲应力(fbcz,fbtz).-.fbcz=(Mz*Ccom)/Izz=-112742.567KPa.-.fbtz=(Mz*Cten)/Izz=112742.567KPa.().验算弯曲应力比fbcz/Fbcz,fbtz/FBTz).fbcz112742.567-.——==0.578<1.000--->O.K.FBCz195000.000fbtz112742.567-.——==0.578<1.000--->O.K.FBTz195000.000().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2z=0.900[fbtzfbcz]-.max[]=0.642<1.000--->O.K.[(①2z*FBTz),(①2z*FBCz)][[[*]]]验算剪应力().计算容许剪应力(Fv).-.用户定义的容许剪应力FvyFvz)=130000.000KPa.().计算局部时向剪应力(fvy).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fyy=63.02kN.-.fvy=Fyy/Asy=13239.756KPa.().验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.000fvy13239.756-.==0.102<1.000--->O.K.(Ct*Fvy)130000.000().计算局部2向剪应力(fvz).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fzz=163.14kN.-.fvz=Fzz/Asz=17655.805KPa.().验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]1.000fvz17655.805==0.136<1.000--->O.K.(Ct*Fvz)130000.000MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5[[[*]]]验算组合应力().验算组合应力比(轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.15-3]TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax1=[fa+fbty]/FBTy=0.318-.Rmax2=[fa+fbcy]/FBCy=0.207-.Rmax3=[fa+fbtz]/FBTz=0.634-.Rmax4=[fa+fbcz]/FBCz=0.522-.Rmax=0.634<1.000--->O.K.().验算组合应力总稳定性轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.16-3]-.fa<=0.15*O1y*Fa=2.624e+004KPa.-.u=1.0-.Rmaxl=[fa+①1y/(u*①2y)*fbty]/(①1y*F=)0.355-.Rmax2=[fa+①1y/(u*①2y)*fbcy]/(①1y*F=)0.231-.fa<=0.15*O1z*Fa=2.633e+004KPa.-.u=1.0-.Rmax3=[fa+①1z/(u*①2z)*fbtz]/(①1z*F=)0.704-.Rmax4=[fa+①1z/(u*①2z)*fbcz]/(①1z*F=)0.580-.Rmax=0.704<1.000--->O.K.().验算组合应力比(双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-4]-.Sigma_w1=6.153e+004KPa.-.Sigma_w2=1.640e+005KPa.-.C=min(1+0.3*Sigma_w1/Sigma_w2,1.1=)1.113TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax1=[fbty+fbtz]/(C*min(FBFBTz))=0.756-.Rmax2=[fbty-fbcz]/(C*min(FBEDyCz))=0.756-.Rmax3=[fbcy+fbtz]/(C*min(FBFCyTz))=0.284-.Rmax4=[fbcy-fbcz]/(C*min(FBEyCz))=0.284-.Rmax=0.756<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-5]-.Rmax1=[fa+(fbty+fbtz)/C)]/min(FBBTz)=0.811-.Rmax2=[fa+(fbty-fbcz)/C)]/min(FBTCz)=0.811-.Rmax3=[fa+(fbcy+fbtz)/C)]/min(FJFEyTz)=0.339-.Rmax4=[fa+(fbcy-fbcz)/C)]/min(FBCCz)=0.339-.Rmax=0.811<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯粗剪切).[JTJ025-86规范1.2.15-7]MIDAS/Civil-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5-.Rmax1=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBTZ))=0.822-.Rmax2=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBTy))=0.822-.Rmax3=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.354-.Rmax4=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fsyA2]/(1.1*min(FBCy))=0.354-.Rmax5=SQRT[(fa+fbty+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBTz))=0.827-.Rmax6=SQRT[(fa+fbty-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*minFBCy))=0.827-.Rmax7=SQRT[(fa+fbcy+fbtz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.366-.Rmax8=SQRT[(fa+fbcy-fbcz)A2+3*fszA2]/(1.1*min(FBCy))=0.366-.Rmax=0.827<1.000--->O.K.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5*.工程：两河口施工支架贝雷梁计算*.单元号=9383,单元类型：梁单元TOC\o"1-5"\h\z*.工况号=1,材料号=1,截面号=6*.单位体系:kN,m*.截面特性:名称=加强弦杆2C16a截面形状=双拼槽形截面(轧制)截面高=0.160,翼缘宽=0.063,槽背间距=0.000腹板厚=0.006,翼缘厚=0.010截面积=4.39000e-003,Asy=1.68000e-003,Asz=2.08000e-003Ybar=6.30000e-002,Zbar=8.00000e-002,Qyb=9.71923e-003,Qzb=1.98450e-003Syy=2.16600e-004,Szz=4.57400e-005,Zyy=2.52700e-004,Zzz=2.73420e-004Iyy=1.73240e-005,Izz=4.57400e-007,Iyz=0.00000e+000ry=6.28000e-002,rz=2.56000e-002J=1.07129e-007,Cwp=6.56511e-009*.强度评价的设计参数Ly=8.75000e-002,Lz=8.75000e-002,Lu=8.75000e-002Ky=1.00000e+000,Kz=1.00000e+000*.材料参数：Fy=3.45000e+005,Es=2.10000e+008,材料名称=16Mn*.节点力及弯矩：轴力Fxx=-1.54790e+002剪力Fyy=-2.41839e+000,Fzz=1.98562e+002弯矩My=-2.02554e+001,Mz=1.05805e-001端弯矩Myi=-2.88256e+000,Myj=-2.02554e+001(forLb)Myi=-2.88256e+000,Myj=-2.02554e+001(forLy)Mzi=-1.05805e-001,Mzj=1.05805e-001(forLz)[[[*]]]轴向应力验算().验算轴向受压构件的长细比Kl/r).-.Lambda=Kl/r=3.4<100.0--->O.K.()计算容许压应力Fa).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.Fa=k*(200/340)*Fy=202941.176KPa.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算单元轴向压应力^fa).[JTJ025-86规范1.2.15-1]-.fa=Fxx截面积=35259.741KPa.().验算轴向应力与容许应力比值a/Fa).fa35259.741-.----==0.174<1.000--->O.K.Fa202941.176().验算整体稳定的轴向应力/(①1*Fa)).[JTJ025-86规范1.2.16-1]-.①1y=0.897-.①1z=0.900-.①1y<①1zfa-.=0.194<1.000--->O.K.(①1y*Fa)[[[*]]]验算主轴方向的弯曲应力().验算双拼槽钢的宽厚比BTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=6.30<20.00--->O.K.().验算双拼槽钢截面腹板高厚比DTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=21.54<50.00--->O.K.().计算容许弯曲应力FBCyFBTy).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCy=k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.-.FBTy=k*(210/340)*Fy=213088.235KPa.().计算构件真实弯曲应力FBCyFBTy).-.fbcy=(My*Ccom)/Iyy=-93537.013KPa.-.fbty=(My*Cten)/Iyy=93537.013KPa.().验算应力比(fbcy/FBCyFBTy/FBTy).fbcy93537.013-.——==0.439<1.000--->O.K.FBCy213088.235fbty93537.013-.——==0.439<1.000--->O.K.FBTy213088.235MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2y=0.897[fbtyfbcy]-.max[]=0.489<1.000--->O.K.[(①2y*FBTy),(①2y*FBCy)][[[*]]]验算绕弱轴的弯曲应力().验算双拼槽钢的宽厚成BTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.BTR=bf/tf=6.30<20.00--->O.K.().验算双拼槽钢截面腹板高厚比DTR).[JTJ025-86规范1.2.22]-.DTR=bf/tf=21.54<50.00--->O.K.().计算容许弯曲应力Fbcz,fbtz).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FBCz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.-.FBTz=k*(210/340)*Fz=213088.235KPa.().计算构件真实弯曲应力(fbcz,fbtz).-.fbcz=(Mz*Ccom)/Izz=-14573.004KPa.-.fbtz=(Mz*Cten)/Izz=14573.004KPa.().验算应力比(fbcz/Fbcz,fbtz/FBTz).fbcz14573.004-.——==0.068<1.000--->O.K.FBCz213088.235fbtz14573.004-.——==0.068<1.000--->O.K.FBTz213088.235().验算弯曲应力的总稳定性[JTJ025-86规范1.2.16-2]-.①2z=0.900[fbtzfbcz]-.max[]=0.076<1.000--->O.K.[(①2z*FBTz),(①2z*FBCz)][[[*]]]验算剪应力MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().计算容许剪应力(Fv).[JTJ025-86规范1.2.5]-.k=1.00(由荷载组合I).-.FvyFvz=k*(120/340)*Fy=121764.706KPa.().计算局部时向剪应力(fvy).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力:Fyy=-2.42kN.-.fvy=Fyy/Asy=1439.519KPa.().验算剪应力比(fvy/(Ct*Fvy)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.250fvy1439.519-.==0.009<1.000--->O.K.(Ct*Fvy)152205.882().计算局部2向剪应力(fvz).(LCB=1,POS=J)-.外加剪力：Fzz=198.56kN.-.fvz=Fzz/Asz=95462.482KPa.().验算剪应力比(fvz/(Ct*Fvz)).[JTJ025-86规范1.2.15-6]-.Ct=1.000fvz95462.482-.==0.784<1.000--->O.K.(Ct*Fvz)121764.706[[[*]]]验算组合应力().验算组合应力比(轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.15-3]-.Rmax1=[fa+fbty]/FBTy=0.273-.Rmax2=[fa+fbcy]/FBCy=0.604-.Rmax3=[fa+fbtz]/Fa=0.102-.Rmax4=[fa+fbcz]/Fa=0.246-.Rmax=0.604<1.000--->O.K.().验算组合应力总稳定性轴向+弯曲).[JTJ025-86规范1.2.16-3]-.fa>0.15*^1y*Fa=2.731e+004KPa.-.u=(1n1*fa*A_yA2/(PiA2*Es))*m=1.000-.Rmax1=[fa+①1y/(u*①2y)*fbty]/(①1y*F=)0.320-.Rmax2=[fa+①1y/(u*①2y)*fbcy]/(①1y*F=)0.708-.fa>0.15*O1z*Fa=2.740e+004KPa.-.u=(1n1*fa*A_zA2/(PiA2*Es))*m=1.000-.Rmax3=[fa+①1z/(u*①2z)*fbtz]/(①1z*Fa=0.113-.Rmax4=[fa+①1z/(u*①2z)*fbcz]/(①1z*F=)0.273-.Rmax=0.708<1.000--->O.K.MIDAS/Civi-《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》[JTJ025-86]版本号8.0.5().验算组合应力比(双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-4]-.Sigma_w1=7.896e+004KPa.-.Sigma_w2=1.081e+005KPa.-.C=min(1+0.3*Sigma_w1/Sigma_w2,1.1=)1.150TOC\o"1-5"\h\z-.Rmax1=[fbty+fbtz]/(C*min(FBTyTz))=0.441-.Rmax2=[fbty-fbcz]/(C*min(FBTyCz))=0.441-.Rmax3=[fbcy+fbtz]/(C*min(FBFCyTz))=0.322-.Rmax4=[fbcy-fbcz]/(C*min(FBEyCz))=0.322-.Rmax=0.441<1.000--->O.K.().验算组合应力比(轴向+双向弯曲.[JTJ025-86规范1.2.15-5]-.Rmax1=[fa+(fbty+fbtz)/C)]/min(FBTTz)=0.276-.Rmax2=[fa+(fbty-fbcz)/C)]/min(FBTCz)=0.276-.Rmax3=[fa+(fbcy+fbtz)/C)]/min(FJFEyTz)=0.488-.Rmax4=[fa+(fbcy-fbcz)/C)]