油脂废水处理毕业设计计算书

本科毕业设计（论文）题目某油脂工业废水处理工程设计学生姓名学号院（系）环境工程系专业指导教师时间年月日摘要本设计需要根据给定的原始资料及相关要求，进行完整的某油脂工厂污水处理工程的初步设计。经过经济效益、环境效益和社会效益等方面的考虑，处理厂根据出水的BOD5指标要求，选择完整的二级处理系统。工艺流程包括污水的物理处理阶段、生物处理阶段及污泥处理阶段。污水的物理处理阶段构筑物包括：格栅、污水提升泵站、气浮池、初沉池。经过物理处理的污水，能去除25%的BOD5物质，不能达到国家一级排放要求，因此需要生物处理。污水的生物处理阶段构筑物包括UASB和SBR两部分。本设计选择UASB处理工艺。经一级处理的污水进入UASB，在气体上浮作用下有机物被去除。在有UASB流入SBR反应器，进一步进行处理。最后上清液经加氯消毒后排入水体。污泥处理阶段是UASB的污泥和SBR浓缩后的污泥一起进行二级消化处理。处理后的污泥经压滤机房脱水外运。经过本工艺处理后的污水及污泥，满足了环境容量，达到了无害化、减量化、稳定化和综合利用的要求。污水变清水，环境变更美。关键词：油脂处理；气浮池；UASB；SBRAbstractThisdesignmainlyelaborateonthedrainageworksandthetechnologyofOilwastewatertreatmentplantssomecity,regionbasedonthefirsthandmaterialsandrelevantrequirements.Havinganalyzedeconomicfactors,environmentalfactorsandsocialfactors,thisdrainageworkswillselectseparatesystem.Sewageandrainwaterflowingdowngradeanddischargingintothewatersnearby.Accordingtoterraincharactersandanearestwaterscanbedischargedquickly.UndertheBOD5ofsewagedischargestandard,thesewageplantchoosesintegratedsecond-classprocessingsystem.Thissewagetreatmentprocessincludesthephysicaltreatmentofsewage,thebiologicaltreatmentofsewageandsludgetreatmentsystem.Thephysicaltreatmentofsewageincludesscreenchamber,sludgeliftingpumpingplant,Gasfloatingpoolandsewagepreliminarybasin.Havingbeenphysicaltreat,BOD5ofsewagecanbeeliminatedonly25%.Asaresult,thebiologicaltreatmentsystemofsewagewillbeneeded.Therearetwoparts,thatis,UASBandSBR.Thisdesignselectstraditionalactivesludgemethod.Afterphysicaltreatmentsystem,sewagewillbesentintopushingGasfloatingpool.Organicmatterwillbeeliminatedbymicroorganismofactivesludge.Atthesametime,sludgereturnfromUASBtoSBRaerationtank.Sludgeexcesswillbedischargedintosludgethickeningandcleanwaterdischargedtothewatersafterdisinfection.Sludgetreatmentstageisthatsludgecomingfromsewagepreliminarybasinandsecondsedimentbasinafterthickeningwillbeprocessedbysludgedigester.Afterthistreatment,sludgewillbedehydratedthroughsludgedewateringandfinallycarriedout.Thissystemwithintegratedprocessingstepsmeetsthefollowingrequirement:harmless,stableandcomprehensivedemands.Throughthistechnologiccourseurbansewagebecomescleanwater.Ourenvironmentwillbecomemorebeautiful.Keywords：Oilprocessing;Gasfloatingpool;UASB;SBR目录TOC\o"1-1"\h\z\t"标题2,2,标题3,3"1前言 12概论 12.1设计任务及依据 12.2设计要求 22.3设计原则 23水质特性及水量 23.1废水来源及危害 23.2废物组成 24油脂废水处理工艺流程 34.1工艺比较分析及方案确定 34.2处理工艺流程 54.3各工序BOD去除率分析表 54.4工艺设计说明 65主要设备计算与选型 75.1粗格栅的设计计算 75.2集水井 95.3筛滤机 95.4气浮除油池 105.5UASB反应器设计 125.6SBR反应器的设计 215.7污泥部分各处理构筑物设计与计算 276高程布置及平面布置 306.1高程布置 306.2平面布置 316.3管道 327工程投资估算 337.1工程投资概算 337.2主要技术经济指标 34结论 37致谢 38参考文献 401前言油脂业是我国出口创汇和保障供给的支柱产业之一，油脂\l"#"废水来自豆类加工、植物油精炼，是我国最大的有机污染源之一。菜籽加工前清洗水、油脂洗涤废水；加工车间机器清洗和地面冲洗水；员工生活用水等。油脂洗涤废水是在植物油精炼过程中产生的。毛油过滤除杂，加酸脱胶，然后皂化脱酸，用离心机分离出皂脚，用水洗脱酸后的油，再经离心机分离出洗涤水。洗涤水中成份复杂，主要含量有皂脚、磷脂、蛋白质、油、色素等物质，油含量高，CODcr高，直接排放造成严重的污染。一般不含重金属及有毒化学物质，废水中富含蛋白质及油脂。从国内外油脂类废水的处理工艺方法及各自的优缺点入手,针对油脂废水高含油量、高碳磷比和高碳氮比等特点,可以知道，油脂废水最经济有效的方法应以生物法处理为主,辅助以必要的物理、化学等预处理方法.这样不仅达到预期处理效果和预防水体富营养化，而且还能产生清洁能源—沼气，节约能源。所以厌氧法+好养处理高浓度有机废水是将来研究的重要方向。2概论2.1设计任务及依据2.1.1设计任务本设计方案的编制范围是某油脂厂废水处理工艺，处理能力为600,内容包括处理工艺的确定、各构筑物的设计计算、设备选型、平面布置、高程计算、经济技术分析。完成绘制处理工艺流程组图、各构筑物设计计算图、处理工艺组合平面布置及高程布置图。2.1.2设计依据=1\*GB2⑴《中华人民共和国环境保护法》和《水污染防治法》=2\*GB2⑵《污水综合排放标准GB8978－1996》=3\*GB2⑶《豆类加工工业水污染物排放标准》（GB13457-1992）=4\*GB2⑷《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）=5\*GB2⑸《毕业设计任务书》=6\*GB2⑹《毕业设计大纲》2.2设计要求2.3设计原则在确保污水处理效果同时，还应合理安排水资源的综合利用，节约用地，节约劳动力。同时应当合理设计、合理布局，作到技术可行、运行可靠、经济合理。3水质特性及水量3.1废水来源及危害3.1.1废水特征油脂废水主要包含菜籽加工前清洗水、油脂洗涤废水、加工车间机器清洗和地面冲洗水、；员工生活用水等。油脂洗涤废水是在植物油精炼过程中产生的。毛油过滤除杂，加酸脱胶，然后皂化脱酸，用离心机分离出皂脚，用水洗脱酸后的油，再经离心机分离出洗涤水。洗涤水中成份复杂，主要含量有皂脚、磷脂、蛋白质、油、色素等物质，油含量高，CODcr高，直接排放造成严重的污染。一般不含重金属及有毒化学物质，废水中富含蛋白质及油脂。这些废水具有浓度变化大，有机物含量高等特点，直接排入环境将严重污染水体。3.2废水组成油脂废水中还含有大量的冲洗水和其它废水。水中所含物质以可悬浮物居多。3.2.1水质、水量油脂加工过程中废水往往集中在短时间内排放，水量波动较大。生产废水水水量400m3/d，生活污水200m3/d。首先把生活污水和生产废水进行混合调节。这有利于生产废水的处理。混合后：COD约为5500mg/L、BOD约为3400mg/L、SS为250mg/L。混合后废水进、出水质及排放标准如表3.1，废水排放执行GB8978-1996《污水综合排放标准》中的二级标准和DB61-224-1996《渭河水系（陕西段）污水综合排放标准》二级标准。表3.1设计进、出水水质及排放标准项目CODcr（mg/L）BOD（mg/L）SS（mg/L）动植物油（mg/L）pH进水水质出水水质5500≤1003400≤40250≤120500≤207.06.0～8.54废水处理工艺流程4.1工艺比较分析及方案确定=1\*GB2⑴化学法常用于处理油脂废水的化学法主要有水解、混凝沉淀等，此法一般作为废水的预处理，也可作为废水的最终处理。=1\*GB3①碱性水解和酶水解该法使用碱性物质或酶水解以减少废水中的脂肪颗粒，常作为油脂废水的预处理。通常采用石灰、NaOH、脂肪酶、细菌酶等，其中石灰经济实用但是会产生大量的废渣；用NaOH进行预处理时，控制NaOH的质量浓度在150～300mg／L范围内，可使平均脂肪颗粒降到处理前脂肪颗粒(Din)的73％±7％；用胰脂肪酶进行预处理效果最佳，胰脂肪酶PL-250可使脂肪颗粒粒径最大降到处理前废水中脂肪颗粒的60％±3％，而且胰脂肪酶更适用于水解牛刚S肪；用细菌酶处理，细菌酶的使用量较多时才能达到明显的水解效果。但是用碱性水解处理油脂废水会导致废水的pH值出现波动，难以控制，使后续生物氧化法等工艺不易正常运行。=2\*GB3②混凝处理常用的混凝剂有铝盐、铁盐等，其中聚合硫酸铁混凝处理油脂废水效果较好，为减少铝盐的使用量，也可用聚合氯化铝(PAC)和聚乙烯铵混合作为混凝剂。在聚合硫酸铁的合成中，加入任意比例的铝盐和一定比例的硅酸盐，以及少量的聚丙烯酰胺生成一种新混凝剂CPFA-CS．此复合无机高分子混凝剂具有较宽的pH值和温度适用范围，用它作为混凝剂处理油脂废水，CODcr，和色度去除串分别可达75％和95％以上，一次混凝处理即可达到或接近废水综合排放标准。单纯的混凝处理存在一个明显的问题就是油脂处理工序中产生的油脂难以除去，并且同时产生大量的污泥和废渣。所以如果在使用混凝剂处理前先对油脂废水进行适当变性处理，再采用硫酸亚铁和氧化钙复合混凝剂处理，出水CODcr，的质量浓度可以降到197.4mg/L，有较好的处理效果,且此法简便、高效，有较好的环境效益，但是该法处理的废水限于CODcr，的质量浓度小于1000mg/L的废水。混凝法处理废水处理成本低，低温下具有较好的处理效果，此法多用于处理浓度较低的废水,或作为高浓度废水预处理，以降低后续的生物处理的负荷。=2\*GB2⑵生物法据油脂废水水质特点知其具有较好的可生化性，且在有机物含量、有机元素种类和pH值等方面都较适合于采用生物法进行处理。因此目前在油脂废水处理技术的选择上．生物法是经济有效的处理方法。=1\*GB3①好氧生物处理法传统的活性污泥法CODcr去除率一般为80%左右，BOD5为90％，处理后的废水一般难以达到废水综合排放标准，而采用序批间歇活性污泥法(简称SBR法)可大大突破这一界限。SBR法用于废水处理，CODcr去除率可达到95%以上。油脂厂的废水经预沉池、厌氧、SBR反应等工艺处理后，出水水质可优于（GB8978-1996)一级排放标准。在SBR法的基础进行改造后出现了二段SBR法，其特点是系统设两段SBR池串联，分别培养出适宜于不同有机物的专性菌，从而使不同种类的有机物在不同的生化条件下都得到充分降解。该法对水质水量的变化适应能力强，运行灵活，抗冲击能力强，出水的水质稳定，易实现自动化控制。=2\*GB3②生物膜法序批式生物膜法具有良好的反硝化脱氮功能，水力条件好，抗冲击负荷强，生物浓度高，可适合世代时间较长的消化菌生长。在相同运行条件下，生物膜系统处理效果优于活性污泥系统，其CODcr，BOD5和油脂去除率分别可达97%，99%和82％，出水水质可达废水综合排放二级标准。达到相同的污染物去除率时，生物膜系统的运行管理更方便，且克服了活性污泥系统存在的一些问题，例如，该方法不会存在污泥流失问题，不需要设置搅拌装置即可达到脱氮效果，且不存在污泥上浮现象。但序批式生物膜法对油脂、SS、色度的去除有限，故要设除油脂池和滤柱。=3\*GB3③厌氧生物处理与好氧法相比，厌氧法在获得同样高的BOD5去除率条件下具有成本低，产生的淤泥少、稳定、易脱水，占地面积小，操作方便，且产生的甲烷可作为燃料再利用的优点。但常用的UASB，AF，ASBR等高效厌氧反应器受废水中悬浮固体及其油脂、脂肪浓度的影响较大。如果废水中含有的氨氮浓度较高，或者厌氧分解有机物过程产生的氨氮较多，使得水质达不到排放标准，就必须采用如下叙述的组合工艺。为了既获得更好的处理效果，又可以降低处理成本，油脂废水的处理往往采用多种方法相结合的工艺。下面叙述几种典型的组合工艺。①加压生物接触氧化一混凝沉淀组合工艺，该工艺适合处理中浓度的油脂废水，试验结果表明，生物反应器压力平均为300kPa，进水P(CODcr)约为1100～1700mg/L，P(BOD5)约为600～900mg/L，BOD容积负荷(以BOD5计)平均7．6kg/(m3．d)。出水先经过加压生物接触氧化处理后，提高废水中的溶解氧和有机物的降解速率，再经混凝沉淀后可达到现有企业的二级排放标准。该工艺处理中浓度废水效率较高，但处理成本高，难于维护与管理。a.二段高速上流式厌氧污泥床(UASB)法和溶解空气浮选—升流式厌氧污泥床(DAF—UASB)法是在单个UASB法上的改进工艺，适合处理含高浓度悬浮固体、脂肪颗粒和油脂的油脂废水。二段高速上流式厌氧污泥床(UASB)法的第一阶段为使用絮凝剂淤泥的UASB反应器，可以去除脂肪颗粒、油脂等不溶解的CODcr，第二阶段为使用粒状淤泥的UASB反应器，去除溶解性的COD此法CODcr去除率可达90%以上。b.水解酸化—生物吸附再生—接触氧化工艺，该工艺特别适合于处理高浓度、水质水量变化较大的废水。在进水COD为1500～4000mg/L的条件下，COD去除率可达95％以上，该法采用AB两段组合工艺，A段负荷高．污泥絮体具有较强的吸附能力和良好的沉降性能．抗冲击负荷能力很强，对有毒物质的影响具有很大的缓冲作用．但是污泥量较高，需采取相应的污泥处理措施．B段二沉池出水中的少量难沉降的脱落生物膜通过气浮处理进一步去除，以提高出水水质。c.升流式厌氧污泥床过滤器(UASBAF)一序批式活性污泥法(SBR)工艺，该工艺是适用于水质波动较大、蛋白质含量高的废水处理。其中升流式厌氧污泥过滤器是将升流式厌氧污泥床(UASB)和厌氧滤池(AF)组合为一体的反应器，适应于间歇进水的油脂废水，容积负荷(以COD计)为0．114～0．346kg/(m3·d)；而SBR为序批式活性污泥法，在同一池内按进水、反应、沉淀、排水分阶段周期进行，耐水量水质冲击负荷。SBR非常适应于油脂废水每天有规律地间歇排放的特点。有机物先经过UASBAF厌氧消化后，分解生成的氨氮经过SBR后去除率达68．6%。该工艺具有工艺流程简单、耐冲击负荷、运行管理简便、工程造价省和运行费用低等特点，适合于小型肉类加工厂的油脂废水处理工程。考虑油脂废水水质特点，对比各种处理方法的优缺点，得出目前油脂废水最经济有效的处理技术为：以生物法为主，辅助必要的物理、化学等方法作预处理。例如以采用生物处理法为主体的二级SBR法工艺路线处理效果较好。厌氧生物处理成本低，但不能较好地去除氨氮，故对于出水水质要求较高的情况下，通常经过厌氧处理(UASB法)后，还需进行好氧处理或采用化学法去除氨氮才能达到水质排放要求。好氧法不仅可以获得很高的CODcr去除率，而且还可以去除氮、磷，但成本很高，所以对于高浓度油脂废水，通常首先经厌氧生物法处理，然后使用好氧法处理，综合使用厌氧和好氧生物法的优点，可以获得高CODcr去除率，同时去除氮、磷，还降低成本。4.2处理工艺流程油脂废水中的有机物主要为蛋白质，该类物质属大分子长链有机物，难以被一般的好氧菌直接利用，在其生物降解过程中，一般先通过酶的作用分解成氨基酸、碳水化合物等小分子有机物后方可被好氧菌直接利用，因此可采用上流式厌氧污泥反应床法。工艺流程采用预处理—厌氧—好氧生化工艺。油脂废水的预处理是整个系统能否有效运行的关键。油脂废水中固体悬浮物（SS）400mg/l，该类悬浮物属易腐化的有机物，必须及时拦截，一方面可防止后续管道设备的堵塞，另一方面即时清理可避免悬浮固体有机质腐化溶入废水中而成为溶解性有机质，导致废水CODCr、BOD5浓度提高。本设计采用UASB+SBR反应工艺流程，出水水质可达到相关规定的标准。油脂废水处理工艺流程图如下：生产污水生活污水调节池生产污水生活污水调节池图4.1废水处理工艺流程4.3各工序BOD去除率分析表表4.1各工序BOD去除率分析表序号工序名称进水BOD浓度(mg/L)出水BOD浓度(mg/L)去除率(%)1234粗格栅、细转筛气浮除油池UASB反应池SBR反应池3400289017402602890174026039154085854.4工艺设计说明废水经粗格栅后去除较大悬浮固体和毛发等杂质后直接进入集水井，然后经细筛网去除较细颗粒物和悬浮物等。含高脂油污水进入气浮除油池除去浮于表面或悬浮的油，下层污水流入厌氧水解池(UASB)，在厌氧菌胞外酶的作用下，将大分子有机物水解酸化变成小分子，将大部分不溶性有机物降解为溶解性物质。然后泵入SBR反应池，SBR反应池水位到设定液位后进行射流曝气，使废水与活性污泥充分混合，曝气结束待泥沉下后，上清液排放，2只SBR反应池，交替运行。污泥积存到一定水位时，将泥排至污泥池。SBR生物反应器采用分步控制生化处理过程。以进气、曝气反应、沉降、出水和静置等5个阶段为一个运行周期，给系列化处理提供最佳条件。SBR生化系统具有完全混合特点的推流式反应器，又是一个理想状态的二沉池，此外，SBR系统污泥沉降性能较好，污泥增殖和产泥量均较小。特别适用于生化性好且水量不大的废水，从SBR出来的水可达标排放。5主要设备计算与选型5.1粗格栅设计计算5.1.1设计说明油脂废水的预处理是整个系统能否有效运行的关键。油脂废水中固体悬浮物（SS）250mg/l，该类悬浮物属易腐化的有机物，必须及时拦截，一方面可防止后续管道设备的堵塞，另一方面即时清理可避免悬浮固体有机质腐化溶入废水中而成为溶解性有机质，导致废水CODCr、BOD5浓度提高。一般油脂废水预处理的两种主要方法：气浮和筛滤（过滤孔径1～5mm），其中气浮主要应用于废水量较小的处理站，其缺点主要是设备复杂、不易管理、运行成本高、卫生条件差；筛滤则主要应用于废水量较大的油脂废水的预处理，管理方便，运行稳定。另外在筛滤机前需依次设置粗格网（25mm）保护措施。5.1.2设计参数=1\*GB2⑴人工清除25～40mm；机械清除16～25mm；最大间隙40mm=2\*GB2⑵格栅间隙16～25mm，（栅渣/污水）；格栅间隙30～50mm（栅渣/污水）=3\*GB2⑶格栅数格栅不宜少于2台，如为1台时，应设人工清除格栅备用=4\*GB2⑷水流速和倾角过栅流速一般采用0.6～1.0m/s；倾角一般采用=5\*GB2⑸栅渣栅渣的含水率一般为80%，密度约为960kg/m3=6\*GB2⑹水头损失通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m=7\*GB2⑺动力装置机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采用其他保护设备的措施=8\*GB2⑻通风设施设备格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施=9\*GB2⑼吊运设备格栅间内应安设吊运设备，以进行格栅及其他设备的检修、栅渣的日常清除=10\*GB2⑽粗、细格栅污水处理厂亦可设置粗、细两道格栅。格栅计算示意图如下：图5.1格栅计算示意图5.1.3设计计算(1)格栅间隙数=10.4L/S，变化系数，取过栅流速v=0.6m/s,确定栅前水深h：由最优水力断面=v/2,得进水渠宽=0.19mh===0.1m格栅间隙e=20mm=0.02m格栅安装倾角=则格栅间隙数=8条(2)格栅宽度设栅条宽度S=0.01m,B=S(n-1)+bn=0.01×(8-1)+0.02×8=1.13（m）(3)进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽B1=1.0m,其渐宽部分的展开角=20（进水渠道内的流速为0.82m/s）进水渠道宽=1.00m,其渐宽部分展开角度1=进水渠道内流速===0.55m/s==0.2m(4)栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度==0.2m(5)通过格栅的水头损失设柵条断面为锐角矩形断面=0.10m(6)栅后槽总高度设柵前渠道超高=0.3m则柵前总高度为==0.1+0.3=0.4m柵后总高度为H==0.1+0.1+0.3=0.5m(7)栅槽总长度L==0.2+0.2+0.5+1.0+=1.62m(8)每日栅渣量在格柵间隙e=20mm的情况下，设每日柵渣量为每1000的污水产渣0.1（污水流量总变化系数）W===0.06<0.2宜采用人工除渣。5.2集水井根据题意，水力停留时间为2小时，可算出池的有效容积V有效=37.5×2=75（m3）池子的规格尺寸为L=4m，B=4m，H=5m。5.3筛滤机5.3.1设备选型经过粗格栅后，污水进一步初处理，采用网间隙较小的筛网去处相对小的杂物。根据实际，可选GTL型滚筒式筛滤机。表5.1GTL型滚筒式筛滤机主要技术参数参数型号GTL-50GTL-100GTL-200处理水量/设备长/mm设备宽/mm设备高/mm进水管径/mm出水反洗电机功率/KW5033008201665DN125DN150DN250.7550～150396013402310DN200DN250DN250.75150～250448318442950DN250DN300DN251.5从上表中可以看出，选GTL-50型号的过滤机符合本设计工程，筛网格间隙取5mm。要经过泵把废水抽到此装置，然后再处理。5.4气浮除油池5.4.1设计说明油脂工业废水中含有很高的油、油脂，所以在进行后续厌氧和好氧出来步骤之前要进行除油（脂）。废水中的油类存在形式不同，处理程度不同，采用的处理方法和装置也不同。除油设备可分为油水分离设备、撇油器、污油脱水设备。本工程采用气浮除油法去除废水中的油，用气浮法还可以去除废水格栅没有去除的漂浮物。气浮是一种去除油（脂）的常用方法。废水或一部分沉淀池出水用压缩空气加压到0.34～4.8MPa（3.4～4.8atm），使溶气达到饱和。被压缩过的气液混合物被置于正常大气压下的气浮设备中时，微小的气泡即从溶液中释放出来。油珠即可在这些小气泡作用下上浮，结果使这些物质附着在或包裹在絮状物中。气-固混合物上升到池表面，即被撇出。澄清的液体从气浮池的底部流出，其中一部分要循环流回至加压室。气浮处理前可先投加混凝剂，然后再与压缩气体混合。竖流式气浮池的基本草图如下：图5.2竖流式气浮池结构草图5.4.2气浮池计算=1\*GB2⑴设计参数气浮池的有效水深通常为2.0～2.5m,一般以单格宽度不超过10m，长度不超过15m为宜；废水在反应池中的停留时间一般为5～15min；废水在接触室中的上升速度为10～20min，水力停留时间1～2min；废水在气浮分离室的停留时间一般为10～20min，其表面负荷约为6～8，最大不超过10，有资料表明，当处理水量大于150～200，废水中的悬浮固体浓度较高时，宜采用竖流式气浮池。动植物油去除率为85%。=2\*GB2⑵设计计算=1\*GB3①因无试验资料，气固比一般取值0.005～0.06，本设计取G/S=0.06，则回流速度Q=600m3/d=417L/min=2\*GB3②气浮所需的空气量污水=3\*GB3③加压溶气的水量=4\*GB3④接触室平面积（取=15mm）=5\*GB3⑤分离室平面面积(取表面负荷q=8)=6\*GB3⑥水深H选定H=2.5m,则气浮池的净容积V对矩形气浮池分离室的长宽比一般取1：1～2：1，所以，可取L=15m,W=10m。经这一步，SS降至300mg/L左右，动植物油16.5mg/L。=7\*GB3⑦溶气罐选定过流密度I后，溶气罐直径按下式计算:一般对于填料罐：I选用2500～5000，本工程取3000。溶气罐高h5.5UASB反应器设计5.5.1设计说明UASB系统的原理是在形成沉降性能良好的污泥凝絮体的基础上，并结合在反应器内设置污泥沉淀系统，使气相、液相和固相三相得到分离。形成和保持沉淀性能良好的污泥（可以是絮状污泥或颗粒型污泥）是UASB系统良好的运行的根本点。其特点有：UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器；它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小；设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。本工程中，对污水进行厌氧处理采用UASB反应器，其构造原理简图如下：图5.3UASB反应器构造原理草图UASB反应器最重要的设备是三相分离器，这一设备安装在反应器的顶部并将反应器分为下部的反应区和上部的沉淀区。为了在沉淀器中取得对上升流中污泥絮体/颗粒的满意的沉淀效果，三相分离器第一个主要的目的就是尽可能有效地分离从污泥床/层中产生的沼气，特别是在高负荷的情况下。UASB反应器内部可以分为三个区：污泥床区、悬浮区和沉淀区。在反应器底部是浓度极高且具有良好沉降性能的颗粒污泥，形成污泥床。待处理污水从反应器底部进入污泥床，并在向上流的过程中与颗粒污泥混合。颗粒污泥中的微生物分解污水中的有机物并转化为沼气。沼气以微气泡的形式附着在颗粒污泥上，带动着颗粒污泥上升，从而在污泥床上方形成浓度沿反应器高度上升而下降的颗粒污泥悬浮层。带有气泡的颗粒污泥一部分在向上运动过程中相互碰撞和气泡分离而下沉，另一部分气泡则上升到沉淀区。沉淀区设有固、液、气三相分离器，上升到沉淀区的污泥和三相分离器的下沿反射板碰撞后和气泡分离而下沉，气泡则被收集在气室，由导气管排出，固、气分离后的污水由沉淀区上部溢出。由UASB的原理可知，虽然UASB内部没有设置填料，也无须污泥回流和搅拌，但由于设有三相分离器并且形成了颗粒污泥，避免了污泥流失，使反应器中保持极高的污泥浓度，据报道UASB底部的污泥浓度可以达到60-80g/L，高污泥浓度使得UASB的处理效率极高，可以达到30-50kgCOD/m3.d。5.5.2UASB的设计计算=1\*GB2⑴反应器所需容积及主要尺寸的确定=1\*GB3①UASB反应器的有效容积对于中等浓度的废水，一般情况下，有机容积负荷率是限制因素，反应器的容积与废水量、废水浓度和允许的有机物容积负荷去除率有关。设计容积负荷为NV=4.0KgCOD，COD的去除率为90%，则UASB反应器的有效容积为:=2\*GB3②UASB反应器的形状和尺寸据资料,经济的反应器高度一班为4～6m之间，从布水均匀性和经济性考虑，矩形池长宽比在2：1左右较为合适，设计反应器的有效高度为h=5m,则横截面积设池长L约为池宽B的2倍，则可取B=6m,L=11m。一般应用时反应器装液量为70%～80%，本工程中设计反应器总高H=7.0m,其中超高0.5m。反应器的总容积有效容积为325.5m3,则体积有效系数为76%,符合有机负荷要求。=3\*GB3③水力停留时间（HRT）和水力负荷率（Vr）Q=600m3/d=25m3/h对于颗粒污泥，水力负荷Vr=0.1～0.9m3/(m2·h)=2\*GB2⑵进水分配系统的设计=1\*GB3①布水方式采用一管一点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量，进水浓度、容积负荷等因素有关。由于所取容积负荷为4.5KgCOD/（m3·d）,因此每个点的布水负荷面积大于2m2。取2.5m2,则布水点个数=2\*GB3②配水系统形式采用一管一点的布水方式,为了配水均匀，配水管中心距可采用1.0～2.0m,孔径一般为10～20mm,常采用15mm。配水管中心距池底一般为20～25cm，取20cm。配水管的直径最好不小于100mm，取120mm。为了使穿孔管出水均匀，要求出口了流速不大于2m/s。进水管管径取150mm,流速约为1.2m/s共设置布水孔27个，出水流速u选为2.0m/s，则孔径为=3\*GB3③上升水流速度和气流速度本次设计中常温下容积负荷NV=4.0kgCOD/(m3·h),沼气产率r=0.35m3/kgCOD。根据接种污泥的不同选择不同的空塔水流和气流速度。这里计算按接种消化污泥为依据，则空塔水流速度符合题意。这里的为COD去除率，取90%。=3\*GB2⑶三相分离器的设计=1\*GB3①沉淀区设计三相分离器沉淀区固液分离是靠重力沉淀（VS）达到的，其设计方法与普通二沉淀池相似，主要考虑两个因素，即沉淀面积和水深。本次设计中，与短边平行，沿长边布置4个集气罩，构成3个分离的单元，则设置3个三相分离器。三相分离器的长度为B=6m,每个单元宽度为L=11÷3=3.67m,其中沉淀区长B1=4.0m,宽度b=3.0m,集气罩顶宽度a=0.8m,壁厚0.2m,沉淀室底部进水口宽度b1=2.4m。沉淀区的面积沉淀区表面负荷符合要求。沉淀室进水口面积沉淀室进水口水流上升速度符合要求。=2\*GB3②沉淀区斜壁角度与深度设计三相分离器沉淀区斜壁倾斜度应为450～600之间，上步液面距反应器顶部h1=0.4m,h2=0.5m,h3=1.0m。不论任何形式的三相分离器，其沉淀区的水1.0m，并且沉淀区的水力停留时间以1～1.5h为宜，如果能满足上述条件，则能取得良好的固液分离效果。三相分离器单元结构示意图：图5.4三相分离器单元结构示意图设计UASB反应器沉淀区最大水深为1.8m，则倾角符合要求。倾角=600，=700，b2=0.8m，MN=0.385m，则缝隙宽度l1=MNsin=0.385×sin60o=0.33(m)废水总流量为600m3/d,根据资料，设有0.7Q=420m3/d的废水通过进水缝进入沉降区，另有0.3Q=180m3/d的废水通过回流缝进入沉降区，则符合要求。设BC=0.6m，则MB=BC-MC=0.6-0.462=0.138（m）AB=2BCcos300=2×6×0.866=1.04(m)CD=BCsin300+BDsin200=0.6sin300+0.553sin200=0.489(m)则h5=CD+MN-MCcos=0.489+0.385–0.462cos600=0.643(m)脱气条件校核。设能分离气泡的最小直径dg=0.01cm，温度在16.70C时，水运动黏滞系数r=1.0×10-2cm2/s由斯托克斯公式则气泡上升速度（可分离的最小气泡）为：验证；可见合理所以，该三相分离器可脱除dg≥0.01cm的气泡，分离效果良好，b2=0.8m,b3=(b–b2)/2=(3-0.8)/2=1.1(m)由前知=9.85m/h,沿进水缝斜向上的速度分量为sin=9.58×sin450=6.774(m/h),则进水缝中水流速度应该满足v＜6.774m/h,否则水流把气泡带进沉淀区。假设水流速度v刚好等于6.774m/h，则共有3组（6条）进水缝，每条进水缝纵截面积进水缝宽度，应满足与相当级数，且＞0.072m,现设计=0.100m，则进水缝中水流速度满足设计要求。+△h-=1.5tan450+0.132-1.0=0.413(m)设进水缝下板上端比进水缝下端高出0.2m,则进水缝下板长度为：进水缝上板长度为=4\*GB2⑷三相分离器与UASB高度设计三相分离区总高h=h2+h3+h4+h5=0.5+1.0+0.413+0.643=2.556(m)UASB反应器总高H=7m，超高h1=0.5m。反应器的有效高度在任何情况下选用4.5～6m,悬浮层高度3～4m是适合的，本次设计中，分离出流区的高度3.0m,反应区的高度4.0m,其中污泥床高2.0m,悬浮层区高2.5m。=5\*GB2⑸排泥系统设计由于厌氧消化过程中微生物的不断生长或进水不可降解悬浮固体的累积，必须在污泥床区定期排出剩余污泥，所以UASB反应器的设计应包括剩余污泥的排除设施。=1\*GB3①UASB反应器中污泥总量的计算高效工作的UASB反应器内，反应区的污泥沿高程呈两种分布状态，下部约1/3～1/2的高度范围内，密集堆积着絮状污泥和颗粒污泥。本设计中，反应器最高液面为7m,其中沉淀区高2.5m,污泥浓度=0.5gss/L；悬浮区高2.5m，污泥浓度=2.0gss/L；污泥床高2.0m，污泥高度=15.0gss/L，则反应器内污泥总量M=Sh1+Sh2+Sh3=128×(2.5×0.5+2.5×2.0+2.0×15)=4672.0（KgSS）=2\*GB3②BOD污泥负荷污泥负荷表示反应器内单位质量的活性污泥在单位时间内承受的有机质质量=3\*GB3③产泥量计算本工程取X=0.07KgVSS/KgCOD,则产泥量为（其中，Sr——去除的COD浓度，KgCOD/m3）据资料，小试条件下，油脂废水VSS/SS=0.9，但不同试验规模下VSS/SS是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多，因此取VSS/SS=0.82。则污泥含水率P为98%，因含水率〉95%，取=1000kg/m3,则污泥产量=4\*GB3④污泥龄的计算污泥龄=5\*GB3⑤排泥系统设计对于UASB反应器排泥系统，必须同时考虑在上、中、下不同位置设排泥设备，应根据具体情况安排，建议每10m2设一个排泥点。专设排泥管管径不应小于200mm，以防堵塞。本次设计在三相分离器下0.5处设置4个排泥口，排空时由污泥泵从排泥管强排，进水管也可兼作排泥管。UASB反应器每3个月排泥一次，污泥排入集泥池，再由污泥泵送入污泥浓缩池。排泥管选DN150的钢管，排泥总管选用DN200的钢管。=6\*GB2⑹出水系统的设计计算=1\*GB3①溢流堰设计计算沉淀区的出水系统通常采用水渠，一般每个单元三相分离器沉淀区设一条出水渠。本次设计溢流出水槽的分布见下图：图5.5溢流出水槽分布图池中设有3个单元三相分离器，出水槽宽bc=0.2m。反应器流量设出水槽槽口附近水流速度=0.3m/s,则槽口附近水深取槽口附近水槽深为0.25m,出水槽坡度为0.01。出水槽溢流堰共有6条，每条6m。设计900三角堰，堰高50mm，堰口宽100mm，则堰口水面宽b、=50mm。UASB处理水量为6.94L/s,溢流负荷1～2L/（m﹒s），设计溢流负荷为f=1.157L/（m﹒s）,则堰上水面总长三角堰数量，则每条溢流堰三角堰数量为120/6=20个，共20个100mm的堰口，20个100mm的间隙。=2\*GB3②出水渠宽bQ=0.8m，坡度0.01。设出水渠渠口附近水流速度=0.3m/s，则渠口附近水深考虑渠应以出水槽槽口为基准计算，所以出水渠渠深h=0.25+0.0725=0.0325(m)=3\*GB3③出水管设计计算UASB反应器排水量为6.94L/s,选用DN150mm钢管排水，约为0.8m/s,充满度设计为0.6，设计坡度为0.001。=7\*GB2⑺沼气收集系统的设计计算=1\*GB3①沼气集气系统布置由于有机负荷较高，产气量大，因此设置一个水封罐，水封罐出来的沼气先通入气水分离器，然后再进入沼气贮柜。集气室沼气出水管每个集气罩的沼气用一根集气管收集，共有4根集气管，采用钢管。查资料知，油脂废水通过UASB反应器的处理产气率约为0.25/去除KgCOD，所以每天的产气量每根集气管内最大气流量据资料，集气室沼气出气管最小直径为DN100，且尽量设置不短于300mm的立管出气，若采用横管出气，其长度不宜小于130mm。本工程中设计集气管直径为DN150，设置500mm立管出气，共4根。沼气主管4根集气管先汇入沼气主管。采用钢管，沼气主管管道坡度为0.5%。沼气主管内最大气流量主管直径与沼气流量的关系式为：，式中，a为充满度，取0.6。则流速v约为0.820m/s。由上式，取沼气主管直径为DN160。=2\*GB3②水封罐的设计计算水封罐的作用是控制三相分离器的集气室中气液两相的界面高度，保证集气室出气管在反应器运行过程中不被淹没，运行稳定并将沼气即时排出反应器，以便防止浮渣堵塞等问题的发生。经验表明，水封罐中的冷凝水将有积累，因此在水封罐中有一个排出冷凝水的出口，以保持罐中的水位。水封高度取1.5m，水封罐面积一般为进气管面积的4倍，则水封灌面积则，水封罐直径取0.32m。=3\*GB3③气水分离器气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用钢管气水分离器一个。=4\*GB3④沼气柜容积确定由上述计算可知该处理站日产沼气825，则沼气柜容积应为3h产气量的体积来确定，即设计选用200钢板水槽内导轨湿式贮气柜，尺寸为。=5\*GB3⑤UASB反应器进出水水质指标如下表。表5.1UASB反应器进出水水质情况水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)去除率（%）出水水质(mg/l)28008542011608517410050505.6SBR反应器的设计5.6.1设计说明SBR活性污泥法是在单一的反应器内，按时间顺序进行进水、反应（曝气）、沉淀、排水、待机（闲置）等基本操作，从污水的流入开始到待机时间结束为一个周期操作，这种周期周而复始，从而达到污水处理的目的。SBR工艺操作流程图如下： 图5.6SBR工艺操作流程图=1\*GB2⑴进水期指从反应器开始进水直到反应器最大达容积时的一段时间。在此期间可分为3种进水方式：曝气（好氧反应）、搅拌（厌氧反应）及静置。在曝气的情况下有机物在进水过程中已经开始被大量氧化，在搅拌过程的情况下则抑制好氧反应。运行时可根据不同微生物的生长特点、废水的特性、要达到的处理目标和设计要求，分别采用非限制曝气、半限制曝气和限制曝气的方式进水。=2\*GB2⑵反应器反应的目的是在反应器内最大水量的情况下完成进水期已开始的反应。根据反应的目的的决定进行曝气或搅拌，即进行好氧反应或厌氧反应。在反应阶段通过改变反应条件，不仅可以达到有机物降解的目的，而且可以达到脱氮、除磷的效果。=3\*GB2⑶沉淀期沉淀的目的是固液分离，本工序相当于二沉池，停止曝气和搅拌，沉淀絮体和上清液分离。沉淀过程一般是由时间控制的，沉淀时间在0.5～1.0h之间，甚至可能达到2h，以便于下一个排水工序。污泥层要求保持在排水设备的下面，并且在排放完成之前不上升超过排水设备。=4\*GB2⑷排水期排水的目的是排除曝气池沉淀后的上清液，留下活性污泥，作为下一个周期的菌种。上清液恢复到循环开始时的最低水位，该水位离污泥层还有一定的保护高度。SBR排水一般采用滗水器，滗水所用的时间由滗水能力来决定，一般不会影响下面的污泥层。=5\*GB2⑸待机期沉淀之后到下个周期开始的期间称为待机工序。曝气池处于空闲状态，等待下一个周期的开始。在待机期间根据工艺和处理目的，可以进行曝气、混合、去除剩余污泥。待机期的长短由原水流量决定。SBR运行中另一个重要步骤是排放剩余污泥，在一个SBR运行过程中，排放剩余污泥通常在沉淀期或闲置期。5.6.2SBR反应器的设计计算=1\*GB2⑴一般说明由于SBR为间歇进水，所以采用两个反应器。=2\*GB2⑵参数选择进水COD=600mg/L,BOD污泥负荷=0.1kgBOD/(kgMLSS)，池数N=2；周期n=1；反应池水深H=4.0m；排水比；安全高度=0.5m，MLSS浓度X=4000mg/L；B/C=0.42，即BOD/COD=0.42>0.3，所以可生化性好。=3\*GB2⑶反应池运行周期各工序的计算a.曝气时间（）进水BOD，则b.沉淀时间（）初期沉降速度则c.排出时间()排出时间为2h,与沉淀时间合计为3h计。一个周期所需要的时间为:d.进水时间（）=4\*GB2⑷反应池池容计算反应池有效池容由进水时间和进水量的变动理论，求得一个循环周期的最大流量变动比r=1.5,超过一个周期，进水量△Q与V的对比为：△Q/V=（r-1）/m=(1.5-1)=0.125考虑流量比，反应池的修正容量为：=V（1+△Q/V）=50×1.125=56.25（m3）取反应池水深4.0m,则所需水面面积取反应器长L=5.4m,宽B=3.5m。排水结束时水位基准水位高峰水位警报，溢流水位污泥界面=3\*GB2⑶需氧量计算a．需氧量需氧量为有机物（BOD）氧化需氧量、微生物自身氧化需氧量、保持好氧池一定的溶解氧所需氧量之和。即=++。有机物氧化需氧量式中a----去除每1kgBOD的需氧量，kg/kgBOD，取a=1.0；，-----进水BOD与出水BOD，kg/；Q-----进水量，m3/d。微生物自身氧化需氧量=bXV(取b=0.12)维持好氧池一定溶解氧的需氧量（取d=1.5mg/d）所以=1.025(0.174-0.026)=3.70（kg/d）=0.12456.25=27（kg/d）（kg/d）反应总需氧量=++=3.70+27+0.038=31.0（kg/d）曝气时间为2.2h，每小时的需氧量b．曝气装置=1\*romani.供氧能力设混合液DO为1.5mg/L，池内水深4m。查《化工原理》，水中溶解氧饱和度分别为=9.17mg/L,=7.63mg/L。微孔曝气器出口处的绝对压力（）为：微孔曝气器的氧转移效率（E）为15%，则空气离开曝气池时氧的百分比为：表5.2空气的密度及在水中溶解度温度/oC空气密度/（g/L）溶解度Ds（mL/L)0102030401.2521.2061.1641.1271.09229.222.818.715.714.2曝气池中的平均溶解氧饱和度（按最不利温度条件考虑）为：代入数据得温度为时，曝气池中的溶解氧饱和度为：温度为时，脱氧清水的充氧量为：一般=0.8～0.85，取0.85；=0.9～0.97，取0.97=2\*romanii.鼓风能力取氧利用率为15%。根据供氧能力，求得曝气空气里为：（空气密度为1.29kg/）=3\*romaniii.布气系统计算布气采用WK型曝气器，反应平面面积为8m5m,设100个曝气器，则每个曝气器的曝气量=。设空气干管流速为15m/s,支管流速为10m/s，小支管流速为5m/s,则空气干管直径选用DN100mm钢管。设支管数量为n=5,则空气支管直径，选用DN60mm钢管；安装曝气器的小支管数量为n=10,则小支管管径：选用DN40mm钢管。=4\*romaniv.鼓风机供气压力估算曝气器的淹没深度H=3.3m,空气压力可按此式估算P=（1.5+H）×9.8=（1.5+3.3）×9.8=47.04（kPa）。d．上清液排出装置（滗水器）现在的SBR工艺一般都采用滗水器排水。滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度.目前SBR使用的滗水器主要有旋转式滗水器，套筒式滗水器和虹吸式滗水器三种。本工艺采用旋转式滗水器。旋转式滗水器属于有动力式滗水器，应用广泛。本工艺采用XB-1800型旋转式滗水器。设计滗水量：Q=25.0m/h，滗水深度：H=2m；滗水时间t取2h。滗水所需时间=4\*GB2⑷．SBR反应器进出水水质指标如下：表5.3SBR反应器进出水质情况水质指标CODBODSS进水水质(mg/L)去除率（%）出水水质(mg/L)420856317485265065185.7污泥部分各处理构筑物设计与计算5.7.1集泥井=1\*GB2⑴总排泥量根据前面计算所知，SBR产泥量为：3.8m3/d,P=99%,则每日的总排泥量为V=3.8m3/d。=2\*GB2⑵集泥井尺寸设计设有效泥深为4m，设计尺寸L×B=6×4=24m，集泥井为地下式，池顶加盖，潜污泵抽送污泥，池底相对标高-4.5m，最高泥位-0.5m，最低泥位-4.0m。=3\*GB2⑶污泥提升泵的选择选择WQ型排泥泵功率：1.5kW；型号：50WQ25-10-1.5；大流量：15m3/h；扬程：10m5.7.2污泥贮柜浓缩后需排出污泥28.7m/d，污泥贮柜容积应≥28.7m，设污泥贮柜φ4m，H=3.0m，则贮泥有效容积为V=可满足污泥贮存要求。5.7.3污泥浓缩池=1\*GB2⑴设计说明为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。本设计采用间歇式重力浓缩池，运行时，应先排除浓缩池中的上清液，腾出池容，再投入待浓缩的污泥，为此应在浓缩池深度方向的不同高度上设上清液排除管。=2\*GB2⑵设计参数=1\*GB3①设计泥量油脂废水处理过程产生的污泥来自以下几部分：(1)气浮隔油池，Q1=12.7m3/d,含水率97%；(2)UASB反应器，Q2=13.5m3/d,含水率98%；(3)SBR反应器，Q3=3.8m3/d,含水率99%；总污泥量为：Q=Q1+Q2+Q3=12.7+13.5+3.8=30m3/d平均含水率为：=2\*GB3②参数选取固体负荷（固体通量）M一般为10～35kg/m3d，取M=30kg/m3d=1.25kg/m3h；浓缩时间取T=24h；设计污泥量Q=30m3/d浓缩后污泥含水率为96%，则浓缩后污泥体积：=3\*GB2⑶设计计算=1\*GB3①池子边长根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：A≥Qc/M式中：Q----------------入流污泥量，m3/d；M----------------固体通量，kg/m3·d；C---------------入流固体浓度kg/m3。入流固体浓度（C）的计算如下：那么，Qc=W1+W2+W3=689kg/d=28.7kg/hC=689/30=22.97kg/m3浓缩后污泥浓度为：=689/9.92=69.5kg/m3浓缩池的横断面积为：A=Qc/M=28.7/1.25=23.0(m2)设计一座圆形浓缩池，则可算出其直径为5.41,取D=5.4m,则实际面积为22.9m2。=2\*GB3②池子高度停留时间，取HRT=24h，则有效高度h2=1.3m,取h2=1.5m超高，取h1=0.5m缓冲区高，取h3=0.5m，池壁高H1=h1+h2+h3=2.5m。=3\*GB3③污泥斗污泥斗下锥体边长取l=0.5m，高度取H2=2.5m.=4\*GB3④总高度H=2.5+2.5=5.0m5.7.4机械脱水间=1\*GB2⑴设计说明污泥经浓缩后，尚有96%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水，它有如下脱水特点：(1)滤带能够回转，脱水效率高；(2)噪声小，能源节省；(3)附属设备少，维修方便，但必须正确使用有机高分子混凝剂，形成大而强度高的絮凝。带式过滤脱水工艺流程见下图：图5.7带式过滤脱水工艺图=2\*GB2⑵设计参数设计泥量Q=9.92m3/d；含水率为96%。=3\*GB2⑶设计计算据设计泥量带式压滤机采用DY-500型，带宽0.5m，主机功率1.1kw,处理后的污泥含水率为65～75%，处理能力为1.5～3m3/h,按每天工作8小时设计。外形尺寸：长×宽×高=2750×945×930。5.7.5污水提升泵房=1\*GB2⑴设计说明污水泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流动，它由机器间、集水池、格栅、辅助间等组成，机器间内设置水泵机组和有关的附属设备，格栅和吸水管安装在集水池内，集水池还可以在一定程度上调节来水的不均匀性，以便水泵较均匀工作，格栅的作用是阻拦水中粗大的固体杂质，以防止杂物阻塞和损坏水泵，辅助间一般包括贮藏室，修理间，休息室和厕所等。=2\*GB2⑵设计计算=1\*GB3①设计流量Q=1500m3/d=62.5m3/h=0.0174/s=2\*GB3②选泵前总扬程估算经过格栅的水头损失为0.20m,进水管渠内水面标高为-1.80m则格栅后的水面标高为：-1.80-0.20=-2.0m设集水池的有效水深为3.6m,则集水池的最低工作水位为：-2.0-3.6=-5.6m所需提升的最高水位为4.778m故集水池最低工作水位与所提升最高水位之间高差为：4.78-(-5.6)=10.38m出水管管线水头损失计算如下：出水管Q=0.0174/s,选用管径为100mm的铸铁管,查《给水排水设计手册》第1册得：V=2.22m/s,1000i=24.6出水管线长度估为37m,局部系数为8,则出水管管线水头损失为1.5m。泵站内的管线水头损失假设为1.0m,考虑自由水头为0.5m,则水泵总扬程为：H=10.38+1.50+1.0+0.5=13.4m=3\*GB3③.选泵根据流量Q=62.5m3/h,扬程H=13.4m，拟选用CP(I)-57-5-100型污水泵，水泵的流量为Q=100m3/h，扬程为H=14m。选择集水池与机器间合建的圆形水泵站，考虑选用2台水泵，其中一台备用。另外选用50WQ18-7-0.75型污水泵用来提升回流水，提升到加压溶气罐。6高程布置及平面布置6.1高程布置因为场区平均地面标高为30.5m，计算时以0.00m作为基准标高。地下水位距地面5.5～7.0m,根据计算和经验可大概知道工艺中主要构筑物及管网的阻力损失。表6.1主要构筑物阻力损失及水位项目损失高程排水总管水位SBR反应池水位UASB反应池水位气浮池水位提升泵房水位重力浓缩池水位跌水2.0m沿程损失：3.54m局部损失：1.00m合计：4.54m沿程损失：0.09432m局部损失：0.135m合计：0.23m沿程损失：0.0834m局部损失：0.1m合计：0.26m沿程损失：0.0834m局部损失：0.575m泵房损失：1.5m合计：2.1m水泵扬程：14m沿程损失：0.150m局部损失:0.732m 合计：0.8822.00m2.50m