专家主线桥箱梁过路门洞贝雷梁施工方案

PAGE1PAGE34目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l"_Toc351803846"第一章编制说明 3HYPERLINK\l"_Toc351803847"1.1编制依据 3HYPERLINK\l"_Toc351803848"1.2编制说明 3HYPERLINK\l"_Toc351803849"第二章工程概况 4HYPERLINK\l"_Toc351803850"2.1工程概况 4HYPERLINK\l"_Toc351803851"2.2主线桥51联工程设计概况 4HYPERLINK\l"_Toc351803852"第三章总体施工方案 5HYPERLINK\l"_Toc351803853"3.1模板支架体系总体施工方案 5HYPERLINK\l"_Toc351803854"3.2跨XX路门洞支架搭设布置 5HYPERLINK\l"_Toc351803855"3.3混凝土浇注总体施工方案 6HYPERLINK\l"_Toc351803856"3.3.1梁体砼浇筑原则 6HYPERLINK\l"_Toc351803857"3.3.2浇筑顺序 6HYPERLINK\l"_Toc351803858"第四章施工工艺 7HYPERLINK\l"_Toc351803859"4.1施工工艺流程 7HYPERLINK\l"_Toc351803860"4.2施工方法 7HYPERLINK\l"_Toc351803861"4.2.1地基处理 7HYPERLINK\l"_Toc351803862"4.2.2支架立杆位置放样 7HYPERLINK\l"_Toc351803863"4.2.3安放底托 8HYPERLINK\l"_Toc351803864"4.2.4安装立杆、横杆和顶托 8HYPERLINK\l"_Toc351803865"4.2.5安放方木、铺底模 8HYPERLINK\l"_Toc351803866"4.2.6设置剪刀撑 8HYPERLINK\l"_Toc351803867"4.2.7预压和沉降观测 8HYPERLINK\l"_Toc351803868"第五章支架设计及验算 10HYPERLINK\l"_Toc351803869"5.1支架、模板方案 10HYPERLINK\l"_Toc351803870"5.1.1模板 10HYPERLINK\l"_Toc351803871"5.1.2纵、横向方木 10HYPERLINK\l"_Toc351803872"5.1.3支架 10HYPERLINK\l"_Toc351803873"5.2荷载取值及荷载组合 10HYPERLINK\l"_Toc351803874"5.3模板及支架计算 11HYPERLINK\l"_Toc351803875"5.4跨XX路门洞验算 12HYPERLINK\l"_Toc351803876"第六章材料选用和质量要求 19HYPERLINK\l"_Toc351803877"6.1材料选型 19HYPERLINK\l"_Toc351803878"6.2技术要求 19HYPERLINK\l"_Toc351803879"6.3支架验收 20HYPERLINK\l"_Toc351803880"6.4支架拆除 21HYPERLINK\l"_Toc351803881"6.4.1拆除条件 21HYPERLINK\l"_Toc351803882"6.4.2支架模板拆除方法 21HYPERLINK\l"_Toc351803883"6.4.3拆除检查 21HYPERLINK\l"_Toc351803884"第七章贝雷桁架安装与拆除 22HYPERLINK\l"_Toc351803885"7.1贝雷架安拆顺序 22HYPERLINK\l"_Toc351803886"7.2材料选型 22HYPERLINK\l"_Toc351803887"7.3地面拼装与吊装 22HYPERLINK\l"_Toc351803888"7.4贝雷架现场就位加固 22HYPERLINK\l"_Toc351803889"7.5贝雷架拆除 22HYPERLINK\l"_Toc351803890"第八章安全技术措施 23HYPERLINK\l"_Toc351803891"8.1支架使用规定 23HYPERLINK\l"_Toc351803892"8.2拆除规定 23HYPERLINK\l"_Toc351803893"8.3支架安全措施 23HYPERLINK\l"_Toc351803894"8.4支架的防电、避雷措施 24HYPERLINK\l"_Toc351803895"8.4.1防电措施 24HYPERLINK\l"_Toc351803896"8.4.2避雷措施 24HYPERLINK\l"_Toc351803897"8.5防撞措施 24HYPERLINK\l"_Toc351803898"8.6钢管脚手架的维护与管理 25第一章编制说明1.1编制依据《高架工程桥梁工程施工图设计》《结构力学》《材料力学》《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2001）《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范》《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ_025-1986）XX市高架桥梁类似工程支架方案1.2编制说明本方案适用于主线桥箱梁过路门洞施工。主线桥第联上跨XX路，需要搭设门洞以保证交通。XX路路口门洞最初方案采用：钢管支墩+型钢分配梁+型钢主梁，方案编制完成后已通过专家评审，现考虑工期要求，业主要求我项目部将过XX路门洞方案上部结构做一调整，即将门洞上方主梁型钢梁换为贝雷片，调整后支撑形式为：钢管支墩+型钢分配梁+贝雷片主梁。本方案作为补充方案，碗扣式支架布设形式及方木布置形式均无变化，故对于此部分不做验算，仅对门洞区域结构进行验算。第二章工程概况2.1工程概况高架工程共分成四个标段，本标段为第四标段，标段设计起点位于南侧145m处，终点位于以北约370m处。本标段里程范围为K6+021.85～K8+050.00，线路全长约2028.15m，主要工程范围见图2-01。高架桥起讫里程为K6+021.85～K7+871.8，主桥长1164.95m，高架起点位于与三标主线终点接口处，整体上呈南北布置，沿途依次跨越路、站前路、铁路、路等主要道路，与已经实施的北路相接。图2-01工程平面布置图图2-01工程平面布置图主线桥51联跨越路采用大跨布置，跨径布置为40+55+40m，主梁采用变截面现浇预应力砼连续箱梁。主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内，局部布置在顶底板，主线桥横梁设置横向预应力，桥面设置横向预应力。主梁标准断面箱梁采用单箱七室，斜腹板形式，箱梁顶宽42.5m,箱梁底宽33.2m，两侧斜腹板斜率1：1.65，悬臂3.65m，梁高2.2～3.5m。顶板厚0.25～0.55m，底板均厚0.25～0.8m。腹板厚0.6～1.2m，主梁中横梁宽3.0m，端横梁宽2.0m。如图2-02图2-02主线桥联标准断面单箱七室结构断面图第三章总体施工方案3.1模板支架体系总体施工方案连续箱梁支架体系全部采用碗扣式满堂红支架体系，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140MPa。箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。（1）箱梁中横梁处，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆步距为60（横桥向）*30（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。（2）箱梁端横梁处，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆步距为60（横桥向）*60（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。（3）腹板处布置中横梁两侧3米范围内，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆为30（横桥向）*60（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。中横梁两侧3~10米范围内，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆为30（横桥向）*90（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。中横梁两侧10米范围外，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆为60（横桥向）*90（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。（4）箱梁箱室处布置中横梁两侧3米范围内，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆步距为90（横桥向）*60（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。中横梁两侧3米范围外，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆步距为90（横桥向）*90（顺桥向）cm，横杆步距为120cm。（5）在翼缘板下，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆步距为90*90cm，横杆步距为120cm，在翼缘板根部立杆步距采用60*90cm，横杆步距为120cm。（6）顶板内模下，横向方木采用8*8cm@20cm，纵向方木采用8*13.5cm，支架立杆步距为90*120cm，横杆步距120cm。满堂支架平面布置图见图3-01、满堂支架横剖面图见图3-02、满堂支架纵剖面图3-03。3.2跨XX路门洞支架搭设布置第51联为跨越XX路连续梁，跨径布置为40m+55m+40m，因施工期间需保证车辆通行，考虑搭设门洞。门洞按照双向四车道及两侧非机动车道设置，非机动车道靠机动车道侧与机动车道公用钢支墩门架。另外一侧设置3排30×30支架，支架上横向设置10号工字钢，之上为贝雷梁。详见附图3-04、3-05、3-06。门洞搭设结构采用砼条形基础+外径529mm壁厚8mm螺旋管+三拼45a工字钢+贝雷梁+防护板（竹胶板或薄钢板）+分配梁（两根10#工字钢）设置，上部碗扣支架及纵、横向方木分配梁及竹胶板设置不变。考虑到贝雷梁顶面上工钢分配梁上方支架底托不宜布置，不再使用底托，为保证稳定，在10#工钢上部、钢管支架底部采用纵向平放8#槽钢，钢管底部放在槽钢内部起到稳定作用。为保证贝雷梁整体受力，防止贝雷梁出现横向失稳情况，贝雷梁拼装时要严格保证顺直度，同时，在贝雷梁搭设完成后，各片贝雷梁片之间采用φ48钢管及扣件将贝雷梁固定，钢管间距按照3m一道设置。贝雷梁上分配梁（2根10#工字钢并排），严格按照碗扣支架立柱位置进行摆放，且双拼工字钢的接头应处于贝雷梁上，保证立柱传递的上方荷载能够直接传至贝雷梁上。（工字钢分配梁与碗扣支架之间为平放8#槽钢），为保证摆放后位置固定，垂直10#工字钢方向可采用通长钢筋进行点焊固定。为保证钢管立柱的稳定性，对贝雷梁上方钢管采用φ48钢管纵横向用扣件锁定（距底部不高于30cm处），同时在槽钢位置处对支撑钢管底部采用钢管或钢筋焊接固定。为增加门洞及支架稳定性，采取以下措施：把横向三拼工字钢与钢支墩焊接成为整体；非机动车道外侧的支架临边设置横向剪刀撑；门洞上方支架纵横向剪刀撑均加密布设，增加整体性。钢支墩上横向工字钢加长，每边伸出不少于2米制作关棚，并在整个门洞上方设置防落网或者满铺竹胶板，使车辆及行人能安全通行。3.3混凝土浇注总体施工方案3.3.1梁体砼浇筑原则总体浇注按照箱梁两端向中间的原则，先底板、再腹板、最后顶板（浇注过程分为两次，底板和腹板一次浇注，顶板一次浇注），从低到高、从中间向两侧斜腹板对称进行。3.3.2浇筑顺序用4台臂展48~52m的泵车对称布料、连续灌筑，按水平分层（灌筑厚度不大于300mm）、斜向分段（工艺斜度为1:4～1:5）的施工工艺左右对称灌筑。第四章施工工艺4.1施工工艺流程满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图4-01。支架地基处理支架地基处理支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模预压底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送法浇筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度95%,且龄期超过10天后进行张拉和压浆施工拆模、落架现浇箱梁工艺流程见图4-014.2施工方法4.2.1地基处理支架搭设前，必须对既有地基进行处理，地基处理后搭设支架前必须经过检测，能够满足承载力要求方可进行架体搭设作业；先将中央绿化带两侧设计机动车道范围内中/下层水稳摊铺完毕，做好现场养护，确保抗压强度不低于3Mpa后方可大面积起架，同时根据现场实际情况对绿化带和承台等开挖过的位于绿化带部位作硬化处理，严格按规范采取分层回填分层压实，顶上再浇筑15cm厚C20混凝土。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。4.2.2支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。4.2.3安放底托按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。4.2.4安装立杆、横杆和顶托从一端开始，按照顺桥向30cm、60cm或90cm，横桥向30cm、60cm或90cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。同时，需确保立杆自由端长度不大于50cm（即自托梁底至最近的碗扣节点之间的长度）。4.2.5安放方木、铺底模在顶托调整好后铺设纵向8×13.5cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按30cm或20cm间距铺设横向8×8cm方木，根据放样出的中线铺设δ=15mm的竹胶板做为箱梁底模。4.2.6设置剪刀撑支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°～60°之间。纵向剪刀撑横向间距不大于4.5米，在支架外侧及分区连接处必设。横向剪刀撑沿纵桥向4.5米一道，水平剪刀撑在地面和顶面设置，间距不大于4.8米，所有剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，在其中间要增加2～4个扣结点。门洞上方支架也参照此要求设置剪刀撑。4.2.7预压和沉降观测为验证设计的合理性和支架受力后结构变形情况，在支架搭设后，现浇箱梁施工前对支架进行预压，预压荷载为预压范围内箱梁自重的120%。1确定预压部位根据51联实际情况，选择155#～156#跨跨中门洞中腹板区域贝雷梁支架，预压荷载选用箱梁砼重量的1.2倍。2预压材料根据现场施工条件,计划采用砼预制块，以确保预压时荷载的有效分布，预压材料通过吊车吊上支架人工配合就位。3加载顺序跨跨中门洞中腹板区域贝雷梁支架加载分两次进行，第一次按箱梁箱室上倒角下缘处模拟荷载，第二次按箱梁混凝土浇筑顶板模拟荷载，加载重量按照箱梁砼重量的去1.2倍。4预压观测点的设置跨跨中门洞中腹板区域贝雷梁支架（1）、纵向设置在贝雷梁端头、贝雷梁跨中、钢管支墩位置；（2）、横向设置在每排贝雷梁下；（3）、纵向设置在贝雷梁底、砼基础位置；5预压测量方法标高测量的方法采用水平仪测量。在支架搭设完成，且模板铺设完成后，按照前述的观测点位进行原始数据测量，第一次荷载加载完毕后进行为期24小时的沉降观测，第二次加载完毕后再进行为期24小时的沉降观测。支架变形稳定后不小于6小时（且预压时间不少于2天）方可卸载。卸载后再将所有测点观测一遍并记录在案。预压观测记录表见下表：高6成果分析根据预压测量成果，进行分析可得出得出：a、地基基础沉降量；b、支架（贝雷梁）变形量。由此二个量推出今后同条件的支架搭设过程中施工标高控制量。同时通过预压可检验支架的承载力及稳定性。第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I=bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×8cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=80×802/6=85333mm3I=bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不不同批，为安安全起见，方方木的力学性性能指标按湿湿材乘0.9的折减系数数取值，则[σ0]＝14.5×00.9＝13.05MPa,,E=9×1103×0.9==8.1×1103MPa，容重6KN/mm3。纵横向方木布置：：纵向方木或或[10槽钢（I10工钢）布置间间距等同于支支架横向间距距，横向方木木间距一般为为30cm，在腹板板和端、中横横隔梁下为220cm。5.1.3支架采用碗扣支架，碗碗扣支架钢管管为φ48、t=2.66mm，材质为Q2235A级钢，轴向容容许应力[σ0]=1400MPa。详细数据据可查表5.01。碗扣支架钢钢管截面特性性表5.001外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）482.63.708×10029.585×10044.0×10316.5229.1N/m碗扣支架立、横杆杆布置：立杆杆纵、横向间间距一般为90×90cm，在端、中中横隔梁下为为60×60cm、30×60cm，腹板下下30×90cm、60×90cm。横杆除除顶端及底端端步距为60cm外，其余横横杆步距为120cm。连接支杆杆和竖向剪刀刀撑见图。5.2荷载取值及及荷载组合5.2.1荷载取取值（1）模板、支架自重重：竹胶板自重取0..15KN//m2。8*8方木每米自重6**0.08*0.08*1=00.04KN/m。按照间距20cm考虑，则每每平米重量为为0.04*5=0..2KN。8*13.5方木每每米自重6*0.088*0.1355*1=0..0648KN/m。按照间距30cm考虑，则每每平米重量为为0.06488*3.333=0.222KN。查五金手册可知，[10槽钢每米自重10.0Kg，则为0.1KN/m，I10工钢每米自重11.2Kg，则为0.112KN/m，均小于8*13.5方木自重，偏安全考虑计算模板自重时全部按照8*13.5方木的自重计算。计算支架时，模板板及纵横向方方木按照均布布荷载计算，荷荷载大小为00.15+00.2+0.22=0.57KN/m2，取1KN/m2进行计算。内模板（含内支架架）均布荷载载取2KN/m2（2）新浇筑钢筋砼自重重参照《路桥施工计计算手册》第第172页，按配筋筋率，则钢筋筋砼自重取值值26KN/mm3。（3）施工人员和施工工料具运输、堆堆放荷载①计算模板及直接支支撑模板的小小楞时，均布布荷载取2.5kNN/m2，另以集中中荷载2.5KN进行验算；；②计算直接支撑小楞楞的梁或拱架架时，均布荷荷载可取1.5kkN/m2；③计算支架立柱及支支撑拱架的其其它结构构件件时，均布荷荷载可取1.0kkN/m2。（4）振捣混凝土时产产生的荷载：：取2kN//m2。5.2.2荷载分分项系数计算脚手架及模板板支撑架构件件强度时的荷荷载设计值，取取其标准值乘乘以下列相应应的分项系数数：（1）永久荷荷载的分项系系数，取1.2；计算结构构倾覆稳定时时，取0.9。（2）可变荷载的分项项系数，取1.4。计算构件变形（挠挠度）时的荷荷载设计值，各各类荷载分项项系数，均取取1.0。5.2.3荷载组组合计算底模板及支架架强度时，荷荷载组合为：：（1）+（2）+（3）+（4）；验算底模板及支架架刚度时，荷荷载组合为：：（1）+（2）；5.3模板及支架架计算5.3.1支架布布置（1）横、顺桥向布置置详见附图3--01、3-02（2）横杆竖向步距均均按1.2m布设置5.3.2立杆承承载力计算（1）荷载的计算单肢立杆轴向力计计算公式根据据《建筑施工工碗扣式脚手手架安全技术术规范》5.6.2如下式5-1所示。N=[1.22（Q1+QQ2）+1.44（Q3+Q4）]×Lx××Ly(5-1)式中：Lx、Ly——单肢立杆纵纵向及横向间间距（m）；ＱＱ1——支撑架模板板自重标准值值；Ｑ22——新浇砼及钢钢筋自重标准准值；Ｑ33——施工人员及及设备荷载标标准值；Ｑ44——振捣砼产生生的荷载。由于碗扣支架的纵纵、横向间距距不一样，并并且承受的荷荷载也不一样样，因此分区区域进行计算算：1）、翼缘板根部区区域：取最大大支架间距验验算（横向0.6m×纵向0.9m）：N1=[1.2××（1+26××0.55）+1.4××(2.5++2)]××0.6×0.9==13.32kN2）、翼缘板端部区区域：取最大大支架间距验验算（横向0.9m×纵向0.9m）：N2=[1.2××（1+26××0.22）+1.4××(2.5++2)]××0.9×00.9=111.63kNN3）、腹板区域：横横向0.6m×纵向0.9m，区域内按照2根立杆承受受荷载考虑，区区域内荷载为为整个腹板的的重量+相邻的顶底底板荷载，如如下图阴影部部分所示：N3=｛[1.22×1+1.4××(1+2)]×1.355×0.9+11.2×26×2.23×0.6｝/2=24.155kN4）、箱室区域：横横向0.9m×纵向0.9m,该区域顶、底板最厚厚处为60cm：N4=[1.2×（11+26×00.6）+1.4××(2.5++2)]××0.9×00.9=211.24kN通过以上计算可知知，钢管最大大承载力为24.15KN。根据WDJ碗扣支架设设计使用说明明书知：步距距为120cm时，单根钢钢管可承担的的承载力为30KN，所以以上上支架布设满满足承载力要要求。5.4跨XX路门门洞验算1、荷载取值模板木带荷载：1.5kNN/m²((重量取0.15吨/m²,查《路桥施施工手册》)内模板、钢钢管扣件自重重：2kNN/m²箱梁钢钢筋砼自重为为26KN//m3，活载大小为为：人员、机械械自重取1.0kkN/m²振捣产生的的荷载：2.0kkN/m²（1）箱梁混凝土自重重在贝雷梁支架区域域，箱梁底板板宽度、厚度度及梁高均为为变值，为简简化计算，取取箱梁砼断面面最大时进行行计算，底板板宽度方向为为3291cmm，箱梁高度度取最大值2232cm，断面面积为35.011m2，底板厚度为为27cm。贝雷梁区域梁体自自重g1=35..01*266=910.226KN/m（2）模板重量g2=11.5×422.5=63.755KN/m（顺桥向每每米重量）（3）贝雷钢架主梁重量量：g3=244×58×2.7/3=1252..8KN（纵桥向贝贝雷梁共计558道，每道24米，单片贝贝雷梁长为3米）（4）支架重量：g4==(55*224/0.99*6+422.5*5**24/0..9+55**24*5))*5.944=12511.36KNN(碗口支架每米重量量5.94KKg/m，支架总高高度按12米计算，扣扣去门洞高度度总计6米，则上方方支架均高按按6.0米计算。)（5）活载：g5=4..5KN/㎡×42.5m==191.225KN/mm荷载分项系数，恒恒载按1.2，活载按1.42、贝雷梁上方双拼拼10#工字钢受力力检算仅对最不利荷载下下工字钢受力力进行计算：：（1）翼缘板下贝雷梁梁90cm间距距内跨中受力力（按简支梁梁保守计算）M=P*L/4==13.322*0.9//4=2.9997KN**m（2）腹板下贝雷梁755cm间距内内跨中受力（按按简支梁保守守计算）M=P*L/44=24.15*0.75/4=4.53KN*mm（3）箱室下贝雷梁990cm间距距内跨中受力力（按简支梁梁保守计算）M=P*L//4=21.24*0.99/4=4.78KN*mm取最大值M=4..78KN*m进行检算10#工字钢力学学特性如下：：[σw]＝205Mpa，EE＝2.05××105MpaWW=49cm3=490000mm3II=245ccm4=24500000mm44EEI=2.005×1055Mpa×2445cm4=5022250N.mm2σ=M/W=4.778*106/2/499000=448.78Mpa<<[σw]＝205Mppa满足要求3、贝雷梁受力检算算根据贝雷梁布置形形式，选取中中腹板及箱室室区域对贝雷雷梁弯矩、剪剪力、挠度进进行检算，根根据《装配式式公路钢桥多多用途使用手手册》，贝雷雷梁容许内力力为：桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9容许挠度取L/4400a、取腹板区域贝雷钢钢架主梁进行行验算，腹板板宽60cm,取断断面最高处梁梁高2.32米，贝贝雷钢架主梁梁间距75cm,按偏安全考考虑，腹板砼砼全部支承于于一组贝雷钢钢架主梁上，为为简化计算并并偏于安全考考虑，按简支支梁计算，将将贝雷钢架主主梁上方承受受荷载简化为为线荷载计算算：每米腹板区域一组组贝雷钢架主主梁承受的砼砼重量为：2.32×0.6×26=336.19KNN/m每米腹板区域一组组贝雷钢架主主梁承受的模模板重量为：：1.5KNN/㎡×0.6m2/m==0.9KN/m每米腹板区域一组组贝雷钢架主主梁承受的支支架重量取为：1KN/m单组双排单层贝雷雷梁自重：（2.7*2++0.21**2）/3=1..94KN//m,取2KN/mm；每米腹板区域一组组贝雷钢架主主梁承受的活活载为：3*0.6=1.8KN/m则腹板区域一组贝贝雷钢架主梁梁每米承受的的线荷载为：：q=1.2*（336.19+00.9+1+2）+1.4**1.8=50.622KN/m贝雷钢架主梁计算算跨径为9.0米Mmax=ql22/8=500.62×9.02/8=5122.53kNN.m<1576..4kN.m，满足要求求（具体参数数查贝雷梁容容许内力）一组贝雷钢架主梁梁承受的总荷荷载为：500.62KN/mm*9.0m=455..58KN则一组贝雷钢架主主梁承受的最最大剪力为4455.588/2=227.79KN<490.55KN满足要求求（具体参数数查贝雷梁容容许内力表）。贝雷钢架主梁挠度度：fmax=5qll4/(3884EI)=5×50.622×9.04/(3844×2060000×0..05774434)=0.36mm<<[f]=99000/4400=222.5mm所以腹板区区域贝雷钢架架主梁满足要要求。b、取箱式区域贝雷钢钢架主梁进行行验算，箱式式区宽度取90cm,混凝土上下下桥面厚按0.6米，贝雷钢钢架主梁间距距90cm,,按偏安全考考虑，箱式区区砼全部支承承于一组贝雷雷钢架主梁上上，为简化计计算并偏于安安全考虑，按按简支梁计算算，将贝雷钢钢架主梁上方方承受荷载简简化为线荷载载计算：每米箱式区域一组组贝雷钢架主主梁承受的砼砼重量为：0.9×00.6×26=114.0KN/m每米箱式区域一组组贝雷钢架主主梁承受的模模板重量为：：1.5KNN/㎡×0.9mm2/m=11.35KNN/m每米腹板区域一组组贝雷钢架主主梁承受的支支架重量取为：2KN/m单组双排单层贝雷雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=1.94KN/m,取2KN/m；每米腹板区域一组组贝雷钢架主主梁承受的活活载为：3*0.99=2.7KKN/m则腹板区域一组贝贝雷钢架主梁梁每米承受的的线荷载为：：q=1.2*（114.0+1.355+2+1.8）+1.4**2.7=226.52KN/m贝雷钢架主梁计算算跨径为9.0米Mmax=ql22/8=266.52×9.02/8=268.5kNN.m<1576..4kN.m，满足要求求（具体参数数查贝雷梁容容许内力）一组贝雷钢架主梁梁承受的总荷荷载为：26.52KN/m**9.0m=238..68KN则一组贝雷钢架主主梁承受的最最大剪力为2238.688/2=1199.34KNN<490.55KN满足要求求（具体参数数查贝雷梁容容许内力表）。贝雷钢架主梁挠度度：fmax=5qll4/(3884EI)=5×26.522×9.04/(3844×2060000×0..05774434)=0.19mm<<[f]=99000/4000=22.5mm所以腹板区区域贝雷钢架架主梁满足要要求。考虑到砼浇注时自自连续梁一端端推进到另一一端，在砼初初浇筑至贝雷雷梁端头时，存存在贝雷梁悬悬挑的不利工工况，为增加加贝雷梁支架架的安全性，在在贝雷梁两端端端头处增设设三排间距为0..3m的碗扣扣支架作为附附加支撑，碗碗扣支架自成成体系，纵横横向设置剪刀刀撑，下部设设置扫地杆，上部用10#工字钢作为分配梁，详见附图。4、贝雷梁下分配梁梁受力检算3根45a工字钢，力力学特性如下下：[σw]＝205Mpa，[fv]=1255MpaE＝2.05×1055MpaWW=3×1430cmm3=4290**103mm3II=3*322440cm4=967200*108mm4IIx/Sx=38.6ccmtw=11.5mm*33=34.55mm①、取腹板处对455a工字钢进行行验算，其中中腹板处集中中荷载由前面面计算知207.5KN，具体计算算模型见下方方附图：M1=11.5P×2/2-P××0.45==1.05P=217..875MPPaσ1=M11/W=2217.8775×106/（3×1430×103）=50.8MPa<[σ]=1400MPa强度满足要要求。为简化计算，根据据挠度叠加原原理可知：F1=3×PL//48EI==3×2077.5×1003×2000/(48××2.05××105×3×322400)=1.3mm<2000/4400=5mm刚度满足要要求。②、取箱室处对455a工字钢进行行验算，其中中箱室处集中荷荷载由前面计计算知108.7KN，具体计算算模型见下方方附图：M2=11.5P×22.5/2--P×0.99=0.9775P=105..98MPaaσ2=M22/W=1105.988×106/（3×1430×103）=24.7MPa<[σ]=1400MPa强度满足要要求。为简化计算，根据据挠度叠加原原理可知：F2=3×PL//48EI==3×108..7×103×2500/(48××2.05××105×3×322400)=0.866mm<2500/4400=6.25mm刚度满足要要求。③、取翼缘板处对445a工字钢进行行验算，其中中翼缘板处集集中荷载可取箱室处集集中荷载108.7KN，具体计算算模型见下方方附图：Mmaxx=1.5PP×2.5//2-P×00.9=0..975P==105.998MPaσ2=MM2/W==105.998×106/（3×1430×103）=24.8MPa<[σ]=1400MPa强度满足要要求。为简化计算，根据据挠度叠加原原理可知：F2=3×PL//48EI==3×1088.7×1003×2500/(48××2.05××105×3×322400)=0.866mm<2500/4400=6.25mm刚度满足要要求。5、钢管柱受力检算算钢管立柱采用φ5529mm钢管，钢管管壁厚8mm，钢管高度度4.0m。其截面特性如下::截面回转半径:i=18..422cmm截面净面积:A=130.9441cm2Q235钢材抗压压强度:2055N/mm22门式支架最大支点点反力N=（910.226*12+63.755*12+1252..8/2+1251..36/2）*1.2++191.225*12*1.44=187441.25KN腹板下方钢管墩间间距为2.0米，箱室下方钢管墩墩间距为2.5米，翼缘板板处钢管墩间间距为2.0米，为简化化计算，同时时偏于安全考考虑，除去两两侧翼缘板4根钢管立柱柱，假设跨中中共只设166根钢管立柱柱均匀承担全全部荷载。故单根钢管立柱顶顶最大荷载==187411.25/116=1171.33KN。钢管高度4.0mm，则长细比λ=μl/i(μ=1)=11*400/18.4422=21.711查《建筑施工碗扣扣式脚手架安安全技术规范范》附录E：φ=0.9411则[N]=φAff=0.9441×13094.11×205=25525.9kkN>Rmax=1171.333KN，满足要求求。6、砼基础计算采用C30砼基础，宽宽1.2m，高度0.5m，下层配φ20@300钢筋骨架架，增强整体体受力。钢管管底座采用00.8m*0.8m方形形钢板(或钢管柱自带带圆形法兰厚2cm)，钢板厚100mm，考虑整体受受力，对砼基基础计算：F=1372.14//(0.6**0.6)==3.811Mpaa<30Mpa（C30砼抗压强度度设计值），满满足要求。砼基础落在水稳层层上，竖向力力按照45°发散角计算算，对水稳层层受力计算：：F=1372.114/(1..2*1.2)=0.9Mpa<44Mpa(水稳层设计7d无侧限抗压压强度为4Mpa)，满足要求求。第六章材料选选用和质量要要求6.1材料选型1、本工程脚手架为为连续箱梁承承重用，采用用碗扣支架，现现浇梁外模和和内模采用1220××2440××15优质竹胶板板。2、碗扣支架钢管规规格为φ48×2..6mm，且有产品品合格证。钢钢管的端部切切口应平整，禁禁止使用有明明显变形、裂裂纹和严重绣绣蚀的钢管。钢钢管应涂刷防防锈漆作防腐腐处理，并定定期复涂以保保持其完好。3、扣件应按现行国国家标准《钢钢管脚手架扣扣件》（GB158831）的规定选选用，且与钢钢管管径相配配套的可锻铸铸铁扣件，严严禁使用不合合格的扣件。新新扣件应有出出厂合格证、法法定检测单位位的测试报告告和产品质量量合格证，当当对扣件质量量有怀疑时，应应按现行国家家标准《钢管管脚手架扣件件》（GB158831）的规定抽抽样检测。旧旧扣件使用前前应进行质量量检查，有裂裂缝、变形、锈锈蚀的严禁使使用，出现滑滑丝的螺栓必必须更换。6.2技术要求1对承台和管线开挖挖范围必须严严格按规范标标准分层进行行换填和回填填，同时加强地地基的排水措措施。2搭设支架前，必须须在地面测设设出桥梁各跨跨的纵轴线和和桥墩横轴线线，放出设计计箱梁中心线线。按支架平平面布置图及及梁底标高测测设支架高度度，搭设支架架，采用测设设四角点标高高，拉线法调调节支架顶托托。3必须保证可调底座座与地基的密密贴，必要时时可用砂浆坐坐底。安放可可调底座时，调调整好可调底底座螺帽位置置，使螺帽位位置位于同一一水平面上。可可调底座螺杆杆调节高度不不得超过25cm，若在实际施施工中调节高高度必须超过过25cm时，采用方方木进行调整整。4检查脚手架有无弯弯曲、接头开开焊、断裂等等现象，无误误后可实施拼拼装。5拼装时，脚手架立立杆必须保证证垂直度。尤尤其重要的是是必须在第一一层所有立杆杆和横杆均拼拼装调整完成成无误后方可可继续向上拼拼装。6拼装到顶层立杆后后，装上顶层层可调顶托，并并依设计标高高将各顶托顶顶面调至设计计标高位置，可调顶托螺杆调节高度不得超过20cm，必要时用方木进行调整。同时，需确保立杆自由端长度不大于50cm（即自托梁底至最近的碗扣节点之间的长度）。7满堂支架搭设至桥桥墩时，采用用钢管与桥墩墩四周牢固环环抱形式与支支架相连接，以以达到满堂支支架与桥墩整整体受力作用用。8铺设纵、横向方木木和竹胶板时时要确保其连连接牢固，另另外将纵向方方木和横向方方木接触面刨刨平,保证其密贴贴。横向方木木顶面刨平，保保证竹胶板与与其密贴。9支架底模铺设后，测测放箱梁底模模中心及底模模边角位置和和梁体横断面面定位。底模模标高=设计梁底+支架的变位位＋（±前期施工误误差的调整量量），来控制制底模立模。底底模标高和线线形调整结束束，经监理检检查合格后，立立侧模和翼板板底模，测设设翼板的平面面位置和模底底标高（底模模立模标高计计算及确定方方式类同箱梁梁底板）。10为确保支架整整体稳定，支支架每隔四排排设一道横向向剪刀撑，纵纵向在支架边边缘设置剪刀刀撑，且在剪剪刀撑钢管与与立杆连接处处用扣件连接接紧固。11为了便于拆除除桥台与墩顶顶处的模板，可可在支座安装装完成后，在在支座四周铺铺设一层泡沫沫塑料，顶面面标高比支座座上平面高出出2～3mm。在拆除底底模板时将墩墩顶处的泡沫沫塑料剔除，施施工时严禁用用气焊方法剔剔除泡沫以免免伤及支座。6.3支架验收1、对进场材料进行行验收。进入现场的碗扣架架构配件应符符合设计和规规范要求，并并有出厂合格格证件。材料料质量验收重重点：检查钢钢管管壁厚度度、焊接质量量、外观质量量、可调底座座和可调托撑撑丝杆直径、与与螺母配合间间隙及材质。2、搭设前对地基进进行验收。验验收主要内容容：（1）脚手架地基基础础必须按施工工设计进行施施工，按地基基承载力要求求进行验收。（2）地基高低差较大大时，可利用用立杆调节。（3）脚手架基础经验验收合格后，应应按施工设计计或专项方案案的要求放线线定位立杆位位置。3、脚手架搭设质量量应按阶段进进行检验。（1）架体应随施工进进度定期进行行检查（三步步一验收）；；（2）对架体构件承重重部分验收；；（3）验收合格后对架架体悬挂合格格牌；（4）遇6级以上大风风、大雨、大大雪后特殊情情况的检查。（5）支架搭设完成，应应进行全面自自检，在自检检的基础上，由由项目部工程程部按验收要要求组织施工工、质量、安安全等部门进进行联合验收收，并邀请监监理人员参加加验收，验收收人员对验收收结论要签字字。4、对整体脚手架应应重点检查以以下内容：（1）保证架体几何不不变性的斜杆杆、连墙件、十十字撑等设置置是否完善；；（2）基础是否有不均均匀沉降，立立杆底座与基基础面的接触触有无松动或或悬空情况；；（3）立杆上碗扣是否否可靠锁紧；；（4）立杆连接销是否否安装、斜杆杆扣接点是否否符合要求、扣扣件拧紧程度度。6.4支架拆除6.4.1拆除条条件在箱梁预应力张拉拉压浆完成，且且管道压浆的的强度达到设设计强度的95%以上方可进进行箱梁底模模板拆除。落落架应遵循全全孔多点、对对称、缓慢、均均匀的原则，从从跨中向支点点拆卸。6.4.2支架模模板拆除方法法箱梁支架在拆除前前，组织一个个20人的拆除队队伍，由专人人进行负责统统一指挥，开开始前，先进进行施工技术术交底和安全全交底，让操操作人员知道道施工程序，严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业，拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-->护身栏杆->剪刀撑->小横杆->大横杆->立杆,最后拆拉结点,当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点。大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。在拆除过程中应注意以下方面：（1）应全面检查脚手手架的连接、支支撑体系等是是否符合构造造要求，经按按技术管理程程序批准后方方可实施拆除除作业。（2）脚手架拆除前现现场工程技术术人员应对在在岗操作工人人进行有针对对性的安全技技术交底。（3）脚手架拆除时必必须划出安全全区，设置警警戒标志，派派专人看管。（4）拆除前应清理脚脚手架上的器器具及多余的的材料和杂物物。（5）拆除作业应从顶顶层开始，逐逐层向下进行行，严禁上下下层同时拆除除。（6）连墙件必须拆到到该层时方可可拆除，严禁禁提前拆除。（7）拆除的构配件应应成捆用起重重设备吊运或或人工传递到到地面，严禁禁抛掷。（8）脚手架采取分段段、分立面拆拆除时，必须须事先确定分分界处的技术术处理方案。（9）拆除的构配件应应分类堆放，以以便于运输、维维护和保管。6.4.3拆除检检查在支架和模板全部部拆除完成后后，对箱梁的的混凝土进行行一次全面检检查，检查混混凝土结构的的轴线和标高高及混凝土外外观质量，并并将检查结果果交工程师。第七章贝雷桁架架安装与拆除除7.1贝雷架安拆拆顺序条形基础处处理→地面拼装→汽车吊吊装装→贝雷架现场场就位加固→→高处防护→搭设碗扣式脚手架架模板体系→→架体拆除。7.2材料选型采用国产15000×30000型贝雷桁架架片，高度1.5m，单单片长度3.0m。共计需要贝贝雷片：24/3**29*2=4464片，贝雷片、加强强弦杆、万能能拼装件与钢钢销，应有合合格证。7.3地面拼装与与吊装贝雷主桁架在平地地组装，每片片贝雷架之间间必须用配套套连接件加固固，提高桁架架的刚度。根根据本工程实实际情况，选选用汽车吊进进行现场吊装装，最大起重重高度满足工工程施工要求求。吊装时使使用的钢梁、钢钢丝绳，卡环环等应和桁架架重量匹配（即即允许荷载内内），吊装时时在拼装好的的贝雷主桁两两侧设置好牵牵引绳，防止止贝雷主桁在在吊运过程中中发生扭转、撞撞击桥墩和旁旁边各类杆管管线。7.4贝雷架现场场就位加固先按方案要求在贝贝雷架位置处处放好线，以以控制架体安安放位置，在在梁垫两侧焊焊接了挡板，防防止桁架在没没有加荷前发发生位移。全全部贝雷桁架架吊装就位后后，立刻进行行现场加固，贝贝雷桁架上、下弦每隔3m用脚手架钢钢管加扣件固固定保证贝雷雷架不位移，不不倾覆。7.5贝雷架拆除除等连续箱梁张拉完完成后，开始始拆除脚手架架和贝雷梁体体系，拆除碗碗扣式脚手架架部分，等脚脚手架钢管拆拆除完毕后再再统一拆除贝贝雷架。在架架体上先将贝贝雷架分解为为双排双层梁梁片，贝雷梁梁的拆除前，贝贝雷梁用钢丝丝绳拴吊，钢钢丝绳受一定定的力，防止止工人在操作作时贝雷梁意意外翻倒。贝贝雷梁单元之之间的所有的的连接螺栓、插插销、连接杆杆件不得少拆拆、漏拆，避避免在吊装作作业时出现拉拉扯、发生倾倾覆现象。贝贝雷梁的拆除除起吊要求用用吊车作业。现现场专人指挥挥起吊。在贝贝雷梁施工现现场，专职安安全人员全场场值班，检查查、督查现