层钢混框架结构课程设计计算书

结构计算书

某六层框架结构，建筑平面图、剖面图如图1所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。

1．设计资料（1）设计标高：室内设计标高±0.000m，室内外高差450mm。（2）墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥砂浆底，厚20mm，马赛克贴面。（3）楼面做法：顶层为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度。（4）屋面做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。（5）门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其它均为木门，钢窗。（6）地质资料：属Ⅲ类建筑场地。（7）基本风压：ωo=0.55KN/m2（地面粗糙度属B类）。（8）活荷载：屋面活荷载2.0KN/m2，办公楼楼面活荷载2.0KN/m2，走廊楼面活荷载2.0KN/m2。建筑剖面图建筑平面图结构平面布置图2.结构布置及结构计算简图的确定边跨（AB、CD跨）梁：取h=1/12L=1/12X6000=500mm,取b=250mm.中跨（BC跨）梁：取h=400mm,b=250mm边柱（A轴、D轴）连系梁：取b×h=250mm×500mm中柱（B轴、C轴）连系梁：取b×h=250mm×400mm柱截面均为b×h=300mm×450mm现浇楼板厚100mm。结构计算简图如图3所示。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为450mm，由此求得底层层高为4.5m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图3。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2Io（Io为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。边跨（AB、CD）梁：i=2Ec×1/12×0.25×0.503／6.0=8.68×10-4Ec(m3)边跨（BC）梁：i=2Ec×1/12×0.25×0.43／2.5=10.67×10-4Ec(m3)上部各层柱：i=Ec×1/12×0.30×0.453／3.6=6.33×10-4Ec(m3)底层柱：i=Ec×1/12×0.30×0.453／4.5=5.06×10-4Ec(m3)注：图中数字为线刚度，单位：x10-4Ecm33.恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.4KN/m2100厚～140厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)／2×7=0.84KN/m2100厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5KN／m25mm厚纸筋面石灰抹底0.015×16=0.24KN／m2_________________________________________________________________________________________屋面恒荷载3.98KN／m2边跨（AB、CD）框架梁自重0.25×0.50×25=3.13KN／m梁侧粉刷2×(0.5-0.1)×0.02×17=0.27KN／m中跨（BC）框架梁自重0.25×0.40×25=2.5KN／m梁侧粉刷2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.2KN／m因此，作用在屋顶框架梁上的线荷载为：G6AB1=g6CD1=3.13+0.27=3.4KN／mG6BC1=2.5+0.2=2.7KN／mG6AB2=g6CD2=3.98×3.6=14.33KN／mG6BC2=3.98×2.5=9.95KN／m(2)楼面框架梁线荷载标准值荷载计算同上（略），作用在中间层框架上的线荷载为：25mm厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50KN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5KN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24KN/m2—————————————————————————————楼面恒荷载3.24KN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷3.4KN/m边跨填充墙自重0.24×（3.6-0.5）×19=14.14KN/m墙面粉刷（3.6-0.5）×0.02×2×17=2.11KN/m中跨框架梁及梁侧粉刷2.7KN/m因此，作用在屋顶框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=3.4+14.14+2.11=19.65KN/mgBC1=2.7KN／mgAB2=gCD2=3.24×3.6=11.66KN／mgBC2=3.24×2.5=8.1KN／m(3)屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.25×0.50×3.6×25=11.25KN梁侧粉刷0.02×（0.50-0.10）×3.6×2×19=1.09KN1m高女儿墙自重1×3.6×0.24×19=16.42KN粉刷1×0.02×2×3.6×17=2.45(KN)连系梁传来屋面自重1／2×3.6×1／2×3.6×3.98=12.90(KN)__________________________________________________________顶层边节点集中荷载G6A=G6D=44.11KN中柱连系梁自重0.25×0.40×3.6×25=9.0KN粉刷0.02×(0.40-0.10)×2×3.6×17=0.73KN连系梁传来屋面自1／2×(3.6+3.6-2.5)×1.25×3.98=11.69KN1／2×3.6×1.80×3.98=12.90KN顶层中节点集中荷载34.32KN④楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重11.25KN粉刷1.09KN钢窗自重2.1×1.8×0.45=1.70KN窗下墙体自重0.24×1.3×3.3×19=19.56KN粉刷2×0.02×1.3×3.3×17=2.20KN窗边墙体自重0.60×1.8×0.24×19=4.92KN粉刷0.60×1.8×2×0.02×17=0.73KN框架梁自重0.30×0.45×3.6×25=12.15KN粉刷0.75×0.02×3.6×17=0.918KN连系梁传来楼面自重1/2×3.6×1/2×3.6×3.24=10.50KN中间层边节点集中荷载GA=GD=65.02KN中柱连系梁自重9.0KN粉刷0.73KN内纵墙自重3.3×（3.6-0.4）×0.24×19=48.15KN粉刷3.3×（3.6-0.4）×2×0.02×17=7.18KN连系梁传来楼面自重1/2×（3.6+3.6-2.5）×1.25×3.24=9.14KN1/2×3.6×1.8×3.24=10.50KN—————————————————————————————间层中节点集中荷载：GB=GC=84.70KN（5）恒荷载作用下的结构计算简图4.楼面活荷载计算活荷载作用下的结构计算简图如图5所示。图中各荷载值计算如下：p6AB=P6CD=2.0×3.6=7.2kN/mp6BC=2.0×2.5=5.0kN/m P6A=P6D=1/2×3.6×1/2×3.6×2.0=6.48kN/mP6B=P6C=1/2×(3.6+3.6-2.5)×1/2×2.5×2.0+1/4×3.6×3.6×2.0=12.36kN/mpAB=pCD=2.0×3.6=7.2kN/mpBC=2.0×2.5=5.0kN/m pA=pD=1/2×3.6×1/2×3.6×2.0=6.48kN/mpB=pC=1/2×(3.6+3.6-2.5)×1/2×2.5×2.0+1/4×3.6×3.6×2.0=12.36kN/m（2）活荷载作用下的结构计算简图5.风荷载计算风荷载标准值计算公式为ω=βZμSμZωO因结构高度H=23.5m<30m，可取βz=1.0；对于矩形截面μS=1.3μZ可查荷载规范，当查得的μZ<1.0时，取μZ=1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表1所示。表1为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图6所示。表1风荷载计算层次βZμSz/mμZωO/(K N.m--2)A/m2Pw/kN61.01.322.51.2460.5510.349.2151.01.318.91.1750.5512.9610.8941.01.315.31.0900.5512.9610.1031.01.311.71.0060.5512.969.3241.01.38.10.8800.5512.968.1511.01.34.50.6080.5516.27.04风荷载作用下结构计算简图6.恒荷载作用下的内力计算（1）采用分层法计算分层法计算简图中梁上的分布的荷载由矩形和梯形两部分组成，求固端弯矩时可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载和三角形分布荷载，化为等效分布荷载；等效均布荷载如上图（右）。顶层：G边顶=gAB1+(1-a2+a3)gAB2=3.4+（1-2×0.3252+0.3253）×14.33=15.19KN/mg中顶=gBC1+5/8gAB2=2.7+5/8×9.95=8.92KN/m结构内力可用弯矩分配法计算并利用结构对称性取二分之一结构计算。各杆的固端弯矩为MAB=1/12g边l边2=1/12×15.19×62=45.17KN·mMBC=1/3g边l边2=1/3×8.92×1.252=4.66KN·mMCB=1/6g边l边2=1/6×8.92×1.252=2.33KN·m弯矩分配计算过程如下图所示，计算所得结构弯矩图如下，柱子的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。SA1=4i=4×6.33×0.9=22.79SAB=4i=4×8.68=34.72µA1==0.396µAB==0.604SBA=4i=4×8.68=34.72SB2=4i=4×6.33×0.9=22.79SBC=i=10.67µBA==0.509µB2==0.334µBC==0.157首层弯矩分配法计算过程如下：计算所得结构弯矩图如下：边跨最大弯矩=-1/8ql2=28.64-1/8×15.19×62=-39.72KN/m中跨最大弯矩=-1/8ql2=13.87-1/8×8.92×2.52=6.90KN/m分层法弯矩计算结果（顶层）标准层：g边标=gAB1+(1-a2+a3)gAB2=19.65+（1-2×0.3252+0.3253）×11.66=29.25KN/mG中标=gBC1+5/8gAB2=2.7+5/8×8.1=7.76KN/m各杆的固端弯矩为MAB=1/12g边l边2=1/12×29.25×62=87.75KN·mMBC=1/3g边l边2=1/3×7.76×1.252=4.04KN·mMCB=1/6g边l边2=1/6×7.76×1.252=2.02KN·m弯矩分配计算过程如下图所示，计算所得结构弯矩图如下，柱子的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。SA1=4i=4×6.33×0.9=22.79SA2=4i=4×6.33×0.9=22.79SAB=4i=4×8.68=34.72µA1==0.284µA2==0.284µAB==0.432SBA=4i=4×8.68=34.72SB1=4i=4×6.33×0.9=22.79SB2=4i=4×6.33×0.9=22.79SBC=i=10.67µBA==0.382µB1==0.250µB2==0.250µBC==0.118标准层弯矩分配计算过程计算如下：边跨最大弯矩=-1/8ql2=65.84-1/8×29.25×62=-65.79KN/m中跨最大弯矩=-1/8ql2=16.67-1/8×7.76×2.52=10.61KN/m分层法弯矩分配结果（标准层）底层：g边标=gAB1+(1-a2+a3)gAB2=19.65+（1-2×0.3252+0.3253）×11.66=29.25KN/mG中标=gBC1+5/8gAB2=2.7+5/8×8.1=7.76KN/m各杆的固端弯矩为MAB=1/12g边l边2=1/12×29.25×62=87.75KN·mMBC=1/3g边l边2=1/3×7.76×1.252=4.04KN·mMCB=1/6g边l边2=1/6×7.76×1.252=2.02KN·m弯矩分配计算过程如下图所示，计算所得结构弯矩图如下，柱子的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。SA1=4i=4×5.06×0.9=18.22SA2=4i=4×6.33×0.9=22.79SAB=4i=4×8.68=34.72µA1==0.241µA2==0.301µAB==0.458SBA=4i=4×8.68=34.72SB1=4i=4×5.06×0.9=18.22SB2=4i=4×6.33×0.9=22.79SBC=i=10.67µBA==0.402µB1==0.211µB2===0.2264µBC===0.1123边跨最大弯矩==-1/88ql2=64.225-11/8×29.255×62=-67.388KN/m中跨最大弯矩==-11/8ql22=17.442-11/8×7.76×2.52=11.36KN//m分层法弯矩分配结结果（底层）将各层分层法求得得的弯矩图叠叠加，可得整整个框架结构构在恒载作用用下的弯矩图图。从首层开始计算23.80+0.6044×7.93=28..59KNN/m33.47+0.5099×6.53=36..79KNN/m边跨最大弯矩=-1/88ql2=32.669-11/8×15.199×62=-35.677KN/m13.87–0..157×6.53==12.844KN/m中跨最大弯矩==-11/8ql22=12.884-11/8×8.92×2.52=5.87KN//m19.60+0.1577×6.53=20..63KN/m标准层计算61.44++（10.244+7.933）×0.4322=699.29KKN/m70.23++（8.93++7.93）×0.3822=766.67KN/m边跨最大弯矩=-1/88ql2=72.998-11/8×25.299×62=-40.833KN/m16.67–（6.53++8.93）×0.1188=14.855KN/m中跨最大弯矩==-11/8ql22=14.885-11/8×7.76×2.52=8.79KN/mm26.78+（6.53++8.93）×0.255=300.65KKN/m26.78+（8.93++8.93）×0.255=311.25KNN/m30.72+（10.244+7.933）×0.2844=35..88KNN/m30.72+（110.24++8.80）×0.2844=36..13KNN/m底层计算59.39++（10.244+10.999）×0.458=69.111KN/m69.10++（9.57+8.93）×0.402=76..56KN/m边跨最大弯矩=-1/88ql2=72.884-11/8×25.299×62=-40.977KN/m17.42–（9.57+88.93）×0.123=15.144KN/m中跨最大弯矩==-11/8ql22=15.114-11/8×7.76×2.52=9.08KN/mm28.72+（99.57+88.93）×0.2644=33.660KN/m22.96+（99.57+88.93）×0.2111=266.86KN/m26.41+（10.244+10.999）×0.241=31.553KN/m32.98+（110.24++10.999）×0.301=39.337KN/m框架在恒荷载下的的内力图如下下：框架在恒荷载下的的内力图由上图可以进而可可求的框架各各梁柱的剪力力和轴力：剪力计算顶层：M1=ql×1/2×ll=15.119×6×3=273..42KN··mM2=ql×1/2××l=8.922×2.5×1.25=27.888KN·mΣB=0,V1×66-28.559–273.442+36..79=0V1=44.42KNΣA=0,V2××6+36.799+273.442–28.599=0V2=-46.944KNΣC=0，V3×2.5–27..88+122.84-112.84==0V33=11.155KN标准层：M1=ql×1/2××l=29.225×6×3=526..5KN·mmM2=ql×1/2××l=7.766×2.5×1.25==24.255KN·mΣB=0,V1×66–69.299–526.55+76.677=0V1=86.52KNNΣA=0,V2××6+76..67+526..5–69.299=0V2=-88.98KNΣC=0，V3×22.5–24.255+14.855-14.885=0V33=9.7KN底层：M1=ql×1/2××l=29..25×6×3=5266.5KN··mM2=ql×1/2××l=7.776×2.5×1.25==24.255KN·mΣB=0,V1×66–69.111–526.55+76.556=0V1=86.51KNNΣA=0,V2××6+766.56+5226.5–69.299=0V2=-88.966KNΣC=0，V3×22.5–24.255+8.799-8.799=0V33=9.7KN轴力计算：六层：N1=44.11+444.42=88.533KNN2=34.32+466.94+99.98=91.244KN第五层：N1=86.52+655.02+888.53==240.007KNN2=88.98+8..14+844.70+91.244=273.006KN第四层：N1=86.52+655.02+2240.077=391.661KNN2=88.98+8..14+844.70+273.006=454.888KN第三层：N1=86.52+655.02+3391.611=543.115KNN2=88.98+8..14+844.70+4454.888=636.77KN第二层：N1=86.52+655.02+5543.155=694.669KNN2=88.98+8..14+844.70+6636.7==818.552KN第一层：N1=86.51+655.02+6694.699=846.222KNN2=88.96+8..14+844.70+8818.522=1000..32KN框架架在恒荷载下下的内力图：：梁剪力、柱柱轴力按分层法求求得的梁端支支座弯矩后，欲求梁跨中弯矩，则需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布，按平衡条件来算，而不能按等效分布来算。框架梁实际分布荷载作用下，按简支梁计算的跨中弯矩图如下：梁在实际分分布荷载作用用下按简支梁梁计算的跨中中弯矩（a）顶层边跨梁（b）顶层中跨跨梁(a)Mb均=1//8×3.4×62=15.3KN·mR1=R2=×14..33×1/2=330.09KNMb梯=30.09×3––1/2×1.8×14.333×(0.6+11.2)--1/2×14.333×1.22=56.74KKN·mMb0=M均+M梯=15.3+566.74=772.04KN·m(b)Mz均=1//8×2.7×2.52=2.11KN·mR1=R2=1/2××2.5×9.95×1/2=6.22KNMz梯=6.22×1.225–1/2×1.25×9.95×0.4177=5.19KN·mMz0=M均+M梯=2.11+5.119=7.30KN·m（c）Mc均=1/8×11..16×62=50.222KN·mR1=R2=×19..65×1/2=411.27KNMb梯=41.27×3––1/2×1.8×19.655×(0.6+11.2)--1/2××19.655×1.22=77.83KNN·mMb0=M均+M梯=50.22+777.83=128.005KN·m(d)Mz均=11/8×2.7×2.52=2.111KN·mR1=R2=1/2××2.5×8.10×1/2=5..06KNMz梯=5.06×1.225–1/2×1.25×8.10×0.4177=4.22KN·mMz0=M均+M梯=2.111+4.222=6.33KN·m考虑梁端弯矩调幅幅，并将梁端端节点弯矩换换算至梁边柱柱端弯矩值，以备内力组合时用，对于现浇框架，可取β=0.85，如下图所示：弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加。条幅后后的梁端弯矩矩Ma、Mb的平均值与与跨中最大正正弯矩Mco之和，应大大于按简支梁梁计算的跨中中弯矩值Mo+Mcco≥Mo弯矩调幅只对竖向向荷载作用下下的内力进行行，水平荷载载作用产生的的弯矩不参加加调幅。框架梁在恒载作用用下。经调幅幅并算至柱边边截面的弯矩矩7.楼面活荷载作作用下的内力力计算活荷载作用下的内内力计算也采采用分层法，考考虑到活荷载载分布的最不不利组合，各各层楼面活荷荷载布置可能能有以下的几几种组合形式式：顶层：G边顶=(1-aa2+a3)gAB=（1-22×0.32552+0.32253）×7.2=5.93KN/mg中顶=5/88gAB=55/8×5=3..13KN/m结构内力可用弯矩矩分配法计算算并利用结构构对称性取二二分之一结构构计算。各杆杆的固端弯矩矩为（1）MAB=1/112g边l边2=1/122×5.93×62=17.799KN·m考虑弯矩调幅9.56×0.885=8.113KN·mm12.32×0..85=100.47KN·m边跨最大弯矩：MM=-1/8×5.93×62+1.64=10.94-266.69+11.64=114.11KN·m第某跨最大正弯矩，应在在本跨布置活活荷载，然后后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2××l=5.993×6×3=1066.74KNN·mM1=ql×1/2××l=3.133×2.5×1.25=9.78KNN·mΣB=0,V1×66-8.13–106.774+10..47=0V1=17.4KNNΣA=0,V2××6-8.133+106.774+10..47=0V2=-18.188KNΣC=0,V2××2.5-3.944+9.78+33.94=00V2=-3.91KKN（2）MBC=1/122g边l边2=1/122×3.13×2.52=1.633KN·m考虑弯矩调幅0.14×0.885=0.112KN·m1..41×0.85==1.20KN·m0..58×0.85==0.49KKN·m中跨最大弯矩：MM=1.411-1/8×3.13×2.52+0.21=1.41-2.445+0.21=-0.83KN·m第某跨最大大正弯矩，应应在本跨布置置活荷载，然然后隔跨布置置求剪力;M1=ql×1/2××l=3.133×2.5×1.25=9.78KNN·mΣB=0,V1×22.5-1.20–9.78+1.20=00V1=3.91KNNΣC=0,V1×66-(1.2-00.49)++0.12=00V1=0.098KKNΣA=0,V1×66+(1.2-00.49)--0.12==0V1=0.098KKN（3）求支座绝对值最最大的负弯矩矩8.59×0.885=7.330KN·m166.53×0.85==14.055KN·m6..92×0.85==5.88KKN·m0.71×0.885=0.660KN·m0..31×0.85==0.26KN·m0..08×0.85==0.07KKN·m边跨最大弯矩：MM=-1/8×5.93×62+1.88=12.56-266.69+11.88=114.11KN·m应在支座左左右两跨布置置，然后隔跨跨布置求剪力;M1=ql×1/2××l=5.993×6×3=1066.74KNN·mM1=ql×1/2××l=3.113×2.5×1.25==9.78KKN·mΣB=0,V1×66-7.30-106.774+14.055=0V1=16.67KKNΣA=0,V2××6+7.30-106.774-14.05=00V2=-18.922KNΣC=0,V3××2.5-5.88-9.78+0.60=00V3=6.02KNV32=-1.8KNΣD=0,V4××6.0-0.26+0.077=0V4=0.32KNV422=-0.322KN（4）求支座绝对值最最大的负弯矩矩应在支座左左右两跨布置置，然后隔跨跨布置标准层：G边顶=(1-aa2+a3)gAB=（1-22×0.32552+0.32253）×7.2=5.93KN/mg中顶=5/88gAB=55/8×5=3..13KN/m各杆的固端弯矩为为（1）MAB=1/112g边l边2=1/122×9.60×62=17.799KN·m考虑弯矩调幅12.56×0..85=100.68KNN·m13.95×0..85=111.86KN·m边跨最大弯矩：MM=-1/8×5.93×62+1.99=13.26-266.69+11.99=11.444KN·m第某跨最大正弯矩矩，应在本跨跨布置活荷载载，然后隔跨跨布置求剪力;M1=ql×1/2××l=5.993×6×3=1066.74KNN·mΣB=0,V1×66-10.688–106.774+11..86=0V1=17.59KKNΣA=0,V2××6-10.668+106.774+11..86=0V2=-17.999KN（2）MBC=1/122g边l边2=1/122×3.13×2.52=1.633KN·m考虑弯矩调幅1.27×0.885=1.008KN·mm0.16×0.885=0.114KN·m0.51×0.885=0.443KN·m中跨最大弯矩：MM=1.277-1/8×3.13×2.52+0.19=1.27-2.445+0.19=0.99KN·m第某跨最大正弯矩矩，应在本跨跨布置活荷载载，然后隔跨跨布置求剪力;M1=ql×1/2××l=3.113×2.5×1.25==9.78KKN·mΣB=0,V1×22.5-1.20–9.78++1.20==0V1=3.91KNNΣC=0,V1×66-(1.2-00.49)++0.12==0V1=0.098KKNΣA=0,V1×66+(1.2-00.49)--0.12==0V1=0.098KKN（3）求支座绝对值最最大的负弯矩矩11.68×0..85=9..93KN·m166.66×0.85==14.166KN·m9..34×0.85==7.94KNN·m1.16×0.885=0.999KN·m0..48×0.85==0.41KKN·m0.14×0.885=0.112KN·m边跨最大弯矩：MM=-1/8×5.93×62+2.13=14.17-226.69++2.13==10.399KN·m应在支座左右两跨跨布置，然后后隔跨布置求剪力;M1=ql×1/2××l=5.993×6×3=1066.74KNN·mM1=ql×1/2××l=3.113×2.5×1.25==9.78KKN·mΣB=0,V1×66-9.93-106.774+14.166=0V1=17.09KKNΣA=0,V2××6+9.93-106.774-14.055=0V2=-18.488KNΣC=0,V3××2.5-7.94-9.78++0.99=00V3=6.69KNV32=-1.133KNΣD=0,V4××6.0-0.41+0.12=0V4=0.05KNV422=-0.05KN（4）求支座绝对值最最大的负弯矩矩1.活荷载在（aa）种情况下下的剪力和轴轴力2.活荷载在（bb）种情况下下的剪力和轴轴力3.活荷载在（a）种种情况下的剪剪力和轴力4.活荷载在（a）种种情况下的剪剪力和轴力8.风荷载作用下内力力组合计算风荷载作用下的结结构计算采用用D值法，计算算过程如下：：其中由附表10--3、附表10-4查得y1=y2=y3=0,即y=yo。风荷载分分布较接近于于均布荷载，故yo由附表10-1查得。风荷载作用下框架结构弯矩图计算过程如下：六层：K61===1.337K62===3.06αc1===0.407αc2===0.6005D61=αc2=0.407×==2.50D62=αc=0..605×=3.55V61=×9.21=0..206×99.21=11.90V62=×9.211=0.2993×9.221=2.770五层：V51=×20.11=0.2006×20.1==4.14V52=×20.11=0.2993×20.1==5.89四层：V41=×30.2=0.2206×30.2=6.22V42=×30.2=0.2293×30.2=8.85三层：V31=×39.52=0..206×39.522=8.14V32=×39.52=0..293×39.522=11.588二层：V21=×47.667=0.2206×47.677=9.82V22=×47.667=0.2293×47.677=13.977一层：K61===1.772K62===3.82αc1===0.462αc2===0.6556D61=αc2=0.462×==1.82D62=αc=0.656×==2.58V11=×54.771=0.2207×54.711=11.322V12=×54.771=0.2933×54.711=16.033风荷载作用下的的内力计算---剪力在各柱柱间分配，KN查表10-1得六层：边跨y0=0.3369反弯点高度=3..6×0.3699=1.333mM上=1.9×（3.66-1.33）=4.311KN·mM下=1.9×1.333=2.553KN·mm中跨y0=0.4450反弯点高度=3..6×0.4500=1.622mM上=2.7×（3..6-1.62）=5.355KN·mM下=2.7×1.662=4.337KN·mm五层：边跨y0=0.419反弯点高度=3..6×0.419=1.51mM上=4.14×（3..6-1.51）=8.65KNN·mM下=4.14×1.551=6.25KNN·m中跨y0=0.48反弯点高度=3..6×0.48=1.73mM上=5.89×（3..6-1.73）=11.011KN·mM下=5.89×1.773=10.199KN·m四层：边跨y0=0.450反弯点高度=3..6×0.45=1.62mM上=6.62×（3..6-1.62）=13.111KN·mM下=6.62×1.662=10.722KN·m中跨y0=0.50反弯点高度=3..6×0.48==1.80mM上=8.85×（3..6-1.80）=15.933KN·mM下=8.85×1.880=15.933KN·m三层：边跨y0=0.469反弯点高度=3..6×0.469=1.699mM上=8.14×（3..6-1.69）=15.555KN·mM下=8.14×1.699=13.766KN·m中跨y0=0.50反弯点高度=3..6×0.5=1.8mM上=11.58×（33.6-1.8）=20.844KN·mM下=11.58×1..8=20.844KN·m二层：边跨y0=0.50反弯点高度=3..6×0.5=1.8mM上=9.82×（3..6-1.8）=17.688KN·mM下=9.82×1.88=17.688KN·m中跨y0=0.50反弯点高度=3..6×0.5=11.8mM上=13.97×（33.6-1.8）=25.155KN·mM下=13.97×1..8=25..15KN··m一层：边跨y0=0.578反弯点高度=3..6×0.5788=2.08mM上=11.32×（33.6-2.08）=17.211KN·mM下=11.32×2..08=23.555KN·m中跨y0=0.55反弯点高度=3..6×0.55=1.98mM上=16.03×（33.6-1.98）=25.977KN·mM下=16.03×1..98=31.774KN·mm风荷载作用下的的内力计算---各柱反弯点点及柱端弯矩矩KN·mµ1==0.347µ2==0.4266µ3==0.2227梁的弯矩由柱的弯弯矩传来，上上下分配系数数为：上部：µ上==00.44899下部：µ下==00.55111M6上=0.4489×55.35=22.40M6下=0.5511×55.35=22.95M5上=0.4489×（11.011+4.377）=6.90M5下=0.5511×（11.011+4.377）=8.48M4上=0.4489×（15.933+10.199）=11.733M4下=0.5511×（15.933+10.199）=14.399M3上=0.4489×（15.933+20.884）=16.511M3下=0.5511×（15.933+20.884）=20.266M2上=0.4489×（25.155+20.884）=20.644M2下=0.5511×（25.155+20.884）=25.355µ1==0.363µ2==0.4466µ3==0.190梁的弯矩由柱的弯弯矩传来，上上下分配系数数为：上部：µ上==00.44877下部：µ下==00.55133M1上=0.4487×（25.155+25.997）=22.94M1下=0.5513×（25.155+25.997）=28.188风荷载作用下框架架内力图（弯弯矩图KN·m）ΣN2=0N61×66+4.31++2.40==0N61=1.12KKN同理：N51×6+11.18++6.90=00NN51=3.01KNNN41×6+19.36++11.733=0N41=5.18KNNN31×6+26.27++16.511=0N31=7.13KNNN21×6+31.44++20.644=0N21=8.68KNNN11×6+34.89++22.944=0N11=9.64KNNΣN2=0N61××2.5+22.95+22.95=00N61=2.36KKN同理：N51×2.5+8.488+8.48=00N51=6.78KNNN41×2.5+14.339+14.399=0N41=11.511KNN31×2.5+20.226+20.266=0N31=16.211KNN21×2.5+25.335+25.355=0N21=20.288KNN11×2.5+28.118+28.188=0N11=22.544KN风荷载作用下框架架内力图（剪剪力、轴力KN）9.内力组合梁的控制截面为梁梁柱边及跨中中，由于对称称性，每层有有五个控制截截面，如图梁梁中的1、2、···15号截面，1--6层的柱控制截面为1、2···129.1截面设计可选择各截面的最最不利内力，进行截面配筋计算。对于大偏心受压，应根据截面大小偏压的情况组合，做出最不利的一组内力配筋。在考虑构造要求以后，确定控制截面的配筋，并作出结构施工图。六层梁内力组合荷载类型恒载活载①②③④⑤截面MVMVMVMVMV1-24.3044.42-8.1317.400.12-0.10-7.3016.67-0.070.32240.57--14.11---0.18--12.25--0.10--3-31.27-46.94-10.47-18.18-0.49-0.10-14.05-18.920.260.324-10.9111.15-8.383.91-1.203.91-5.886.020.401.805-7.80---3.94---0.83---0.83---0.83--荷载类型风载内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载×1.4）截面①②③MVMmaxMminVmaxMmaxMminVmax1±5.35±1.12---40.5477.68---40.8276.642±1.47--68.44----68.31----3±2.40±1.12---57.19-82.82---58.2581.584±2.95±2.36---24.8221.81---27.3723.9450-----14.88-----14.32--六层柱内力计算结结果柱荷载类型六层梁上有活荷载载的情况五层梁上有活荷载载的情况A柱M129.56-0.128.590.082.09-0.031.950.02M113.19-0.042.680.036.28-0.085.840.07N17.400.1016.670.320000B柱M12-8.380.49-9.61-0.40-1.880.12-1.22-0.11M11-2.790.16-3.20-0.13-5.640.37-3.66-0.34N22.094.0124.942.120000六层柱内力组合柱号荷载类型恒载活载上层传来上层传来①②③④⑤⑥⑦A柱M1228.59--11.6510.681.97--±4.31M1128.59--9.478.966.24--±2.53N44.42132.6417.4016.67-0.1017.40±1.12V------------±1.90B柱M12-20.63---10.26-11.49-1.39--±5.35M11-20.63---8.43-8.84-5.48--±4.37N58.09125.5622.0924.944.0124.94±1.24V------------±2.70柱号荷载类型内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载恒载×1.4）Nmax,MNmin,M|M|max,NN,VNmax,MNmin,M|M|max,NN,V截面⑧⑨⑩eq\o\acc(○,11)eq\o\acc(○,12)eq\o\acc(○,13)A柱1.2（①+②）+1.4（③+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑥+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M1250.6237.0750.6243.5642.2254.42M1147.5743.0447.5743.0545.3649.43N261.19212.33236.83257.73210.93232.98V----------2.39B柱1.2（①+②）+1.4（④+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4×00.9（④+⑥+⑦））1.2（①+②）+1.4×00.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4×00.9（③+⑦）M12-40.84-26.70-39.12-45.97-19.77-44.42M11-37.13-32.43-36.56-41.40-26.15-40.77N290.21225.99251.31281.20246.65249.78V-----------3.40五层梁内力组合荷载类型恒载活载①②③④⑤截面MVMVMVMVMV6a-58.9086.52-10.6817.590.14-0.10-9.9317.09-0.12-0.057a51.78--14.11---0.14--10.39--0.14--8a-65.17-88.98-11.86-17.99-0.43-0.10-14.16-18.480.41-0.059a-12.629.70-5.643.91-1.273.91-7.946.690.99-1.1310a-10.72---2.67--0.99---3.27---3.27--荷载类型风载内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载×1.4）截面①②③MVMmaxMminVmaxMmaxMminVmax6a±11.18±3.01---85.63128.45---98.22129.787a±2.17--81.89----82.65----8a±6.90±3.01---98.03-132.65---104.74-133.859a±8.48±6.78---26.2621.01---35.8328.6110a0-----17.44-----16.98--五层柱内力计算结结果柱荷载类型五层梁上有活荷载的的情况四层梁上有活荷载的的情况A柱M106.28-0.085.840.072.09-0.031.950.02M92.09-0.031.950.026.28-0.085.840.07N17.590.1017.090.050000B柱M10-5.640.37-3.66-0.34-1.880.12-1.22-0.11M9-1.880.12-1.22-0.11-5.640.37-3.66-0.34N21.904.0125.171.180000五层柱内力组合柱号荷载类型恒载活载上层传来上层传来①②③④⑤⑥⑦A柱M1035.88--8.377.932.01--±8.65M936.13--8.378.236.25--±6.25N86.52305.0917.5917.09-0.1034.99±4.13V------------±4.14B柱M10-30.65---7.52-5.54-1.51--±11.01M9-31.25---7.52-6.86-5.52--±10.19N98.68357.7621.9018.484.0148.11±5.01V------------±5.89柱号荷载类型内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载恒载×1.4）Nmax,MNmin,M|M|max,NN,VNmax,MNmin,M|M|max,NN,V截面⑧⑨⑩eq\o\acc(○,11)eq\o\acc(○,12)eq\o\acc(○,13)A柱1.2（①+②）+1.4（③+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑥+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M1054.7745.8754.7742.7056.4964.50M955.0752.1155.0746.0359.1161.78N543.54469.79494.56541.39464.60486.89V----------5.22B柱1.2（①+②）+1.4（④+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（④+⑥+⑦））1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M10-44.54-38.89-47.31-57.63-24.81-60.13M9-47.10-45.23-48.03-58.98-31.62-59.81N640.95553.34578.34637.94546.47581.63V-----------7.42四层梁内力组合荷载类型恒载活载①②③④⑤截面MVMVMVMVMV6b-58.9086.52-10.6817.590.14-0.10-9.9317.09-0.12-0.057b51.78--14.11---0.14--10.39--0.14--8b-65.17-88.98-11.86-17.99-0.43-0.10-14.16-18.480.41-0.059b-12.629.70-5.643.91-1.273.91-7.946.690.99-1.1310b-10.72---2.67--0.99---3.27---3.27--荷载类型风载内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载×1.4）截面①②③MVMmaxMminVmaxMmaxMminVmax6b±19.36±5.18---85.63128.45---108.53132.517b±3.73--81.89----84.61----8b±11.73±5.18---98.03-132.65---110.83-136.599b±14.39±11.51---26.2621.01---43.2834.5710b0-----17.44-----16.98--四层柱内力计算结结果柱荷载类型四层梁上有活荷载载的情况三层梁上有活荷载载的情况A柱M86.28-0.085.840.072.09-0.031.950.02M72.09-0.031.950.026.28-0.085.840.07N17.590.1017.090.050000B柱M8-5.640.37-3.66-0.34-1.880.12-1.22-0.11M7-1.880.12-1.22-0.11-5.640.37-3.66-0.34N21.904.0125.171.180000四层柱内力组合柱号荷载类型恒载活载上层传来上层传来①②③④⑤⑥⑦A柱M835.88--8.377.932.01--±13.11M736.13--8.378.236.25--±10.72N86.52456.6317.5917.09-0.1052.58±9.31V------------±6.22B柱M8-30.65---7.52-5.54-1.51--±15.93M7-31.25---7.52-6.86-5.52--±15.93N98.68539.5821.9018.484.0170.01±11.34V------------±8.85柱号荷载类型内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载恒载×1.4）Nmax,MNmin,M|M|max,NN,VNmax,MNmin,M|M|max,NN,V截面⑧⑨⑩eq\o\acc(○,11)eq\o\acc(○,12)eq\o\acc(○,13)A柱1.2（①+②）+1.4（③+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑥+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M854.7745.8754.7737.0862.1170.12M755.0752.1155.0740.4064.7467.41N750.02651.64676.41751.92639.92662.21V----------7.84B柱1.2（①+②）+1.4（④+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（④+⑥+⑦））1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M8-44.54-38.89-47.31-63.83-18.61-66.33M7-47.10-45.23-48.03-66.22-24.38-67.05N889.80771.53796.57891.70756.68807.79V-----------11.15三层梁内力组合荷载类型恒载活载①②③④⑤MVMVMVMVMV截面6c-58.9086.52-10.6817.590.14-0.10-9.9317.09-0.12-0.057c51.78--14.11---0.14--10.39--0.14--8c-65.17-88.98-11.86-17.99-0.43-0.10-14.16-18.480.41-0.059c-12.629.70-5.643.91-1.273.91-7.946.690.99-1.1310c-10.72---2.67--0.99---3.27---3.27--荷载类型风载内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载×1.4）截面①②③MVMmaxMminVmaxMmaxMminVmax6c±26.27±7.13---85.63128.45---117.24134.977c±4.71--81.89----85.84----8c±16.51±7.13---98.03-132.65---116.85-139.049c±20.26±16.21---26.2621.01---50.6840.4910c0-----17.44-----16.98--三层柱内力计算结结果柱荷载类型三层梁上有活荷载载的情况二层梁上有活荷载载的情况A柱M66.28-0.085.840.072.09-0.031.950.02M52.09-0.031.950.026.28-0.085.840.07N17.590.1017.090.050000B柱M6-5.640.37-3.66-0.34-1.880.12-1.22-0.11M5-1.880.12-1.22-0.11-5.640.37-3.66-0.34N21.904.0125.171.180000三层柱内力组合柱号荷载类型恒载活载上层传来上层传来①②③④⑤⑥⑦A柱M635.88--8.377.932.01--±15.55M536.13--8.378.236.25--±13.76N86.52608.1717.5917.09-0.1070.17±16.44V------------±8.14B柱M6-30.65---7.52-5.54-1.51--±20.84M5-31.25---7.52-6.86-5.52--±20.84N98.68721.4021.9018.484.0191.91±20.42V------------±11.58柱号荷载类型内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载恒载×1.4）Nmax,MNmin,M|M|max,NN,VNmax,MNmin,M|M|max,NN,V截面⑧⑨⑩eq\o\acc(○,11)eq\o\acc(○,12)eq\o\acc(○,13)A柱1.2（①+②）+1.4（③+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑥+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M654.7745.8754.7734.0165.1873.20M555.0752.1155.0736.5668.5771.24N956.49833.49858.25964.92812.79853.08V----------10.26B柱1.2（①+②）+1.4（④+⑥）1.2（①+②）+1.4×⑤1.2（①+②）+1.4×③1.2（①+②）+1.4××0.9（④+⑥+⑦））1.2（①+②）+1.4××0.9（⑤+⑦）1.2（①+②）+1.4××0.9（③+⑦）M6-44.54-38.89-47.31-70.02-12.42-72.51M5-47.10-45.23-48.03-72.40-18.20-73.23N1137.24989.711014.761148.92963.421037.42V-----------14.59二层梁内力组合荷载类型恒载活载①②③④⑤截面MVMVMVMVMV6d-58.9086.52-10.6817.590.14-0.10-9.9317.09-0.12-0.057d51.78--14.11---0.14--10.39--0.14--8d-65.17-88.98-11.86-17.99-0.43-0.10-14.16-18.480.41-0.059d-12.629.70-5.643.91-1.273.91-7.946.690.99-1.1310d-10.72---2.67--0.99---3.27---3.27--荷载类型风载内力组合恒载×1.2+活载××1.4恒载×1.2+0.99（活载×1.4+风载×1.4）截面①②③MVMmaxMminVmaxMmaxMminVmax6d±31.44±8.68---85.63128.45---123.75136.927d±5.46--81.89----86.79----8d±20.64±8.68---98.03-132.65---122.05-140.999d±25.35±20.28---26.2621.01---57.0945.6210d0-----17.44-----16.98--二层柱内力计算结结果柱荷载类型二层梁上有活荷载载的情况一层梁上有活荷载的的情况A柱M46.28-0.085.840.072.24-0.032.080.03M32.09-0.031.950.026.73-0.086.230.13N17.590.1017.090.050000B柱M4