工作井内撑基坑支护计算书

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况及设计范围21.1工程概况21.2设计范围22设计原则23采用的主要规范34工程地质44.1地基土的分布44.2工程地质层的分布与特征44.3地层物理力学参数表44.4水文地质条件14.5水、土腐蚀性评价24.6不良地质与特殊岩土34.7基岩软化与崩解45围护结构计算55.1YK6+922.5-YK6+957.5计算55.2YK6+957.5-YK7+007.5计算305.3YK7+007.5-YK7+057.5计算555.4YK7+057.5~YK7+082.5计算816.构件验算1086.1砼冠梁1086.2砼腰梁1096.3砼支撑1106.4钢支撑1146.5钢围檩1166.6立柱及基础验算116虑。（9）荷载组合及分项系数永久荷载1）结构自重：钢筋混凝土自重按25kN/m3；2）水土侧压力：施工阶段按朗肯主动土压力进行计算，以渗透系数为标准，k≤0.5m/d时采用水土合算，k>0.5m/d时采用水土分算。3）地面超载：可变荷载地面超载：一般地段按20KN/m2考虑，工作井范围按30KN/m2考虑。计算软件采用理正深基坑7.03采用的主要规范《市政公用工程设计文件编制深度规定（2013年版）》《城市道路工程技术规范》（GB51286-2018）《城市道路工程设计规范（2016年版）》（CJJ37-2012）《城市快速路设计规程》（CJJ129-2009）《城市地下道路工程设计规范》（CJJ221-2015）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB50068-2018）《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153-2008）《地下结构抗震设计标准》（GB/T51336-2018）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《混凝土结构耐久性设计标准》（GB/T50476-2019）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑地基基础工程施工质量验收标准》（GB50202-2018）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范（2016年版）》（GB50011-2010）《建筑工程抗浮技术标准》（JGJ476-2019）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2016）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《基坑支护技术标准》（SJG05-2020）《建筑基坑工程监测技术标准》（GB50497-2019）广东省标准《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-116-2016）广东省标准《建筑基坑工程技术规程》（DBJ/T15-20-2016）广东省标准《建筑工程抗浮设计规程》（DBJ/T15-125-2017）深圳市标准《深圳市坑支护技术规范》（SGJ05-2011）国家及广东省其他相关现行规范、规程。4工程地质4.1地基土的分布区域内从震旦系至第四系地层发育比较齐全，自上而下可分为第四系地层，未分统的残积层，白垩系上统地层、侏罗系地层、三叠系地层、石炭系地层、泥盆系地层、震旦系地层。工程沿线第四系地层有：人工填土、第四系全新统海陆交互相沉积层、第四系全新统冲洪积层、第四系全新统坡洪积层、第四系上更新统冲洪积层、第四系上更新统坡洪积层、第四系残积层。4.2工程地质层的分布与特征本工程沿线下伏基岩为岩浆岩及变质岩，南、北两边为燕山四期花岗岩，中部为南华系笔架山群混合岩、蓟县系青白口系银湖群混合花岗岩，各地层间为不整合接触或断层接触。4.3地层物理力学参数表各岩土层渗透系数建议值表地层序号地层名称及成因代代号透水性类别渗透系数k（m//d）①1压实填土（Q4mml）弱透水0.3~0.5①2素填土（Q4mll）弱透水0.5~0.8①3杂填土（Q4mll）强透水5.0~8.0①4填石（Q4ml）强透水20~30②2淤泥质粉质粘土（Q4mc）微透水0.001~0..005②4淤泥质中砂（Q44mc）强透水5.0~8.0②5含有机质粉质粘土土（Q4mc）微透水0.005~0..01③2淤泥质粉质粘土（Q4al+pl）微透水0.002~0..008③3粉质黏土（Q4aal+pl）微透水0.01~0.005③6细砂（Q4al++pl）强透水5.0~8.0③7中砂（Q4al++pl）强透水8.0~10.00③8粗砂（Q4al++pl）强透水12.0~15..0③9砾砂（Q4al++pl）强透水15.0~18..0③10含卵石砾砂（Q44al+pll）强透水18.0~20..0④1含碎石粉质黏土（Q4dl+pl）弱透水0.05~0.008④2含砾粉质黏土（QQ4dl+pll）弱透水0.01~0.005⑤2有机质粉质粘土（Q3al+pl）微透水0.005~0..01⑤3粉质黏土（Q3aal+pl）微透水0.01~0.005⑤7中砂（Q3al++pl）强透水10.0~12..0⑤8粗砂（Q3al++pl）强透水15.0~18..0⑤9砾砂（Q3al++pl）强透水18.0~20..0⑤10含卵石砾砂（Q33al+pll）强透水20.0~25..0⑥2含砾粉质粘土（QQ3dl+pll）弱透水0.01~0.005⑦1砾质黏性土（Qeel）弱透水0.1~0.2⑦2砂质粘性土（Qeel）弱透水0.05~0.11⑦3黏性土（Qel）弱透水0.01~0.005⑧1全风化中粗粒花岗岗岩（K1）弱透水0.2~0.5⑧2-1土状强风化中粗粒粒花岗岩（KK1）弱透水0.5~0.8⑧2-2块状强风化中粗粒粒花岗岩（KK1）中等透水1.5~2.0⑧3-1中风化中粗粒花岗岗岩（K1）中等透水1.8~2.5⑧3-2中风化碎裂岩化中中粗粒花岗岩岩（K1）中等透水2.0~3.0⑧4-1微风化中粗粒花岗岗岩（K1）微透水0.002~0..1⑧4-2微风化碎裂岩化中中粗粒花岗岩岩（K1）弱透水0.1~0.5⑨1全风化细粒花岗岩岩（K1）弱透水0.1~0.2⑨2-1土状强风化细粒花花岗岩（K11）弱透水0.3~0.5⑨2-2块状强风化细粒花花岗岩（K11）中等透水1.5~1.8⑨3-1中风化细粒花岗岩岩（K1）中等透水1.5~2.0⑨4-1微风化细粒花岗岩岩（K1）微透水0.002~0..1⑩1全风化混合岩（NNhb）弱透水0.1~0.2⑩2-1土状强风化混合岩岩（Nhb）弱透水0.3~0.5⑩2-2块状强风化混合岩岩（Nhb）中等透水1.5~1.8⑩3-1中风化混合岩（NNhb）中等透水1.5~2.0⑩4-1微风化混合岩（NNhb）微透水0.002~0..1⑩4-2微风化碎裂岩化混混合岩（Nhhb）弱透水0.1~0.5⑫1全风化混合花岗岩岩（Jx-QQby）弱透水0.2~0.5⑫2-1土状强风化混合花花岗岩（Jxx-Qby）弱透水0.5~0.8⑫2-2块状强风化混合花花岗岩（Jxx-Qby）中等透水1.5~2.0⑫3-1中风化混合花岗岩岩（Jx-QQby）中等透水1.8~2.5⑫3-2中风化碎裂岩化混混合花岗岩（Jx-Qby）中等透水2.0~3.0⑫4-1微风化混合花岗岩岩（Jx-QQby）微透水0.002~0..1⑫4-2微风化碎裂岩化混混合花岗岩（Jx-Qby）弱透水0.1~0.5⑰-2中风化碎裂岩强透水3.0~5.0⑰-3微风化碎裂岩强透水1.0~3.04.5水、土腐蚀性评价本项目基坑工程地下水场地环境类型为Ⅰ类，本工程线路南段临近深圳河入海口，地下水位埋藏较浅，隧道工程处于长期浸水环境，而道路工程及基坑工程处于干湿交替环境，因此评价地下水对钢筋混凝土结构中的钢筋的腐蚀性条件按长期浸水和干湿交替考虑。沿线地表水除大脑壳山地表水段对混凝土结构具弱腐蚀性外，其它地段对混凝土结构具微腐蚀性。沿线地表水除滨河路以南段对混凝土结构中钢筋具弱腐蚀性外，其它地段具微腐蚀性按《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K规定，沿线地下水位以上土质对砼结构具微腐蚀性，局部地段（梅林关公交站K1+200~南坪皇岗立交K2+200、红荔路K7+550~振华路K7+925）地下水位以上土质对砼结构具弱腐蚀性（介质为pH值）；对钢筋砼结构中的钢筋具微腐蚀性；对钢结构按pH值判定具有微腐蚀性。4.6不良地质与特殊岩土根据本次勘察结果，场地内地质条较简单，地层较均匀且起伏小，勘察期间未见有影响场地稳定性的不良地质作用，不良地质主要为活动断裂、砂土液化，特殊性岩土主要为人工填土、软土。（1）活动断裂：根据本次勘察成果结合区域地质资料，勘察区内自西向东分布断裂共14条，根据《深圳市区域稳定性评价》（1991年）、《深圳市地震危险性分析和地震烈度评定》等技术资料分析结果：场地附近的各断层均为非活动性断裂，深圳地区的现今活动量微弱，至目前尚未发现明显的应力和能量集中迹象，近期可排除突发性活动的可能性。（2）地面沉降：工程沿线未见有地面沉降地质灾害。本工程涉及基坑及盾构隧道工程。本工程沿线除大脑壳山外，其它地段地下水位普遍较浅，线路大部分地段覆盖有第四系地层，尤其滨河立交以南、南坪立交以北存在厚填土、软土地段，具备发生地面沉降地质条件。基坑开挖时如果基坑止水效果不好导致地下水位下降或流砂现象发生，则容易引起局部沉降灾害发生。本工程隧道直径大，岩土条件复杂，对盾构施工工艺要求很高，施工中难以避免会破坏地层原有的岩土、地下水平衡，使地下水位降低或过度排土，从而引起附近地层沉降变形。（3）填土：本工程沿线除大脑壳山，其它地段均分布有人工填土层，填土厚度、均匀性较差。本勘察报告根据填土成份、状态将沿线填土划分为压实填土、素填土、杂填土、人工填石四类。素填土：主要成份为粘性土、砂砾，含少量碎石，松散状态为主，主要分布于现状道路外及厚填土下部。作为基坑侧壁土体自稳能力差，未经处理不宜作路基持力层。压实填土：主要成份为粘性土、砂砾，含少量碎石，稍密状态，主要分布于现状道路部位。作为基坑侧壁土体有一定自稳能力，可作路基持力层。杂填土：含较多建筑垃圾，局部含少量生活垃圾，松散~稍密状态。局部地段分布。作为基坑侧壁土体自稳能力差，作路基持力层可不作专门处理。填石：主要由碎、块石组成，稍密状态，局部分布。作为基坑侧壁土体有一定自稳能力，可作路基持力层。（4）软土：海陆交互相软土：本工程沿线软土地层主要分布于滨河大道以南（里程K9+560~终点），该路段原始地貌为海积冲积平原，海积主要地层为淤泥质土，土体中间夹淤泥质中（细）砂，呈现海陆交互相沉积特征。软土厚度由北往南由小变大，最大厚度约12.9m。根据其物理力学性质差异，本报告将海相软土层分为淤泥质粉质粘土（2-1）、含有机质粉质粘土层（2-3）。冲洪积相软土：在北环立交一带原始地貌为冲沟，在K5+160~K5+600里程段分布有淤泥质粉质粘土（3-2），其厚度较小。4.7基岩软化与崩解风化岩和残积土1）残积土及全、强风化层颗粒残积土、全、土状强风化岩具有泡水后软化、崩解，强度急剧降低的特点。应采取有效的止水措施，避免残积土及风化岩产生渗流变形，甚至产生管涌、流土等现象。2）风化岩强风化岩：本线路强风化岩具有层厚、埋深变化较大，分布不连续的特点中风化岩：受构造及风化影响，该层岩面起伏大，甚至形成风化沟槽，风化沟槽的存在可能引起隧道两侧围岩级别变化大，基底岩体风化差异显著。该层层厚变化也较大，造成盾构施工时，上软下硬，甚至左右软硬差异也很大，不利于盾构推进。明挖隧道段，风化沟槽对桩基的设计和施工会造成不利影响。微风化岩：为隧道沿线下伏主要岩体，岩质坚硬，开挖难度大。5围护结构计算5.1YK6+922.5-YK6+957.5计算，1-1断面选取DXSDK217号钻孔资料[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护技技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等级级一级支护结构重要性系系数γ01.10基坑深度h(m))22.220嵌固深度(m)3.500桩顶标高(m)-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.200桩间距(m)1.500有无冠梁无防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN//m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数9坑内加固土否内侧降水最终深度度(m)22.700外侧水位深度(mm)0.000内侧水位是否随开开挖过程变化化是内侧水位距开挖面面距离(m))0.000弹性计算方法按土土层指定ㄨ弹性法计算方法m法内力计算时坑外土土压力计算方方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa))1杂填土2.0018.78.718.0016.000.12粘性土4.7019.09.024.0018.000.13强风化岩6.5020.510.531.0022.000.14强风化岩6.6021.011.033.0027.000.15中风化岩1.2025.115.137.0031.000.16强风化岩1.7021.011.033.0027.000.17中风化岩0.8025.115.10.18微风化岩10.5025.415.40.19微风化岩23.5026.116.10.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)118.0016.00合算m法5.32224.0018.00合算m法7.08331.0022.00合算m法10.58433.0027.00合算m法15.18537.0031.00合算m法19.82633.0027.00合算m法15.18737.0031.00合算m法19.82837.0031.00合算m法19.82937.0031.00合算m法19.82[支锚信息]支锚道数4支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0001.0002内撑4.0005.0003内撑4.0004.0004内撑4.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001010.002～7000.001.0021000.00420.004～3000.001.0031000.00420.006～133000.001.0041500.00420.008～123000.001.00[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa))1杂填土合算1.0001.0001.00010000.00002粘性土合算1.0001.0001.00010000.00003强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00008微风化岩合算1.0001.0001.00010000.00009微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.5002加撑1.内撑3开挖6.5004加撑2.内撑5开挖10.5006加撑3.内撑7开挖14.5008加撑4.内撑9开挖22.22010刚性铰22.10011刚性铰15.80012拆撑4.内撑13拆撑3.内撑14刚性铰9.480[设计参数]整体稳定计算方法法瑞典条分法稳定计算采用应力力状态总应力法稳定计算是否考虑虑内支撑√条分法中的土条宽宽度(m)0.50刚度折减系数K1.000考虑圆弧滑动模式式的抗隆起稳稳定√对支护底取矩倾覆覆稳定ㄨ以最下道支锚为轴轴心的倾覆稳稳定ㄨ[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度度(mm)70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别别HPB300桩的螺旋箍筋间距距(mm)150弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(m))3,19,3.222[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)159.5761.78219.41219.411基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)164.940.00226.80226.80最大剪力(kN))87.9232.10120.88120.88基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)1828.661489.692514.412514.412基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)651.01330.52895.14895.14最大剪力(kN))819.05648.751126.191126.19基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)1192.144.241639.19187.463基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)172.301176.49236.9142.38最大剪力(kN))656.81662.02903.12388.45段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积积号实配值(mm2或mm22/m)1纵筋HRB40013E288005[62220]箍筋HPB300d12@1501508[13442]2纵筋HRB40026E2816010[155494]箍筋HPB300d12@1501508[13442]3纵筋HRB40013E288005[62220]箍筋HPB300d12@1501508[13442]加强箍筋HRB400E20@20000314[整体稳定验算]计算方法：瑞典条条分法应力状态：总应力力法条分法中的土条宽宽度:0..50m滑裂面数据圆弧半径(m)R=332.0411圆心坐标X(m))X=-7.4226圆心坐标Y(m))Y=27.3558整体稳定安全系数数Ks=2..244>>1.355,满足规规范要求。[抗倾覆稳定性性验算]不进行抗倾覆(踢踢脚破坏)验算!![抗隆起验算]1)从支护底部部开始，逐层层验算抗隆起起稳定性，结结果如下：支护底部，验验算抗隆起：：Ks=(224.7288×3.5000×20.6331+37..000×32.6771)/(221.0288×(22.2220+3..500)++20.0000)=5..339Ks=5.3339≥1.8000，抗隆起起稳定性满足足。深度34..000处，验验算抗隆起：：Ks=(225.2000×11.7880×20.6331+37..000×32.6771)/(222.0933×(22.2220+111.780))+20.0000)=99.510Ks=9.5510≥1.8000，抗隆起起稳定性满足足。2)坑底抗隆起起按以最下层层支点为转动动轴心的圆弧弧条分法计算算，结果如下下：Ks=2.4447≥2.2000，坑底抗抗隆起稳定性性满足。[嵌固段基坑内内侧土反力验验算]工况1：Ps=33666.8499≤Ep==275000.7933，土反力满满足要求。工况2：Ps=33666.8499≤Ep==275000.7933，土反力满满足要求。工况3：Ps=25779.9666≤Ep==192339.7488，土反力满满足要求。工况4：Ps=25224.2466≤Ep==192339.7488，土反力满满足要求。工况5：Ps=23446.0977≤Ep==131007.7577，土反力满满足要求。工况6：Ps=23005.5200≤Ep==131007.7577，土反力满满足要求。工况7：Ps=20116.1044≤Ep==79755.427，土土反力满足要要求。工况8：Ps=19880.4755≤Ep=7975..427，土土反力满足要要求。工况9：Ps=11441.2033≤Ep==13622.194，土土反力满足要要求。工况10：Ps=11441.2033≤Ep==13622.194，土土反力满足要要求。工况11：Ps=11441.2033≤Ep==13622.194，土土反力满足要要求。工况12：Ps=11888.0611≤Ep==13622.194，土土反力满足要要求。工况13：Ps=12441.0033≤Ep==13622.194，土土反力满足要要求。工况14：Ps=12441.0033≤Ep==13622.194，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡土土构件嵌固段段上的基坑内内侧土反力合合力（kN）；Ep为作用在挡土土构件嵌固段段上的被动土土压力合力（kN）。5.2YK6+9957.5--YK7++007.55计算，2-2计算断断面选取DXSDK2217号钻孔孔资料[支护方案]]排桩支护[基本信息]]规范与规程《建筑基坑支护技技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等级级一级支护结构重要性系系数γ01.10基坑深度h(m))25.713嵌固深度(m)4.500桩顶标高(m)-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.200桩间距(m)1.500有无冠梁无防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平平集中力0[超载信息]]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN//m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力信信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]]土层数6坑内加固土否内侧降水最终深度度(m)26.713外侧水位深度(mm)0.000内侧水位是否随开开挖过程变化化是内侧水位距开挖面面距离(m))0.000弹性计算方法按土土层指定ㄨ弹性法计算方法m法内力计算时坑外土土压力计算方方法主动[土层参数]]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa))1素填土1.0018.58.516.0014.000.12杂填土2.0018.78.718.0016.000.13粘性土5.4019.09.020.0017.000.14强风化岩1.6020.510.531.0022.000.15强风化岩1.2021.011.033.0027.000.16微风化岩23.5026.116.137.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)116.0014.00合算m法5.32218.0016.00合算m法5.32320.0017.00合算m法7.08431.0022.00合算m法10.58533.0027.00合算m法15.18637.0031.00合算m法19.82[支锚信息]]支锚道数4支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0001.0002内撑4.0005.2003内撑4.0004.5004内撑4.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001010.002～7000.001.0021000.00420.004～3000.001.0031000.00420.006～133000.001.0041500.00420.008～123000.001.00[土压力模型及及系数调整]弹性法土压力模型型:经典法土压压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa))1素填土合算1.0001.0001.00010000.00002杂填土合算1.0001.0001.00010000.00003粘性土合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.5002加撑1.内撑3开挖6.7004加撑2.内撑5开挖11.2006加撑3.内撑7开挖15.2008加撑4.内撑9开挖25.71310刚性铰25.50011刚性铰18.50012拆撑4.内撑13拆撑3.内撑14刚性铰13.006[设计参数]]整体稳定计算方法法瑞典条分法稳定计算采用应力力状态总应力法稳定计算是否考虑虑内支撑√条分法中的土条宽宽度(m)0.50刚度折减系数K1.000考虑圆弧滑动模式式的抗隆起稳稳定√对支护底取矩倾覆覆稳定ㄨ以最下道支锚为轴轴心的倾覆稳稳定ㄨ[设计结果]][结构计算]]各工况：内力位移包络图：：地表沉降图：[环梁选筋结果果]钢筋级别选筋As1HPB3001d12As2HPB3001d12As3HPB300d12@1[截面计算]]钢筋类型对应关系系：d-HPPB300,,D-HRBB335,EE-HRB4400,F--RRB4000,G-HHRB5000,P-HRRBF3355,Q-HRRBF4000,R-HRRBF5000[截面参数]]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度度(mm)70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别别HPB300桩的螺旋箍筋间距距(mm)150弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(m))3,22,4.771[内力取值]]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)298.81123.39410.86410.861基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)333.810.00458.99458.99最大剪力(kN))159.6357.94219.50219.50基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)2872.982715.283950.353950.352基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)1544.43201.912123.582123.58最大剪力(kN))1076.41956.141480.061480.06基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)2264.79335.063114.083114.083基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)74.482890.98102.41102.41最大剪力(kN))1008.811011.451387.111387.11段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积积号实配值(mm2或mm22/m)1纵筋HRB40016E3212868[62220]箍筋HPB300d12@1501508[13442]2纵筋HRB40032E3225736[255849]箍筋HPB300d14@1502053[17995]3纵筋HRB40032E3225736[199732]箍筋HPB300d12@1501508[14336]加强箍筋HRB400E14@20000154[整体稳定验算算]计算方法：瑞典条条分法应力状态：总应力力法条分法中的土条宽宽度:0..50m滑裂面数据圆弧半径(m)R=228.4999圆心坐标X(m))X=-7.1445圆心坐标Y(m))Y=22.7550整体稳定安全系数数Ks=1..983>>1.355,满足规规范要求。[抗倾覆稳定性性验算]不进行抗倾覆(踢踢脚破坏)验算!![抗隆起验算]1)从支护底部部开始，逐层层验算抗隆起起稳定性，结结果如下：支护底部，验验算抗隆起：：Ks=(226.1000×4.5000×20.6331+37..000×32.6771)/(223.5900×(25.7713+4..500)++20.0000)=4..957Ks=4.9957≥1.8000，抗隆起起稳定性满足足。[嵌固段基坑内内侧土反力验验算]工况1：Ps=46336.8022≤Ep==464553.4144，土反力满满足要求。工况2：Ps=46336.8022≤Ep==464553.4144，土反力满满足要求。工况3：Ps=36334.5744≤Ep==351338.8755，土反力满满足要求。工况4：Ps=35779.4599≤Ep==351338.8755，土反力满满足要求。工况5：Ps=33993.1811≤Ep==258336.8300，土反力满满足要求。工况6：Ps=33553.3688≤Ep==258336.8300，土反力满满足要求。工况7：Ps=30668.9244≤Ep==167228.7111，土反力满满足要求。工况8：Ps=30335.8466≤Ep==167228.7111，土反力满满足要求。工况9：Ps=19113.4422≤Ep==21211.211，土土反力满足要要求。工况10：Ps=19113.4422≤Ep==21211.211，土土反力满足要要求。工况11：Ps=19113.4422≤Ep==21211.211，土土反力满足要要求。工况12：Ps=20220.5122≤Ep==21211.211，土土反力满足要要求。工况13：Ps=21113.1255≤Ep==21211.211，土土反力满足要要求。工况14：Ps=21113.1255≤Ep==21211.211，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡土土构件嵌固段段上的基坑内内侧土反力合合力（kN）；Ep为作用在挡土土构件嵌固段段上的被动土土压力合力（kN）。5.3YK7++007.55-YK77+057..5计算选取DXSDK2221号钻孔孔资料排桩支护[基本信息]]规范与规程《建筑基坑支护技技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等级级一级支护结构重要性系系数γ01.10基坑深度h(m))30.160嵌固深度(m)3.000桩顶标高(m)-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.200桩间距(m)1.600有无冠梁有├冠梁宽度(m))1.000├冠梁高度(m))1.200└水平侧向刚度((MN/m))6.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平平集中力0[超载信息]]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN//m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力信信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]]土层数8坑内加固土否内侧降水最终深度度(m)31.160外侧水位深度(mm)0.000内侧水位是否随开开挖过程变化化是内侧水位距开挖面面距离(m))1.000弹性计算方法按土土层指定ㄨ弹性法计算方法m法内力计算时坑外土土压力计算方方法主动[土层参数]]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa))1素填土1.0018.58.717.0014.000.12杂填土2.0018.79.019.0016.000.13粘性土5.4019.09.019.0015.000.14强风化岩3.0020.510.532.0022.000.15强风化岩12.2021.011.033.0027.000.16强风化岩3.1023.013.037.0031.000.17中风化岩1.3025.115.137.0031.000.18微风化岩33.4026.116.1100.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)118.0016.00合算m法6.00219.0015.00合算m法6.00319.0015.00合算m法10.00432.0022.00合算m法20.00533.0027.00合算m法20.00637.0031.00合算m法20.00737.0031.00合算m法35.008100.0031.00合算m法50.00[超载信息]]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN//m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力信信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]]土层数8坑内加固土否内侧降水最终深度度(m)31.160外侧水位深度(mm)0.000内侧水位是否随开开挖过程变化化是内侧水位距开挖面面距离(m))1.000弹性计算方法按土土层指定ㄨ弹性法计算方法m法内力计算时坑外土土压力计算方方法主动[土层参数]]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa))1素填土1.0018.58.717.0014.000.12杂填土2.0018.79.019.0016.000.13粘性土5.4019.09.019.0015.000.14强风化岩3.0020.510.532.0022.000.15强风化岩12.2021.011.033.0027.000.16强风化岩3.1023.013.037.0031.000.17中风化岩1.3025.115.137.0031.000.18微风化岩33.4026.116.1100.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)118.0016.00合算m法6.00219.0015.00合算m法6.00319.0015.00合算m法10.00432.0022.00合算m法20.00533.0027.00合算m法20.00637.0031.00合算m法20.00737.0031.00合算m法35.008100.0031.00合算m法50.00[支锚信息]]支锚道数5支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0001.0002内撑4.0006.4503内撑4.0005.5504内撑4.0005.5005内撑4.0006.400支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001210.002～207000.001.002600.00640.004～183000.001.0031000.00640.006～163000.001.0041500.00640.008～153000.001.0051200.00640.0010～133000.001.00[土压力模型及及系数调整]弹性法土压力模型型:经典法土压压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa))1素填土合算1.0001.0001.00010000.00002杂填土合算1.0001.0001.00010000.00003粘性土合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00008微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.5002加撑1.内撑3开挖7.9504加撑2.内撑5开挖13.5006加撑3.内撑7开挖19.0008加撑4.内撑9开挖25.40010加撑5.内撑11开挖30.16012刚性铰29.80013拆撑5.内撑14刚性铰19.97015拆撑4.内撑16拆撑3.内撑17刚性铰10.60018拆撑2.内撑19刚性铰2.00020拆撑1.内撑[设计参数]]整体稳定计算方法法瑞典条分法稳定计算采用应力力状态总应力法稳定计算是否考虑虑内支撑√条分法中的土条宽宽度(m)0.50刚度折减系数K1.000考虑圆弧滑动模式式的抗隆起稳稳定√对支护底取矩倾覆覆稳定ㄨ以最下道支锚为轴轴心的倾覆稳稳定ㄨ[设计结果]][结构计算]]各工况：内力位移包络图：：地表沉降图：[冠梁选筋结果果]钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结果果]钢筋级别选筋As1HPB3001d12As2HPB3001d12As3HPB300d12@1[截面计算]]钢筋类型对应关系系：d-HPPB300,,D-HRBB335,EE-HRB4400,F--RRB4000,G-HHRB5000,P-HRRBF3355,Q-HRRBF4000,R-HRRBF5000[截面参数]]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度度(mm)70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别别HPB300桩的螺旋箍筋间距距(mm)100弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(m))3,26,3.666[内力取值]]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)332.83225.70457.64457.641基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)121.940.00167.66167.66最大剪力(kN))184.33111.37253.45253.45基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)2266.211176.843116.043116.042基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)1388.061509.661908.581908.58最大剪力(kN))1073.54652.451476.121476.12基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)685.56154.57942.65942.653基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)1022.25873.071405.591405.59最大剪力(kN))960.01453.621320.011320.01段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积积号实配值(mm2或mm22/m)1纵筋HRB40026E3220910[62220]箍筋HPB300d10@1001571[13442]2纵筋HRB40026E3220910[199746]箍筋HPB300d12@1002262[17880]3纵筋HRB40026E3220910[80097]箍筋HPB300d10@1001571[13442]加强箍筋HRB400E20@20000314[整体稳定验算算]计算方法：瑞典条条分法应力状态：总应力力法条分法中的土条宽宽度:0..50m滑裂面数据圆弧半径(m)R=338.8488圆心坐标X(m))X=-8.3888圆心坐标Y(m))Y=34.6446整体稳定安全系数数Ks=2..269>>1.355,满足规规范要求。[抗倾覆稳定性性验算]不进行抗倾覆(踢踢脚破坏)验算!![抗隆起验算]1)从支护底部部开始，逐层层验算抗隆起起稳定性，结结果如下：支护底部，验验算抗隆起：：Ks=(226.1000×3.0000×20.6331+1000.000××32.6771)/(221.5800×(30.1160+3..000)++20.0000)=6..637Ks=6.6637≥1.8000，抗隆起起稳定性满足足。2)坑底抗隆起起按以最下层层支点为转动动轴心的圆弧弧条分法计算算，结果如下下：Ks=2.9916≥2.2000，坑底抗抗隆起稳定性性满足。[嵌固段基坑内内侧土反力验验算]工况1：Ps=51552.7766≤Ep==468112.3244，土反力满满足要求。工况2：Ps=51552.7766≤Ep==468112.3244，土反力满满足要求。工况3：Ps=40777.2566≤Ep==334996.3599，土反力满满足要求。工况4：Ps=40227.6122≤Ep==334996.3599，土反力满满足要求。工况5：Ps=34000.3444≤Ep==225990.5211，土反力满满足要求。工况6：Ps=33667.5000≤Ep==225990.5211，土反力满满足要求。工况7：Ps=26448.5500≤Ep==137667.0255，土反力满满足要求。工况8：Ps=26221.1588≤Ep==137667.0255，土反力满满足要求。工况9：Ps=19000.9477≤Ep==63088.402，土土反力满足要要求。工况10：Ps=18668.3100≤Ep==63088.402，土土反力满足要要求。工况11：Ps=8000.907≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况12：Ps=8000.907≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况13：Ps=3833.406≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况14：Ps=3833.406≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况15：Ps=4344.756≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况16：Ps=5122.430≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况17：Ps=5122.430≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况18：Ps=4911.626≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况19：Ps=4911.626≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况20：Ps=4922.487≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡土土构件嵌固段段上的基坑内内侧土反力合合力（kN）；Ep为作用在挡土土构件嵌固段段上的被动土土压力合力（kN）。5.4YK7++057.55~YK77+082..5计算选取DXSDK2222号钻孔孔资料排桩支护[基本信息]]规范与规程《建筑基坑支护技技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等级级一级支护结构重要性系系数γ01.10基坑深度h(m))33.302嵌固深度(m)3.000桩顶标高(m)-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形└桩直径(m)1.200桩间距(m)1.600有无冠梁有├冠梁宽度(m))1.000├冠梁高度(m))1.200└水平侧向刚度((MN/m))6.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平平集中力0[超载信息]]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN//m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力信信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]]土层数7坑内加固土否内侧降水最终深度度(m)34.302外侧水位深度(mm)0.000内侧水位是否随开开挖过程变化化是内侧水位距开挖面面距离(m))0.000弹性计算方法按土土层指定ㄨ弹性法计算方法m法内力计算时坑外土土压力计算方方法主动[土层参数]]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)擦阻力(kPa))1杂填土2.3018.78.718.0016.000.12粘性土5.4019.09.019.0015.000.13强风化岩3.0020.510.531.0022.000.14强风化岩12.2021.011.033.0027.000.15强风化岩3.1023.013.037.0031.000.16中风化岩1.3025.115.1100.0031.000.17微风化岩20.5726.116.1100.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa)水下(度)强度(kPa)118.0016.00合算m法6.00219.0015.00合算m法10.00331.0022.00合算m法20.00433.0027.00合算m法20.00537.0031.00合算m法20.006100.0031.00合算m法35.007100.0031.00合算m法50.00[支锚信息]]支锚道数5支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑6.0001.1002内撑5.0007.4403内撑6.0007.6004内撑5.0006.8005内撑5.0006.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.00856.002～217000.001.002900.00450.004～193000.001.0030.00856.006～177000.001.0041500.00450.008～153000.001.0051000.00450.0010～133000.001.00[土压力模型及及系数调整]弹性法土压力模型型:经典法土压压力模型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPa))1杂填土合算1.0001.0001.00010000.00002粘性土合算1.0001.0001.00010000.00003强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00007微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.6002加撑1.内撑3开挖9.0404加撑2.内撑5开挖16.6406加撑3.内撑7开挖23.4408加撑4.内撑9开挖29.44010加撑5.内撑11开挖33.30212刚性铰33.00013拆撑5.内撑14刚性铰25.10015拆撑4.内撑16刚性铰20.10017拆撑3.内撑18刚性铰10.60019拆撑2.内撑20刚性铰2.00021拆撑1.内撑[设计参数]]整体稳定计算方法法瑞典条分法稳定计算采用应力力状态总应力法稳定计算是否考虑虑内支撑√条分法中的土条宽宽度(m)0.50刚度折减系数K1.000考虑圆弧滑动模式式的抗隆起稳稳定√对支护底取矩倾覆覆稳定ㄨ以最下道支锚为轴轴心的倾覆稳稳定ㄨ[设计结果]][结构计算]]各工况：内力位移包络图：：地表沉降图：[冠梁选筋结果果]钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结果果]钢筋级别选筋As1HPB3001d12As2HPB3001d12As3HPB300d12@1[截面计算]]钢筋类型对应关系系：d-HPPB300,,D-HRBB335,EE-HRB4400,F--RRB4000,G-HHRB5000,P-HRRBF3355,Q-HRRBF4000,R-HRRBF5000[截面参数]]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度度(mm)70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别别HPB300桩的螺旋箍筋间距距(mm)100弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(m))3,29,3.880[内力取值]]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)448.01333.20616.01616.011基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)7.400.6810.1710.17最大剪力(kN))211.81162.28291.24291.24基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)1484.761220.792041.542041.542基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)1239.041482.591703.681703.68最大剪力(kN))830.86670.661142.431142.43基坑内侧最大弯矩矩(kN.mm)612.81205.17842.61842.613基坑外侧最大弯矩矩(kN.mm)951.09230.201307.751307.75最大剪力(kN))772.73405.011062.511062.51段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积积号实配值(mm2或mm22/m)1纵筋HRB40022E2813547[62220]箍筋HPB300d12@1501508[13442]2纵筋HRB40022E2813547[91101]箍筋HPB300d12@1501508[13442]3纵筋HRB40022E2813547[97739]箍筋HPB300d12@1501508[13442]加强箍筋HRB400E20@20000314[整体稳定验算算]计算方法：瑞典条条分法应力状态：总应力力法条分法中的土条宽宽度:0..50m滑裂面数据圆弧半径(m)R=440.5400圆心坐标X(m))X=-9.2338圆心坐标Y(m))Y=36.1773整体稳定安全系数数Ks=2..143>>1.355,满足规规范要求。[抗倾覆稳定性性验算]不进行抗倾覆(踢踢脚破坏)验算!![抗隆起验算]1)从支护底部部开始，逐层层验算抗隆起起稳定性，结结果如下：支护底部，验验算抗隆起：：Ks=(226.1000×3.0000×20.6331+1000.000××32.6771)/(222.0988×(33.3302+3..000)++30.0000)=5..867Ks=5.8867≥1.8000，抗隆起起稳定性满足足。2)坑底抗隆起起按以最下层层支点为转动动轴心的圆弧弧条分法计算算，结果如下下：Ks=3.0041≥2.2000，坑底抗抗隆起稳定性性满足。[嵌固段基坑内内侧土反力验验算]工况1：Ps=61777.8122≤Ep==594990.3988，土反力满满足要求。工况2：Ps=61777.8122≤Ep==594990.3988，土反力满满足要求。工况3：Ps=48442.0611≤Ep==418990.9777，土反力满满足要求。工况4：Ps=48006.9455≤Ep==418990.9777，土反力满满足要求。工况5：Ps=35331.1700≤Ep==255448.2322，土反力满满足要求。工况6：Ps=35331.1700≤Ep==255448.2322，土反力满满足要求。工况7：Ps=25772.6600≤Ep==145552.4911，土反力满满足要求。工况8：Ps=25552.3999≤Ep==145552.4911，土反力满满足要求。工况9：Ps=17447.6233≤Ep==60833.538，土土反力满足要要求。工况10：Ps=17228.6911≤Ep==60833.538，土土反力满足要要求。工况11：Ps=8388.541≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况12：Ps=8388.541≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况13：Ps=4788.963≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况14：Ps=4788.963≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况15：Ps=5733.035≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况16：Ps=5733.035≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况17：Ps=5355.903≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况18：Ps=5355.903≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况19：Ps=5400.743≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况20：Ps=5400.743≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况21：Ps=5400.506≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡土土构件嵌固段段上的基坑内内侧土反力合合力（kN）；Ep为作用在挡土土构件嵌固段段上的被动土土压力合力（kN）。6.构件验算6.1砼冠梁（1）1000mm×15000mm冠梁截面10000mm×1500mm，支支点水平支反反力最大标准准值N=1580.337kN，支撑间距为8m，水平荷载设设计值q=（1580.337×1.1×1.25）/8=271..6KN/mm。计算弯矩M＝qql²/12＝271.66×3²/12＝203.77kN.mm。按纯弯构件进行配配筋计算得As＝2000mmm2，则按构造要求配筋筋，实配100Ф25，As=49009mm2。剪力计算：Q=1/2×qll=1/2××271.66×3.0==407.44kN0.7×ft×bb×ho=0..7×1.43×1000×1147..5/10000=11448.6kNN＞Q，截面满足足要求，按构构造配筋即可可。（2）1500mm×11200mmm冠梁截面15000mm×1200mm，支支点水平支反反力最大标准准值N=946.266kN，支撑间距为为6m，水平荷载设设计值q=（946.266×1.1×1.25）/6=217KN//m。计算弯矩M＝qql²/12＝217×6²/12＝651kNN.m。按纯弯构件进行配配筋计算得As＝6158mmm2，实配12Ф28，As=73889mm2。剪力计算：Q=1/2×qll=1/2××217×66.0=6551kN0.7×ft×bb×ho=0..7×1.43×1200×1447..5/10000=17338.7kNN＞Q，截面满足足要求，按构构造配筋即可可。6.2砼腰梁（1）2200mm×15000mm腰梁截面22000mm×1500mm，支支点水平支反反力最大标准准值N=66644.89kNN，支撑间距为为6m，水平荷载设设计值q=（6664..89×1.1×1.25）/6=15277KN/m。计算弯矩M＝qql²/12＝1527×6²/12＝4581kN.m。按纯弯构件进行配配筋计算得As＝8347mmm2，实配15Ф28，As=92337mm2。剪力计算：Q=1/2×qll=1/2××1527××6.0=44581kNN0.7ft·b··h0＝0.7**1433*1.5*2.15755＝3246kNN＜V＝4581.00kN当V＞0.7fft·b·h0、h＞800mmm构造要要求：最小配箍箍面积Assv,minn＝(0.224ft//fyv))·b·s＝(0.244*1.4333/360))*1500*2000＝286.66mm2箍筋最小小直径Dmmin＝8mm，箍箍筋最大间距距smaxx＝300mmm一般受弯构件，其其斜截面受剪剪承载力按下下列公式计算算：V≤αcv·ft·b·h0+fyv·Asv/ss·h0Asv＝(V--0.7fft·b·h0)·s/((fyv·h0)＝(42577000-00.7*1..433*11500*21557.5)**200/((360*22157.55)＝260.33mm2矩形截面受弯构件件，其受剪截截面应符合下下式条件：hhw＝h0＝2157.55mm，当hww/b≤4时，V≤0.255βc·fc·b·h0Rv＝＝0.255βc·fc·b·h0＝0.25**1*143331*1..5*2.15775＝＝115944.7kN≥V＝4257kNN，满足要求求。Asv＝2660.3mmm2，箍筋最最小直径8，最大间距距@300，实实配10@1006.3砼支撑（1）1000mm×10000mm（2）1300mm×12000mm6.4钢支撑（1）∅800，t=166mm钢支撑钢材的弹性模量EEMpaa206000钢材设计强度fMpaa215fy235N设计值KN4400直径M0.8壁厚M0.016钢支撑长度M13长度系数ux1长度系数uy1钢支撑计算长度LL0xM13钢支撑计算长度LL0yM13钢支撑面积M220.0394088138钢支撑惯性矩IM440.0030299067钢管回转半径iM0.2772433575Wnx=WnyM30.0075722668λx=46.890177587λy=46.890177587λx*sqrt(ffy/2355)46.890177587λy*sqrt(ffy/2355)46.890177587查表φx附录C,,表C-2,bb类0.8704399297查表φy附录C,,表C-2,bb类0.8704399297钢构件自重kg//m37850钢支撑自重标准值值KN//m4.0935388852钢支撑自重设计值值KN//m5.5262777451钢支撑自重弯矩设设计值KNN.m116.74266111e0xMM0.04e0yMM0.04安装偏心附加弯矩矩MexKKN.m176安装偏心附加弯矩矩MeyKKN.m176钢管截面塑性发展展系数γx=γy1.15钢管强度验算f===N/(AA)+Mx//(γx*Wx))+My/((γy*Wy))Mpa165.47755168总应力σ总=fMMpa165.47755168<f=215强度安全系数1.2992700162满足要求钢管稳定性验算::N'ex=π^22*E*A//(1.1**λx^2)KN33128.099595N'ey=π^22*E*A//(1.1**λy^2)KN33128.099595βmx=βmy1βtx=βty1φx0.8704399297φy0.8704399297φbx=φby1η0.7对x轴稳定性验算MPa182.15188656<f=215对y轴稳定性验算MPa177.9440065<f=215对x轴稳定性验算安全全系数1.180333378满足要求对y轴稳定性验算安全全系数1.208244485满足要求6.5钢围檩钢围檩采用双拼工工45C组合型钢钢，采用Q3455钢材，支点水水平支反力最最大标准值NN=44866.06kkN，支撑间间距为4m，水平荷载载设计值q==（4486..06×1.1×1.25）/4=1542..08KN//m。计算弯矩M＝qql²/12＝1542..08×4²/12＝2056..1kN..m。计算剪力Q=11/2×qll=1/2××1542..08×4..0=30884kN。钢腰梁构造：Q3345b工工45c双拼并并夹两块钢板板。支撑间距4.0mm。支撑间距d（mm）：4.0最大支撑轴力（KKN）：4486分项系数1.25重要性系数1.10围檩所受均布力设