广州马匹运动训练场场地平整及边坡防护完善工程W挡土墙混砂区结构高支模施工方案

广州香港马会马匹运动训练场场地平整及边坡防护完善工程W01挡土墙混砂区结构高支模施工方案目录TOC\o"1-2"\h\z\u1编制依据12工程概况12.1设计概况12.2本工程支模特点与施工关键23选用材料23.1钢管23.2钢管扣件23.3木方、模板24模板支撑系统设计25施工部署35.1施工准备35.2模板制作46模板架安装搭设及要求46.1施工流程46.2搭设要求46.3工期计划66.4劳动力、设备计划67模板支撑系统的验收77.1把好验收关77.2现场检查内容77.3支架验收主要项目的允许偏差78模板支撑系统的拆除89模板支撑安全保证措施89.1高支模工程的安全管理措施89.2预防模板及支架坍塌的安全技术措施109.3施工现场防火措施109.4安全用电管理措施1110.1危险性分析1110.2救援器材及设备1110.3应急预案工作流程图1110.4应急组织机构1210.5应急响应1211模板支撑验算计算书1311.1顶板模板计算书1311.2梁L1（800x1200）计算书2111.3L1梁侧模板计算书3211.4梁L2（1200x1500）计算书3811.4L2梁侧模板计算书49广州香港马会马匹运动训练场场地平整及边坡防护完善工程W01挡土墙混砂区结构高支模施工方案1编制依据1.1本工程建筑、结构施工图纸；1.2《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）1.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJI30-2O11）1.4《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)1.5《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)1.6《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)1.7参考资料:如《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第五版中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社等。2工程概况2.1设计概况本工程属于W01混砂区主体结构，筏基顶标高为112.500，主体结构顶板标高为120.000，层高7.5m。结构板厚为250mm。混凝土结构梁尺寸（宽×高）：L1为800×1200mm，L2为1200×1500mm，属于高支模，须组织专家论证后施工。图2图2.1混砂区结构顶板平面图2.2本工程支模特点与施工关键特点:本工程支模面积大，约1290㎡。最大梁截面尺寸为1200×1500mm，采用扣件式钢管架支承系统，支承面为已浇筑好1000mm厚筏板基础。施工关键:1）钢管经多次使用变形较大时，使用前必须进行调整，不符合要求的，不能使用。2）木方使用次数也较多时，使用前必须进行选材。3）侧墙分三次进行浇筑,第三次与顶板同时浇筑。4）顶板浇混凝土时，由中间向四周边浇筑，同时对模板支撑变形、位移、沉降进行监测，发现问题及时处理。3选用材料3.1钢管1钢管采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管(Q235A)，其质量应符合国家现行标准《碳素钢》(GB/T-700)中Q235A钢的规定。2钢管选用外径48.3mm，壁厚3.6mm的焊接钢管。3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝。结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹等疵病的不得使用。3.2钢管扣件1钢管扣件采用锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家现行标准规定。铸件不得有裂纹、裂缝、变形、气孔，不宜有缩松、砂眼、批缝，批缝、毛刺、氧化皮等消除干净。2扣件与钢管的合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应少于1mm。当扣件夹紧钢骨时，开口处的最小距离应不小于5mm。3.3木方、模板1木方选用50×100mm松木方，有腐朽、折裂、枯节等疵病的木方不得使用。2模板选用18厚胶合板。4模板支撑系统设计本工程的支撑系统采用钢管支撑系统，支模均由已浇筑好1000厚筏基地面支承。模板支撑系统详细数据见表4.1。根据专家组审查意见，支架的水平杆与已浇结构柱抱箍扣接，竖向设置两道，大荷载梁侧设置竖向连续剪刀撑。表4.1模板支撑搭设数据表部位层高/板厚立杆间距立杆步距次龙骨主龙骨剪力撑间距对拉螺栓竖肋对拉螺栓水平间距距横距纵距横向纵向楼板7.25m/2550mm≤900≤900150050×100木方方@250φ48.3×3.66钢管@≤6000@≤6000L1：800×120006.3m/250mm4根间距450/5000/4500梁侧立杆间距≤9900梁底立杆间距≤4450150050×100木方方@200φ48.3×3.66钢管@≤6000全高设置2排φ14@40050×100木方@200600L2：1200×150006m/250mm4根间距600≤45075050×100木方方@200φ48.3×3.66钢管@≤6000全高设置3排φ14@40050×100木方@200600图4-2脚手架剪刀撑支撑平面图图4-2脚手架剪刀撑支撑平面图图4-1脚手架立杆支撑平面图及水平剪刀撑布置图5施工部署5.1施工准备1编制高支模专项施工方案，经监理公司审查符合要求并送专家组评审后，方可实施。2高支模支撑体系搭设前，项目部工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。3对钢管、配件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的构件。4放线测量(1)模板放线时，应先清理好现场。(2)根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。(3)用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。5.2模板制作1模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。2模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂(脱模剂)后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。6模板架安装搭设及要求6.1施工流程编制专项施工方案→放线测量→高支模搭设→高支模验收→结构施工及养护→高支模拆除。6.2搭设要求1严格按照建筑结构施工图和本专项方案进行搭设，严把材料质量关。2扣件式钢管满堂式支顶系统是由立柱、纵向与横向水平杆共同组成的"空间架结构"，必须同时设置剪刀撑、连墙件。支架的水平杆应与两侧侧墙顶紧。3立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。4脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5纵向水平杆设于横向水平杆之上，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，横向水平杆与立杆的连接采用直角扣件固定，以防滑脱。纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接着水平距离不应小于5O0mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置不少于3个旋转扣件固定。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上。6每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间。剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对扣件连接，剪刀撑在顶层采用搭接方式接长应不少于三个扣件连接固定，搭接长度不应小于1m。剪刀撑从底到顶连接布置，剪刀撑两端的扣件距邻近连接点不能大于200mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。剪刀撑连接节点大样图剪刀撑连接节点大样图7扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M，以保证扣件式钢管满堂式支撑系统结构的节点具有足够刚性和传递满载的能力。8各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于l00m。6.3工期计划6.4劳动力、设备计划人人员数量机械数量架子工12～15人插入式振捣棒3模板工15人锯木机2钢筋工10人电焊机2砼工10人弯铁机、截铁机3、3专职安全员2人套丝机17模板支撑系统的验收7.1把好验收关支撑架搭设过程中必须由项目技术负责人组织技术、安全与搭设班组、工长进行检查，整体搭设完成后经业主及监理及项目安全管理人员验收合格后才能进入钢筋安装。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。7.2现场检查内容1构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否坚固可靠。2基础是否平整坚实，支垫、底座是否符合规定。3立杆的纵距、横距、垂直度是否合格。4纵向、横向水平拉杆的步距是否合格。5纵、横向剪刀撑和横向斜撑的设置和支架系统整体稳定性是否符合要求。6立杆与水平杆同一截面杆件的对接或搭接是否符合规范要求。7杆件的受力是否在同一轴线上。7.3支架验收主要项目的允许偏差1底座的沉降量不大于l0mm。2支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表要求:表7.3支架搭设的垂直度与水平度允许偏差项目允许偏差(mm))垂直度每步架h/1000及±±2.0支架整体H/600及±550水平度一跨距内水平架两两端高差±1/600及及十3.0支架整体±L/600及±±50注:h一一步距；H-一支架局度；1一一跨距；L一支架长度。3立杆间距的允许偏差步距±20mm；横距±50mm；纵距±2Omm。4扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在40～65N.m。对操作力矩检查时，按下表进行验收：项次检查项目安装扣件数量（个个）检查数量(个)允许的不合格数量量（个）1连接立杆与纵（横横）向水平杆杆或剪刀撑的的扣件；接长立杆、纵纵向水平杆或或剪刀撑的扣扣件51～9011～150151～280281～500501～120001201～3200058132032500112352连接横向水平杆与与纵向水平杆杆的扣件（非非主节点处）51～9011～150151～280281～500501～120001201～32000581320325012357105剪刀撑斜杆与地面的倾角为45度～60度。6可调底座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座(含可调底座)的螺栓伸出长度超过20mm时采取的固定措施是否可靠。8模板支撑系统的拆除1支顶架经单位工程负责人检查，并确认不再需要时，写拆模申请，提供混凝土强度报告，经审批同意后拆除。2根据检查结果，补充完善支架拆除方案(尤其是拆除顺序和措施)，经主管门技术负责人批准后方可实施。3由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。4拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。5拆除支顶架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。6支顶架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行；(1)支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业；(2)同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；(3)在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；(4)通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的门架(立杆)时方可拆除；(5)工人必须站在脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；(6)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面；(7)拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。9模板支撑安全保证措施9.1高支模工程的安全管理措施1搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格，持证上岗并提交业主、监理审核。上岗人员定期进行体检，凡"不适于高处作业者，不得上支架操作。2施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。3搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。4高空作业时工作人员必须穿戴好全身安全带。在安装模板时，至少安装四条生命线，纵横向各两条，用以持安全带。5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。6施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。7支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。8模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。9支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。10施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。11设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。12施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。13六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。14进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。15拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。16拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。17模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。18拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。9.2预防模板及支架坍塌的安全技术措施l设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。2所有钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。3施工前由项目部安全技术负责人对施工人员进行安全技术书面交底，施工时严格按本方案的要求进行。4模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。5现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。6每搭完一步架后，应检查并调整支架立杆的垂直度，确保符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。7支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。8可调托座伸出长度不宜超过250mm，若伸出长度超过250mm，应加拉杆连结稳定。9安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。10作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。11施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。12高支模搭设时，于第三步脚手架平面满布安全兜网。9.3施工现场防火措施1针对施工区、材料区等区域的特点配备消防器材。对木工棚、料场等重点区域设置重点防火区标牌，重点监控。2对明火作业，电气焊作业必须当日开取动火证，必须有防火措施和专人看守。易燃，易爆材料要专人管理，限期存放在现场。9.4安全用电管理措施1施工现场采用"三相五线制"供电，供电主干线及分干线必须敷设至各级电制箱。严格执行一机一问一漏电开关的规定。2电工必须身体健康，并持证上岗。3电线要架空铺设，不得拖地，电线严禁架设在支架上。4配电箱内的开关电器、控制成品、保护电器必须完好无损。10应急救援预案10.1危险性分析根据高支模施工的特点，本工程搭设、拆除与使用作业过程中，可能引发的事故类别:(1)模板及支架坍塌事故；（2)高处坠落事故；(3)物体打击伤善事故；(4)机械伤害事故；(5)火灾事故；(6)触电伤害事故。10.2救援器材及设备(1)应急救援装备应急救援装备包括值班电话、消防灭火器材、应急药箱、铁撬及担架等。(2）应急救缓药品外用药品:双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品:云南白药等。10.3应急预案工作流程图根据本工程的特点及HYPERLINK"/earthwork/technology/Index.html"施工工艺的实际情况，认真组织对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。图10.3应急准备和响应工作程序图10.3应急准备和响应工作程序10.4应急组织机构序号组别负责人成员1总负责王继光李金凤吴超2监测组周勇程锐2安全保卫组李见伟张成敏3工程抢险组向国华陈梧江4物资设备组李娥蒋士富5信息、救护组牛健峰邹祺10.5应急响应当作业现场发生意意外事故时，现现场管理人员员组织现场作作业人员进行行抢救，拔打打120急救电话，并并迅速上报。小小组组长或副副组长接到报报告后，立即即决定启动应应急救援预案案，成立现场场抢险指挥部部，协调、派派遣和统一指指挥所有车辆辆、设备、人人员、医用物物资等实施紧紧急抢救和向向上级汇报。应急预案起动后，各各职能小组应应在第一时间间按职能要求求组织相应的的人员、物质质赶到现场参参与救援行动动。警戒疏散散组应设立警警戒区，清理理拆除事故现现场的闲杂人人员，如联系系了其他协同同单位参与抢抢险，要安排排人员在各岔岔路口等候指指引其他救援援机构的抢险险人员。通讯讯联络组及时时将抢救现场场的实况汇报报经抢救指挥挥部，并将指指挥部制定的的抢救方案及及时传达给抢抢险组。抢险险组接到指挥挥部的抢救方方案后，应按按抢救方案组组织人力、物物力进行抢救救。物质、后后勤组按到抢抢险指令后，应应根据指挥部部的要求组织织相关物质及及时送往抢险险现场。救护护组在接到指指挥部参加救救护行支的指指令后，要带带好急救用品品、物品赶到到抢险现场，对对伤员进行清清洗、包扎、止止血等急救处处理；然后再再将伤员抬到到岔路口等候候“120”急救车。应急救援行动由指指挥部跟据救救援行动的现现状，及必要要性进行评价价后，宣布救救援行动结束束。行动结束束后，要充分分辩识恢复过过程中存在的的危险，当HYPERLINK"/earthwork/sggl/aqgl/Index.html"安安全隐患彻底底清除，方可可恢复正常工工作状态。11模板支撑撑验算计算书书11.1顶板板模板计算书书一、工程属性新浇混凝土楼板名名称W01混砂区主体体结构顶板新浇混凝土楼板板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边边长L(m)13新浇混凝土楼板边边宽B(m)2.9二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.30.097风压高度变化系数数μz0.65风荷载体型系数μμs0.5三、模板体系设计计模板支架高度(mm)7.25立柱纵向间距laa(mm)900立柱横向间距lbb(mm)900水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))250小梁最大悬挑长度度(mm)300主梁最大悬挑长度度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\板模板(扣件式)_平面图.dwg"模板设计平面图HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\板模板(扣件式)_立面图_长向.dwg"模板设计剖面图((楼板长向)HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg"模板设计剖面图((楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)25面板弹性模量E((N/mm22)8000面板验算方式简支梁根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》5.2.11"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1m单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm41、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.25))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.25)++1.4×00.7×2..5]×11=10.0035kN//mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.1××1=0.1108kN//mp＝0..9×1.44×Q1K=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[100.035××0.2522/8，0.1088×0.2552/8+3..15×0..25/4]]=0.1198kN··mσ＝Mmmax/W＝0.1988×106/540000＝3.6611N/mm22≤[f]＝25N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.225)×1==6.3755kN/mν＝5qql4/(3844EI)＝5×6.3375×25504/(3844×80000×4860000)＝0.0833mm≤[ν]＝l/250＝250/2250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67小梁验算方式简支梁因小梁较较大悬挑长度度为300mm，因此需进进行最不利组组合，计算简简图如下：1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.255)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.25)++1.4×00.7×2..5]×0..25＝2.5633kN/mM1＝qq1l2/8＝2.5633×0.922/8＝0.2599kN·mq2＝00.9×1..2×G1kk×b=0..9×1.22×0.3××0.25＝0.0811kN/mp＝0..9×1.44×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNM2＝qq2L2/8+pLL/4＝0.0811×0.922/8+3..15×0..9/4＝0.7177kN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[2.5663×0.332/2，0.0811×0.322/2+3..15×0..3]＝0.9499kN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.259，0.717，0.9499]＝0.9499kN·mσ＝Mmmax/W＝0.9499×106/833330＝11.3884N/mmm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算V1＝00.5q1L＝0.5×22.563××0.9＝1.1533kNV2＝00.5q2L+0.55p＝0.5×00.081××0.9+00.5×3..15＝1.6111kNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.563××0.3，0.0811×0.3++3.15]]＝3.1744kNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.153，1.611，3.1744]＝3.1744kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.174××1000//(2×500×100))＝0.9522N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.225)×0..25＝1.6444kN/m跨中νmmax＝5qL4/(3844EI)=55×1.6444×90004/(3844×93500×41666700)＝0.36mmm≤[ν]＝l/250＝900/2250＝3.6mmm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=1.6644×30004/(8×99350×441667000)＝0.0433mm≤[ν]＝l1×2/2550＝600/2250＝2.4mmm满足要求求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁验算方式简支梁因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。1、小梁最最大支座反力力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.25))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.25)++1.4×00.7×1..5]×0..25＝2.3899kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.225)×0..25=1..694kNN/m承载能力力极限状态按简支梁梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×22.389××0.9＝1.0755kN按悬臂梁梁，R1＝q1l=2.3389×0..3＝0.7177kNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.5377kN;正常使用用极限状态按简支梁梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×11.694××0.9＝0.7622kN按悬臂梁梁，R1＝q2l=1.6694×0..3＝0.5088kNR＝maax[Rmaax，R1]/2＝0.3811kN;2、抗弯验验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.1888kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1888×106/4490＝41.8772N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！3、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝1.0744kNτmaxx＝2Vmax/A==2×1.0074×10000/4224＝5.0666N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！4、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.3511mm跨中νmmax=0..042mmm≤[ν]=9000/250==3.6mmm悬挑段ννmax＝0.3511mm≤[ν]=3000×2/2550=2.44mm满足要求求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值[[f](N//mm2)205λ＝h//i＝1500//15.9＝95≤[λ]＝150满足要求求！查表得，φ＝0.6344Mw=00.92×1.4ωklah2/10=00.92×1.4××0.0977×0.9××1.52/10＝0.0222kN·mNw＝00.9[1..2ΣNGik+0..9×1.44ΣNQik+Mw/lb]=0.99×[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.255)+0.99×1.4××1×0.99×0.9++0.0222/0.9]]＝8.5288kNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝8527..815/((0.6344×424))+0.0222×1066/4490＝36.6885N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！八、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝8.5288kN≤[N]＝30kN满足要求求！11.2梁LL1（800x11200）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称W01混砂区结构构梁L1新浇混凝土梁计算算跨度(m)14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)800×12000新浇混凝土结构层层高(m)7.5梁侧楼板厚度(mmm)250二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.224风压高度变化系数数μz1风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间间距la(mm)600梁两侧立柱间距llb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置自定义梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)700梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式自定义梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)450,950每跨距内梁底支撑撑小梁根数4梁底支撑主梁最大大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁模板(扣件式)_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁模板(扣件式)_立面图.dwg"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)25面板弹性模量E((N/mm22)8000验算方式三等跨连续梁按三等跨跨连续梁计算算，简图如下下：截面抵抗抗距：W＝bh2/6=8000×18××18/6＝432000mm3，截面惯性性矩：I＝bh3/12=8800×188×18×118/12＝3888000mm4q1＝γγ0×max[[1.2(GG1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1.2))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.2)+11.4×0..7×2]××0.8＝31.2552kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1..2]×0..8＝29.844kN/mq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×00.8＝1.4111kN/mq2＝[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝[0.1++(24+11.5)×11.2]×00.8＝24.566kN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝0.1q1静L2+0.1117q1活L2＝0.1×229.84××0.22+0.1117×1.4411×0..22＝0.1266kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1266×106/432000＝2.9166N/mm22≤[f]＝25N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6777q2L4/(1000EI)=00.677××24.566×20044/(1000×80000×3888800)＝0.0866mm≤[ν]＝l/250＝200/2250＝0.8mmm满足要求求！3、支座反反力计算设计值((承载能力极极限状态)Rmaxx＝1.1qq1静l+1.22q1活l＝1.1×229.84××0.2+11.2×1..411×00.2＝6.9044kN标准值((正常使用极极限状态)R'maax＝1.1q2l＝1.1×224.56××0.2＝5.4033kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)13小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4小梁弹性模量E((N/mm22)9600小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67计算简图图如下：承载能力力极限状态正常使用用极限状态承载能力力极限状态：：面板传递递给小梁q1＝6.9044/0.8＝8.6299kN/m小梁自重重q2＝0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.2＝0.0499kN/m梁左侧楼楼板传递给小小梁荷载F1=0.9××max[11.2×((0.1+((24+1..1)×0..25)+11.4×2，1.35×(0.11+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.7×22]×(0..7-0.88/2)/22×0.2++0.9×11.35×00.5×(11.2-0..25)×00.2＝0.4011kN梁右侧楼楼板传递给小小梁荷载F2=0.9××max[11.2×((0.1+((24+1..1)×0..25)+11.4×2，1.35×(0.11+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.7×22]×((11.4-0..7)-0..8/2)//2×0.22+0.9××1.35××0.5×((1.2-00.25)××0.2＝0.4011kN正常使用用极限状态：：面板传递递给小梁q1＝5.4033/0.8＝6.7544kN/m小梁自重重q2＝(0.3--0.1)××0.2＝0.04kkN/m梁左侧楼楼板传递给小小梁荷载F1=(0.11+(24++1.1)××0.25))×(0.77-0.8//2)/2××0.2+00.5×(11.2-0..25)×00.2＝0.2866kN梁右侧楼楼板传递给小小梁荷载F2=(0.11+(24++1.1)××0.25))×((1..4-0.77)-0.88/2)/22×0.2++0.5×((1.2-00.25)××0.2＝0.2866kN1、抗弯验验算小梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.1511×106/833330＝1.8155N/mm22≤[f]＝13N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力力图(kN)Vmaxx＝2.1699kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×22.169××1000//(2×500×100))＝0.6511N/mm22≤[τ]＝1.4N//mm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形形图(mm)νmaxx＝0.0466mm≤[ν]＝l/250＝500/2250＝2mm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态R1＝00.024kkN，R2＝3.8633kN，R3＝3.8633kN，R4＝0.0244kN正常使用用极限状态R'1＝＝0.0122kN，R'2＝3.0044kN，R'3＝3.0044kN，R'4＝0.0122kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49验算方式三等跨连续梁主梁自重重忽略不计，因因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：主梁计算算简图一主梁计算算简图二由上节可可知R＝max[RR2，R3]/2＝1.9311kN，R'＝max[RR2'，R3']/2＝1.5022kN1、抗弯验验算主梁弯矩矩图一(kN·m))主梁弯矩矩图二(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.3866×106/4490＝85.9669N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图一(kN)主梁剪力力图二(kN)Vmaxx＝2.4466kNτmaxx＝2Vmax/A==2×2.4446×10000/4224＝11.5338N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图一(mm)主梁变形形图二(mm)νmaxx＝0.2799mm≤[ν]＝l/250＝600/2250＝2.4mmm满足要求求！4、支座反反力计算承载能力力极限状态图一立柱2：：R2＝12.6115kN，立柱3：R3＝12.6115kN图二立柱2：R2＝3.862kN，立立柱3：R3＝3.8622kN七、纵向水平钢管管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A((mm2)424钢管截面回转半径径i(mm))15.9钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管截面惯性矩II(cm4)10.78钢管截面抵抗矩WW(cm3)4.49钢管抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125钢管抗压、弯强度度设计值[σ](N/mmm2)205由小梁验验算一节可知知R＝max[RR1，R4]＝0.0244kN，R'＝max[RR1'，R4']＝0.0122kN1、抗弯验验算纵向水平平钢管弯矩图图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0044×106/4490＝0.8555N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算纵向水平平钢管剪力图图(kN)Vmaxx＝0.03kkNτmaxx＝2Vmax/A==2×0.003×10000/4244＝0.1433N/mm22≤[τ]＝205N//mm2满足要求求！3、挠度验验算纵向水平平钢管变形图图(mm)νmaxx＝0.0022mm≤[ν]＝l/250＝600/2250＝2.4mmm满足要求求！4、支座反反力计算支座反力力依次为R1=0.0442kN，R2=0.0778kN，R3=0.0778kN，R4=0.0442kN八、可调托座验算算荷载传递至立杆方方式可调托座扣件抗滑移折减系系数kc0.85可调托座内主梁根根数2可调托座承载力容容许值[N](kkN)301、扣件抗抗滑移验算两侧立柱柱最大受力R＝max[RR1,R4]＝max[00.078,,0.0788]＝0.0788kN≤0.85××8=6.88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！2、可调托托座验算可调托座座最大受力N＝max[RR2，R3]＝12.6115kN≤[N]＝30kN满足要求求！九、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11500+22×200))=26333.4mm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l00/i=26633.4//15.9==165.6623≤[λ]=2100长细比满满足要求！2、风荷载载计算Mw＝γγ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×00.9×0..24×0..6×1.552/10＝0.0411kN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝[[1.2×((0.1+((24+1..5)×1..2)+1..4×0.99×2]×00.8＝31.4888kN/mm2)小梁梁验算F1＝[[1.2×((0.1+((24+1..1)×0..25)+11.4×0..9×1]×(0.77-0.8//2)/2××0.2+11.2×0..5×(1..2-0.225)×0..2＝0.3811kNF2＝[[1.2×((0.1+((24+1..1)×0..25)+11.4×0..9×1]×((1..4-0.77)-0.88/2)/22×0.2++1.2×00.5×(11.2-0..25)×00.2＝0.3811kNq1＝88.71kNN/mq2＝00.048kkN/m同上四～～七计算过程程，可得：R1＝00.059kkN，R2＝12.6774kN，R3＝12.6774kN，R4＝0.0599kN顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(15500+2××200)==3041..577mmmλ1＝ll01/i＝3041..577/115.9＝191.2294，查表得，φ1＝0.1977立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[00.059++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.9×1]]×(0.99+0.7--0.8/22)/2×00.9，12.6774，12.6774，0.0599+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(0..9+1.44-0.7--0.8/22)/2×00.9]+00.041//1.4＝12.7003kNf＝N//(φA)+Mw/W＝127033.451//(0.1997×4244)+0.0041×1006/4490＝161.1178N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..537mmmλ2＝ll02/i＝3040..537/115.9＝191.2229，查表得，φ2＝0.1977立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[00.059++[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.25)++1.4×00.9×1]]×(0.99+0.7--0.8/22)/2×00.9，12.6774，12.6774，0.0599+[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(0..9+1.44-0.7--0.8/22)/2×00.9]+00.041//1.4＝12.7003kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.22×0.155×(7.55-1.2))+Mw/lb＝max[00.059++[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.25))+1.4××0.9×11]×(0..9+0.77-0.8//2)/2××0.9，12.6774，12.6774，0.0599+[1.22×(0.775+(244+1.1))×0.255)+1.44×0.9××1]×(00.9+1..4-0.77-0.8//2)/2××0.9]++1.1344+0.0441/1.44＝13.8337kNf＝N//(φA)+Mw/W＝138377.451//(0.1997×4244)+0.0041×1006/4490＝174.7755N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！11.3L11梁侧模板计计算书一、工程属性新浇混凝梁名称L1侧混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)800×12000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))250二、荷载组合侧压力计算依据规规范《混凝土结构工程程施工规范》GB506666-20011混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4塌落度修正系数ββ0.9混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.288γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×224×4×00.9×211/2，24×1..2}＝min{334.2133，28.8}＝28.8kkN/m2混凝土下料产生的的水平荷载标标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min{00.28γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×224×4×00.9×211/2，24×1..2}＝min{334.2133，28.8}＝28.8kkN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝γ0[1.355×0.9××G4k+1.44×φcQ4k]＝1×[1..35×0..9×32..4+1.44×0.9××2]＝41.8886kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝32.4kN/m22三、支撑体系设计计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度度(mm)100对拉螺栓水平向间间距(mm)600结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依依次为200，700设计简图图如下：HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁测模板_剖面图.dwg"模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)25面板弹性模量E((N/mm22)8000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1882/6＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×1183/12＝4860000mm4。计算简图图如下：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×41..886＝41.8886kN/mmMmaxx＝0.1255q1l2＝0.1255×41.8886×0..22＝0.2099kN·mσ＝Mmmax/W＝0.2099×106/540000＝3.8788N/mm22≤[f]＝25N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×32..4＝32.4kkN/mνmaxx＝5×32..4×20004/(3844×80000×4860000)=00.174mmm≤200/4400=0..5mm满足要求求！3、支座反反力验算承载能力力极限状态R＝q11l=41..886×00.2＝8.3777kN正常使用用极限状态R'＝qql=32..4×0.22＝6.48kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)100×50小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)41.667小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁截面惯性矩II(cm4)104.167计算简图图如下：1、抗弯验验算小梁弯矩矩图(kN·m))q=8..377kNN/mσ＝Mmmax/W＝0.2622×106/416667＝6.2833N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算小梁剪力力图(kN)τmaxx＝3Vmaxx/(2bhh)＝3×2.2283×10000/(22×50×1100)＝0.6855N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算小梁变形形图(mm)q=6..48kN//mνmaxx＝0.5055mm≤500/4400=1..25mm满足要求求！4、主梁所所受支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx＝4.3777kN正常使用用极限状态R'maax=3.3386kN六、主梁验算主梁最大悬挑长度度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁受力不均匀系系数1因主梁22根合并，验验算时小梁传传递主梁受力力不均匀系数数为1。计算简图图如下：1、抗弯验验算主梁连续续梁部分弯矩矩图(kN·m))主梁悬挑挑梁部分弯矩矩图(kN·m))q=4..377kNN/mσ＝Mmmax/W＝0.8322×106/4490＝185.3374N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁连续续梁部分剪力力图(kN)主梁悬挑挑梁部分剪力力图(kN)τmaxx＝2Vmax/A==2×2.2283×10000/4224＝37.5113N/mmm2≤[τ]＝120N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁连续续梁部分变形形图(mm)主梁悬挑挑梁部分变形形图(mm)q=3..386kNN/mν1maax＝0.7077mm≤600/4400=1..5mmν2maax＝0.0511mm≤100/4400=0..25mm满足要求求！4、最大支支座反力计算算Rmaxx=14.5518/1==14.5118kN七、对拉螺栓验算算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8可知对拉拉螺栓受力N＝0.95××14.5118＝13.7992kN≤Ntb＝17.8kkN满足要求求！11.4梁LL2（1200xx1500）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称W01混砂区结构构梁L2新浇混凝土梁计算算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)1200×15000新浇混凝土结构层层高(m)7.5梁侧楼板厚度(mmm)250二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.3非自定义:0.224风压高度变化系数数μz1风荷载体型系数μμs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间间距la(mm)450梁两侧立柱间距llb(mm)1800步距h(mm)750新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按梁两侧立柱间距距均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)600,12000每跨距内梁底支撑撑小梁根数4梁底支撑主梁最大大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图图如下：HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁模板(扣件式)_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁模板(扣件式)_立面图.dwg"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)25面板弹性模量E((N/mm22)8000验算方式三等跨连续梁按三等跨跨连续梁计算算，简图如下下：截面抵抗抗距：W＝bh2