某超高层超限审查报告可供参考

东方（国际）广场-A塔中国建筑科学研究院超限高层抗震专项审查报告中国建筑技术集团有限公司PAGEPAGE1东方（国际）广场-A塔超限高层抗震设防专项审查送审报告东方（国际）广场-A塔中国建筑科学研究院中国建筑技术集团有限公司审核：郑生庆签字：国家一级注册结构工程师国家特许注册岩土工程师教授级高级工程师注册结构工程师：郑生庆签字：国家一级注册结构工程师国家特许注册岩土工程师教授级高级工程师专业负责人：张季茂签字：国家一级注册结构工程师高级工程师主要设计人：周建签字：国家一级注册结构工程师工程师廖雷签字：工程师莫雅崴签字:国家一级注册结构工程师工程师PAGE0目录TOC\o"1-4"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc351544559"1工程概况4HYPERLINK\l"_Toc351544562"2设计依据8HYPERLINK\l"_Toc351544563"2.1设计规范8HYPERLINK\l"_Toc351544564"2.2相关规定及文件8HYPERLINK\l"_Toc351544565"2.3工程技术文件8HYPERLINK\l"_Toc351544566"2.4建筑安全等级和使用年限8HYPERLINK\l"_Toc351544567"3材料9HYPERLINK\l"_Toc351544568"3.1主要构件混凝土强度等级9HYPERLINK\l"_Toc351544569"3.2钢筋9HYPERLINK\l"_Toc351544570"3.3钢材9HYPERLINK\l"_Toc351544571"4设计荷载9HYPERLINK\l"_Toc351544572"4.1典型楼面荷载标准值（kN/m2）9HYPERLINK\l"_Toc351544573"4.2风荷载效应11HYPERLINK\l"_Toc351544574"4.2.1规范风荷载11HYPERLINK\l"_Toc351544575"4.2.2风洞试验11HYPERLINK\l"_Toc351544576"4.3地震作用12HYPERLINK\l"_Toc351544577"4.3.1规范地震动参数12HYPERLINK\l"_Toc351544578"4.3.2场地地震安全性评价12HYPERLINK\l"_Toc351544579"4.3.3场地设计地震动参数12HYPERLINK\l"_Toc351544580"4.4温度考虑12HYPERLINK\l"_Toc351544581"5场地地质条件13HYPERLINK\l"_Toc351544582"5.1地形地貌及地质构造13HYPERLINK\l"_Toc351544583"5.2水文地质条件13HYPERLINK\l"_Toc351544584"5.3岩土分层13HYPERLINK\l"_Toc351544585"5.4岩层主要力学指标14HYPERLINK\l"_Toc351544586"6基坑边坡支护设计14HYPERLINK\l"_Toc351544587"6.1概述：14HYPERLINK\l"_Toc351544588"6.2与轻轨9#线下穿道的支护关系。15HYPERLINK\l"_Toc351544589"6.3基坑支护结构与主体结构关系15HYPERLINK\l"_Toc351544590"7基础设计及结构嵌固部位的确定15HYPERLINK\l"_Toc351544591"7.1持力层选择15HYPERLINK\l"_Toc351544592"7.2基础方案15HYPERLINK\l"_Toc351544593"7.3抗浮设计15HYPERLINK\l"_Toc351544594"7.4抗滑移、抗倾覆验算15HYPERLINK\l"_Toc351544595"7.4.1抗滑移验算16HYPERLINK\l"_Toc351544596"7.4.2抗倾覆验算16HYPERLINK\l"_Toc351544597"7.5地下室埋深及周边嵌固作用分析16HYPERLINK\l"_Toc351544598"8结构体系设计说明简述16HYPERLINK\l"_Toc351544599"8.1简述16HYPERLINK\l"_Toc351544600"8.2主体结构体系16HYPERLINK\l"_Toc351544601"8.2.1主要的抗震（风）设计思想16HYPERLINK\l"_Toc351544602"8.2.2钢筋混凝土核心筒17HYPERLINK\l"_Toc351544603"8.2.3钢管叠合柱17HYPERLINK\l"_Toc351544604"8.2.5结构构件主要尺寸及混凝土强度：18HYPERLINK\l"_Toc351544605"8.2.6典型楼层平面示意图及层高示意图19HYPERLINK\l"_Toc351544611"9建筑结构超限情况说明23HYPERLINK\l"_Toc351544612"9.1建筑高度及高宽比23HYPERLINK\l"_Toc351544613"9.2平面规则性判断23HYPERLINK\l"_Toc351544614"9.2.1结构平面及外形凹凸不规则判断23HYPERLINK\l"_Toc351544615"9.2.2周期比23HYPERLINK\l"_Toc351544616"9.2.3扭转不规则判断23HYPERLINK\l"_Toc351544617"9.2.4楼板不连续判断23HYPERLINK\l"_Toc351544618"9.3竖向规则性判断24HYPERLINK\l"_Toc351544619"9.3.1建筑形状及收进24HYPERLINK\l"_Toc351544620"9.3.2相邻楼层侧向刚度比24HYPERLINK\l"_Toc351544621"9.3.3相邻楼层受剪承载力比24HYPERLINK\l"_Toc351544622"9.3.4质量沿楼层的分布24HYPERLINK\l"_Toc351544623"9.3.5其他24HYPERLINK\l"_Toc351544625"9.4结构超限项总结24HYPERLINK\l"_Toc351544626"9.5抗震性能目标25HYPERLINK\l"_Toc351544627"10抗震概念设计及超限加强措施26HYPERLINK\l"_Toc351544628"10.1抗震概念设计26HYPERLINK\l"_Toc351544629"10.2加强措施26HYPERLINK\l"_Toc351544630"10.2.1框架柱采用钢管混凝土叠合柱：26HYPERLINK\l"_Toc351544631"10.2.2楼板薄弱部位强措施26HYPERLINK\l"_Toc351544632"10.2.3核心筒加强措施：26HYPERLINK\l"_Toc351544633"10.2.4平面扭转不规则加强措施：27HYPERLINK\l"_Toc351544634"10.2.5穿层柱、斜墙、斜柱的加强措施27HYPERLINK\l"_Toc351544635"11.1分析软件及输入数据27HYPERLINK\l"_Toc351544636"11.1.1结构计算模型27HYPERLINK\l"_Toc351544637"11.1.2结构计算分析输入参数28HYPERLINK\l"_Toc351544638"11.2结构弹性分析结果28HYPERLINK\l"_Toc351544639"11.3多遇地震弹性时程分析30HYPERLINK\l"_Toc351544640"11.3.1天然波和人工波的选取30HYPERLINK\l"_Toc351544641"11.3.2弹性时程分析计算结果31HYPERLINK\l"_Toc351544642"11.3.3弹性时程分析结论33HYPERLINK\l"_Toc351544643"11.4风荷载舒适度分析33HYPERLINK\l"_Toc351544644"11.4.1按规范进行风载舒适度分析33HYPERLINK\l"_Toc351544645"12设防地震弹性分析33HYPERLINK\l"_Toc351544646"13构件验算34HYPERLINK\l"_Toc351544647"13.1竖向构件截面承载力验算34HYPERLINK\l"_Toc351544648"筒体剪力墙布置图34HYPERLINK\l"_Toc351544650"14弹塑性动力时程分析46HYPERLINK\l"_Toc351544651"14.1计算软件46HYPERLINK\l"_Toc351544652"14.2中震弹塑性时程分析主要计算结果46HYPERLINK\l"_Toc351544653"14.3大震弹塑性时程分析主要计算结果46HYPERLINK\l"_Toc351544654"14.4结构弹塑性验算结论47HYPERLINK\l"_Toc351544655"15结构连续倒塌分析47HYPERLINK\l"_Toc351544656"15.1设计规范47HYPERLINK\l"_Toc351544657"15.2抗连续倒塌概念设计47HYPERLINK\l"_Toc351544658"16抗震超限结论48HYPERLINK\l"_Toc351544659"附录一：重庆市高层建筑工程结构抗震基本参数表48HYPERLINK\l"_Toc351544660"附录二：结构初步设计图纸HYPERLINK\l"_Toc351544661"附录三：建筑初步设计图纸附录四：结构计算书超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表编号：申报时间：2013年3月工程名称重庆东方（国际）广广场-A塔申报人联系方式倪念其131323933783建设单位重庆润山置业有限限公司建筑面积约11万平米设计单位中国建筑技术集团团有限公司重重庆分公司设防烈度6度(0.05g)，设设计一组勘察单位重庆607勘察实业总总公司设防类别重点类建设地点重重庆市江北区江北北嘴建筑高度,层数建筑高度：2499.7m(nn=55)结构高度：2566.1m地下26.0m((n=5)场地类别液化判别别I0类，波速>8000m/s覆盖层0~5m液化等级：不液化液化处理无无平面规则性长宽比1：1基础持力层塔楼柱桩基础，桩桩长：6m，筒体筏板基础，厚厚3m，埋深5米中风化泥岩承载力：7..2Mpa竖向规则性高宽比6.14：：1（计算到嵌固端）结构类型框架-核心筒抗震等级框架一级，内筒一一级计算软件Satwe及Ettabs材料强度(范围)梁：C30~C40柱：C30~C70墙：C30~C60楼板：C30~CC40计算参数周期折减0.855楼面刚度：刚性地震方向：双向梁截面下部600X9900剪压比≤0..20标准层6000X700600X9006000X1200地上总重剪力系数(%)GE=2108339tX=1.08Y=0.97柱截面下部1650X16550轴压比<0.8中部1500X1500~~1400XX1400顶部1400X14000~900X900顶部1400X1400~~1000XX1000自振周期（SATT）(s)X：5.91Y：6.18T：3.62墙厚下部850,5550轴压比<0.6中部700,5000，400顶部500,400最大层间（SATT）位移角X=1/10677Y=1/828柱斜柱截面形式：矩形长细比8.75扭转位移比(偏心心5%)X=1.14((塔楼)Y=1.26(附附楼)短柱位置范围：全楼弹塑性位移角X=1/259Y=1/198转换层刚度比无错层无连体含连廊无加强层刚度比无框架承担的比例倾覆力矩X=188%Y=21%总剪力X=13%%Y=13%多塔上下偏心无X=0.088Y==0.0588大跨空间结构无超限设计简要说明明性能设计目标：CC级核心筒底部加强区剪剪力墙、有斜柱的剪力墙墙、外框柱、斜柱按中震弹弹性验算；一一般部位剪力力墙受剪按中中震弹性验算算，压弯、拉拉弯按不屈服服验算，受弯弯按中震不屈屈服验算；主要加强措施：底部加强区核心筒筒主要剪力墙四四角设置芯柱柱；提高剪力力墙水平分布布筋及竖向分分布筋的配筋筋率；底部加加强区及薄弱弱层约束边缘缘构件配筋加加强。提高底部加加强区筒体内内部小墙肢的的分布筋的配配筋率，并在在核心筒外墙墙小墙肢内设设置芯柱，确确保小墙肢延延性。筒体剪力墙在楼层层标高处增设设暗梁，增强强筒体剪力墙墙的整体性；；适当的提高高连梁箍筋配配筋，在跨高高比较小的连连梁中增设交交叉暗撑，提提高连梁延性性，避免脆性性破坏。底部加强区框架柱柱采用钢管叠叠合柱，其上上区段采用带带芯柱的框架架柱。并控制制柱轴压比，以以提高框架柱柱的承压能力力和延性。超限问题：结构高度超限；附附楼平面扭转转不规则；局局部穿层柱、斜斜柱。1工程概况东方（国际）广场建于重庆市江北区江北嘴中央商务区A08地块，场地东侧有重庆大剧院，南边为嘉陵江北岸，周边城市道路和设备管网已形成，该区域已建和在建项目多为超高层写字楼，已有国家开发银行，中国平安，中国人寿保险等多家金融机构入驻，是规划中的重庆市金融中心。本工程总用地面积19235平米，总建筑面积273982平米，其中地上建筑面积192941平米，地下建筑面积81041平米，项目用地规整，东西长约140米，南北长约150米，高程在248.00~255.00之间，北高南低，高差约7.0米，平均海拔高度约251.00，建筑±0.00标高为250.00。项目由两个塔楼和裙房商业组成，其中A塔建筑面积110000平米，建筑高度247米，主要为商业、办公和酒店；B塔建筑面积27675平米，建筑高度142.3米，主要为办公；裙房建筑面积85759平米，建筑高度43米，主要为商业。本工程地下室共5层，总埋深为26m，最大平面尺寸为140mX108m；裙楼共7层，共43.9米高，最大平面尺寸为140mX108m；A塔楼地上共55层，结构总高度约249.7m，结构最大平面尺寸为44m×46m，核心筒尺寸为23m×19m；B塔楼地上共31层，结构总高度约149.2m，结构最大平面尺寸为45m×31m，核心筒尺寸为24m×9m。A塔主体结构为钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，B塔主体结构为钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，裙房主体结构为钢筋混凝土框架结构体系。2设计依据2.1设计规范范（1）《建筑结构荷载载规范》GB500009-20011；（2）《建筑抗震设计计规范》GB500011-20010；（3）《混凝土结构设设计规范》GB500010-20010；（4）《高层建筑混凝凝土结构技术术规程》JGJ3--2010；（5）《建筑地基基础础设计规范》GB500007-20011；（6）《砌体结构设计计规范》GB500003-20011；（7）《建筑抗震设防防分类标准》GB502223-20008；（8）《建筑结构可靠度度设计统一标标准》GB500068-20001；（9）《建筑边坡工程程技术规范》GB503330-20002；（10）《钢管混凝土叠叠合柱结构技技术规程》CECS188：2005；（11）《地下工程防水水技术规范》GB501108-20008；（12）《型钢型钢钢混凝土组合合结构技术规规程》JGJ1138-20001；（13）《建筑桩基技术术规范》JGJ94-20008；（14）《建筑工程抗震震性态设计通通则》（试用用）CECSS160-220042.2相关规定及及文件（1）《工程建设标准强强制性条文》房房屋建筑部分分(20009年版)（2）建设部令第1111号《超限高高层建筑工程程抗震设防管管理规定》（3）渝建发[20100]1566号文及《重重庆市超限高高层建筑工程程界定》(2010年版)2.3工程技术术文件（1）《重庆东方国际际广场主体结结构岩土工程程详细勘察报报告》、《重庆东方国国际广场基坑坑边坡详细勘勘察报告》，重庆607勘察实业总总公司22012年3月（2）《重庆东方国际广广场工程场地地地震安全性性评价报告》重庆地震研究所2013年3月（3）《重庆东方国际际广场风荷载载数值模拟报报告》重庆大学土土木工程学院院2013年3月（4）《超限高层建筑筑工程抗震设设防管理规定定》建设部111号（5）《超限高层建筑筑工程抗震设设防专项审查查技术要点》建质【2010】109号2.4建筑安全全等级和使用用年限根据《建筑结构可可靠度设计统统一标准》（GB500068-20001）第1.0.88条，该建筑安安全等级为二二级。根据《建筑结构可可靠度设计统统一标准》（GB500068-20001）第1.0.55条，该建筑筑设计使用年年限为50年。3材料3.1主要构件件混凝土强度度等级构件位置混凝土等级塔楼基础桩C40筏板C40塔楼墙、连梁C60~C30柱C70~C30标准层梁、板C30薄弱层梁、板C403.2钢筋钢筋使用位置钢筋类别直径板内受力钢筋HRB4008~12柱、墙、基础内纵纵向受力钢筋筋HRB40012~32梁HRB50016~25箍筋（受力较小的的构件或构造造钢筋）HPB3006~10箍筋（受力较大或或重要构件）HRB4006~163.3钢材构件位置钢材等级钢管叠合柱内钢管管Q345、Q3445GJ其它Q3454设计荷载4.1典型楼面荷荷载标准值（kN/m22）办公层楼层荷载取取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求办公楼办公房间0.52.01.03.02.0办公走道0.52.003.02.5卫生间0.52.0（无回填）1.02.52.5设备间0.51.5——7．0或按实际7.0楼梯间0.51.5——3.53.5电梯及楼梯前室0.51.5——3.53.5避难层、设备转换换层0.51.5（基座另计）——7．0或按实际7.0办公大堂1.52.0——3.02.5酒店层楼层荷载取取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求酒店区客房0.51.5按实际布置2.02.0酒店区走道0.51.5——2.02.0套内卫生间0.52.0（无回填）1.02.52.5设备间0.51.5——7．0或按实际7.0楼梯间0.51.5——3.53.5电梯及楼梯前室0.51.5——3.53.5避难层0.51.5（基座另计）——7．0或按实际7.0酒店大堂1.52.0——4.02.5屋面（有设备）——4.5——10.0或按实际际重量——A塔商业及地下室荷载载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求裙房与地下室商业1.02.0按建筑布置计算43.5餐饮厨房1.57.0（包括垫层）按建筑布置计算4.04.0停车场（小车）1.01.2——4.04.0停车场（货车）1.01.2——15.0——装卸货区0.51.2——15.0——公共卫生间0.52.0（无回填）按建筑布置计算2.52.5设备间0.51.5——7．0或按实际7.0楼梯间0.51.5——3.53.5电梯及楼梯前室0.51.5——3.53.5避难层0.51.5（基座另计）——7．0或按实际7.0大堂1.52.0——4.03.5库房、储物房、后后勤0.51.2——5.05.0广场、屋顶绿化区区——5.0——5.0——消防车道——5.0——按提供消防车计算算20/35上人屋面——4.5——2.02.0屋面（有设备）——4.5——10.0或按实际际重量——注：a）消防车荷荷载根据最终终确定的大型型消防车荷载载计算。b)裙楼屋顶施工堆载载按业主提供供的荷载进行行考虑。c)设备管线特别集中中的区域按实实际情况考虑虑d)办公部分轻轻质隔墙等效效面载1.0kN//m2c)外玻璃幕墙墙等效面载1.5kN//m2e)其余荷载按按荷载规范取取用。4.2风荷载效效应4.2.1规范风风荷载4.2.1.1基基本风压重庆地区基本风压压按100年一遇取值ωk=0.45kN/m2。构件计算时基本风风压乘以1.1的系数4.2.1.2体体型系数根据GB500009-20112，续表7.33.1，矩形形建筑体型系系数取1.3；根据JGJ3-20110第4.2.33条第4款第3小条，“高宽比大于4，长宽比L/B不大于1.5的矩形鼓形形平面建筑体体型系数取1.4；根据JGJ3-20110附录B，根据高宽宽比计算得体体型系数取1.45。最终体形系数取三三条规定的大大者1.45。4.2.1.3周围建筑风风干扰增大系系数由于周边在建和待待建的超高建建筑密集，风风干扰系数取取1.1。4.2.1.4地地面类别根据荷载规范，地地面粗糙度为为C类。4.2.1.5阻阻尼比风荷载作用下舒适适度计算时，阻阻尼比采用0.02。4.2.1.6顺顺风向风振响响应根据规范，建筑为为悬臂型结构构，顺风向风风振响应可以以通过风振系系数予以考虑虑。4.2.1.7横风风振响响应根据GB500009-20112第8.5节，当房屋高度度大于150米或高宽比大大于5的高层建筑筑要考虑横风风向风振的影影响。高宽比=6.144满足4～8，深宽比D//B=1.000满足0.5～2，=5.39，满足≤≤10的要求。需需考虑横风风风振。建筑平面为矩形，横风等效静风载参考规范附录G确定4.2.1.8扭转风振响响应根据GB500009-20112第8.5节，对扭转效效应明显的高高层建筑应考考虑扭转风振振的影响。深宽比D/B=11.00不满满足1.5～5，高宽比=66.14大于6（不满足要要求）。可以以不考虑扭转转风振的影响响。4.2.2风洞试试验根据规范规定高度度大于200m的建筑应应进行风洞试试验以确定风风载相关参数数。重庆大学土木工程程学院提供了了风洞试验结果果，风洞试验验考虑了既有有建筑风环境境和今后待建建建筑风环境境的影响。根据重庆大学土木木工程学院风风洞试验结果果和规范要求求，设计采用用以下数据进进行风荷载计计算。（1）本工程为超限高高层建筑，应应以100年一遇的基基本风压作为为设计依据。（2）用于结构设计的的顺风向整体体体型系数11.45。（3）局部体型系数较大大的部位应加加强处理。既有建筑物风环境境下的风洞试试验4.3地震作用用4.3.1规范地地震动参数场地特征周期Tgg=0.25S小震水平影响系数数最大值αmax=0.04小震弹性时程分析析用地震加速速度最大值amax=18cm/ss2规范暂没有规定周周期大于6秒的延长段段反应谱，参参考相关资料料及类似工程程拟采用规范范谱5Tg~66s段直线延长长作为规范谱谱的延长：。4.3.2场地地地震安全性评评价重庆地震研究所为为东方国际广广场工程提供了场场地地震安全全评价报告。对对本工程场地地地震进行了了评价，提供供了各基准期期下地震的反反映谱，符合合本工程场地地特性的人工工合成地震波波和天然地震震波。4.3.3场地设设计地震动参参数依据场地工程地震震地质条件，根根据《工程场场地地震安全全性评价》(GB177741-22005)，地震动参数数见下表。超越概率T1(s)Tg(s)Amax(gall)βmaxcKHαmax50年63%0.10.50252.60.90.0250.06550年10%0.10.60602.60.90.0600.15650年2%0.10.601002.60.90.1000.260注：1.KH为水平地地震系数，KH=Ammax/g，g为重力加速速度(1000ccm/s2)；2.αmax为最大地震震影响系数，αmax=AAmax·βmax/g。4.4温度考虑虑本工程嵌固层及以以下不设永久久缝，在计算算中考虑了温温度导致的附附加荷载和应应力。同时对对于超长结构构楼板采取添添加微膨胀剂剂、设膨胀加加强带、板面面通长配筋和和提高配筋率率等措施综合合解决。主体塔楼结构尺寸寸较小（44mx444m）在温度变化化下附加荷载载和应力对建建筑结构的影影响较小，将于施施工图设计阶阶段做进一步步分析5场地地质条件件5.1地形地貌貌及地质构造造建筑场地位于嘉陵陵江左岸Ⅱ级阶地地貌貌，原始地貌貌为构造剥蚀蚀浅丘地貌，后后被改造成居居民区，后居居民搬迁，场场地整平，建建筑场地整体体上北高南低低。建筑场地地大部地段被被第四系土层层覆盖。场地地位于龙王洞洞背斜东翼，无无区域性断层层通过，岩层层呈单斜状产产出，其产状状为倾向80°～90°，倾角18°～25°，优势产状状取85°∠22°，层面结合合很差，属软软弱结构面。同同一根据场地地周围出露基基岩进行调查查和钻探揭露露表明：岩体体裂隙发育。Ⅰ组优势裂隙隙为270°∠55°；Ⅱ组优势裂隙隙为180°∠70°，岩体结构构类型为块状状结构。基岩岩层间裂隙局局部较发育，其砂岩、泥岩分界面平直光滑，局部粘土质充填，结合程度差。场地类别为Ⅰ0类类，属抗震一一般地段，设计地震特征周期期为0.20s5.2水文地质质条件拟建场地周围无地地表水体，建建筑场地整体体上北高南低低。地下水主主要由大气降降水补给，受受季节影响较较大。当大气气降水后形成成地表径流向向地势低洼处处排泄，储水水条件较差。南南侧属嘉陵江水系，三峡水水库的库尾。据据调查嘉陵江江在本地的常常年洪水位高高程约为1886.21mm（均为黄海海高程，以下下同），200年一遇洪水水位为1899.45m，50年一遇洪洪水位为1993.75mm。三峡库区区水位及嘉陵陵江洪水位均均低于场地最最低设计地下下室高程（－－5F=224.000m），对场地地基本无影响响。勘察资料显显示勘察期间间在钻孔深度度范围内地下下水量小，雨雨季在建筑场场地填土层较较厚处有形成成局部滞水条条件，但城市市排水系统较较完善，除排排水沟附近有有少量的雨污污水渗漏外，其其余地段无地地下水。场地内基坑局部存存在少量基岩岩裂隙水，水水量小。场地地内地下水及及场地土对钢筋弱腐腐蚀性、对砼砼微腐蚀性。5.3岩土分层层场地内地层岩性由由上至下分述述如下：土层：第四系全新新统人工填土（Q4ml）、残坡积粉质质粘土（Q4el+dll）（1）素填土（Q4ml）：棕褐色～～褐色，主要由粘性土土和砂岩碎石石组成。硬质物物粒径一般0.02～0.05m不等，含量量约占10%，仅分布于场场地北部填方方区，基坑开开挖后，多为为基岩出露。（2）粉质粘土（Q4eel+dl）：黄褐色，成成份不均，韧韧性中等，稍稍有光泽，干干强度中等，无无摇震反应，呈呈可塑状～软软塑状。该层层在仅在1个钻孔有揭露露，钻探中揭揭露厚度1..60m（ZY24）。岩石：侏罗系中统统沙溪庙组的的泥岩和砂岩岩（J2S）泥岩：紫红色，主主要有粘土矿矿物组成，泥泥质结构，局局部夹砂质条条带或团斑，厚厚层状～巨厚厚层状构造，强强风化岩石较较破碎，岩芯芯呈块状，岩质较软，完整性性较差，钻探探揭露层厚００．15m（ＺＹ3４）～0.69m（ＺＹ28）；中等风风化带岩体完整性较较好，岩芯多呈柱状，局部部呈块状，节节长0.08～0.75m，钻探揭露层厚厚１．2０m（ＺＹ41）～24.335m（ZY39），该层分布布于整个场地地，是场地内的主主要岩层。砂岩：褐黄色～灰灰色，矿物成成分主要为长长石、石英、云母等，泥泥～钙质胶结，细细粒～中粒结结构，厚层状状～巨厚层状状构造，部分分砂岩岩体内内含薄层状泥泥岩，强风化化岩体较破碎碎，岩芯呈碎碎块状，岩质软，完整整性差，钻探探揭露层厚００．1２m（ZY44）～1.044m（ZY24）；中等风风化带岩体完完整性较好，岩岩芯呈柱状，节节长0.10～0.75m，钻探揭露露层厚1.07mm（ＺＹ35）～22.700m（ZY51），该层分分布场地大部部。场地基岩强风化带带厚度一般小小于0.500m。局部地段段基岩由于爆爆破的影响，强强风化带厚度度较大，厚度度达1.300m。基岩强风风化带岩体破破碎，风化裂裂隙发育，岩岩质软。中等等风化带厚度度较大，岩石石较完整，岩岩质相对较硬硬。5.4岩层主要要力学指标中等风化基岩力学学性质统计表表表参数指标名称重度(kN/m33)岩石抗压强度标准准值（MPa）地基承载力特征值值（MPa）抗剪强度（岩体）岩体天然饱和天然饱和Φ(°)C(MPa)弹形模量(MPa)泊松比μ中等风化泥岩25.2625.387.224.672.52729°30’0.3414950.35中等风化砂岩24.3124.4619.6114.295.00232°06’0.8131290.196基坑边坡支护设计计6.1概述：本工程地下室5层层，基坑开挖挖将形成高225~30m深的基坑边边坡，根据地地质情况，地地下室基坑边边坡主要为岩岩质边坡和岩岩土边坡。采采取的主要支支护形式为锚锚杆肋板支护护和桩板锚杆杆支护。边坡坡施工采用逆逆作法施工。根根据渝建发【2010】166号文，已对对该深基坑进进行专家审查查并通过审查查。根据各段段边坡特点分分别叙述如下下：西侧边坡:按照设计环境高程程整平后将在在西侧形成高高23.9～29.3m的人工边坡坡，主要由厚厚～巨厚层状状基岩和少量量素填土（厚厚度为0.00~~0.95mm）组成的岩岩质边坡，边边坡坡向90°，长度约135m。边坡开挖挖线距西侧已已建公路人行行通道约4.0m，且地下管管网密集，距距离西南侧地地下人行通道道8.2m。根据岩体体边坡的坡向向、岩层产状状及岩体内裂裂隙分析，Ⅰ组裂隙倾向向与边坡坡向向相反，Ⅱ组裂隙倾向向与边坡坡向向正交，对边边坡整体稳定定性影响小，边边坡坡向与岩岩层倾向同向向，为顺向坡坡。边坡的稳稳定性受岩层层层间裂隙控控制。结构面面倾角度22°结构面内聚聚力35~600Kpa，结构面内内摩擦角15~200°。西侧边坡坡沿泥岩、砂砂岩界面和基基坑边坡坡底底失稳的可能能性大，边坡坡开挖后为基基本稳定边坡坡和不稳定边边坡。据此，设设计采用逆作作法并跳槽施施工钢筋混凝凝土锚杆挡墙墙支护。北侧边坡:当按照设计环境高高程整平后将将在北侧形成成高25.4～29.3m的人工边坡坡，坡向180°，长度约为99m。其中西段段主要由厚～～巨厚层状基基岩和少量素素填土组成的的岩质边坡，土土层厚度为0.25~~3.0m；下部基岩岩厚度为24.6~225.89mm，边坡岩层层主要由互层层状泥岩和砂砂岩组成。东东北侧距离地地下人行通道道8.3m。根据岩体体边坡的坡向向、岩层产状状及岩体内裂裂隙分析，Ⅰ组裂隙倾向向与边坡坡向向正交，边坡坡坡向与岩层层倾向正交，对对边坡整体稳稳定性影响小小，Ⅱ组裂隙倾向向与边坡坡向向同向，为外外倾结构面，边边坡的稳定性性受Ⅱ组裂隙控制制，结构面倾倾角度70°结构面内聚聚力90Kpa，结构面内内摩擦角27°。边坡开挖挖后为不稳定定边坡。据此此，采用逆作作法施工钢筋筋混凝土锚杆杆挡墙支护。东侧边坡:按照设计地环境高高程整平后将将在东侧形成成高21.5～24.9m的人工边坡坡，坡向270°，长度为153m，坡顶距已已建公路约12.8～18.8m，东北侧距距离地下人行行通道最近8.0m，东南侧距距离地下人行行通道14.5m。边坡岩层层为互层状泥泥岩和砂岩组组成，北段为为岩土质边坡坡，长度约51m，填土厚度0.5~113.5m，南段为岩岩质边坡。根根据岩体边坡坡的坡向、岩岩层产状及岩岩体内裂隙分分析，Ⅱ组裂隙倾向向与边坡坡向向正交，边坡坡坡向与岩层层倾向相反，对对边坡整体稳稳定性影响小小，Ⅰ组裂隙倾向向与边坡坡向向同向，为外外倾结构面，边边坡的稳定性性受Ⅰ组裂隙控制制，结构面倾倾角度55°结构面内聚聚力90Kpa，结构面内内摩擦角27°。边坡开挖挖后为不稳定定边坡。东侧侧边坡存在放放坡条件，北北段边坡上段段土层采用放放坡开挖。北北段上部土层层部分采用桩板板锚杆进行支支护，下部岩岩层部分采用板肋肋式锚杆挡墙墙支护。西段段采用逆作法法施工钢筋混混凝土板肋式式锚杆挡墙支支护。南侧边坡:当按照设计环境高高程整平后将将在南侧形成成高23m的岩土质边边坡，坡向0°，长度约115m，主要由厚厚～巨厚层状状基岩和少量量填土（土层层厚度为0.90~~1.50mm）组成的岩岩质边坡。根根据岩体边坡坡的坡向、岩岩层产状及岩岩体内裂隙分分析，Ⅰ组裂隙倾向向与边坡坡向向正交，Ⅱ组裂隙倾向向与边坡坡向向相反，边坡坡坡向与岩层层倾向正交，对对边坡整体稳稳定性影响小小，边坡无外外倾结构面，且且无不利组合合，边坡的稳稳定性受岩体体强度控制。据据此，设计采采用岩石表面面砂浆封闭及及锚钉支护处处理。6.2与轻轨9##线下穿道的支支护关系。根根据规划局设计方方案，设计轨轨道九号线从从该地块由南南向北通过，轻轻轨设计线路路分左线和右右线双轨道，隧隧洞拱高7.0m，跨度6.0m。轻轨隧道道左线进口（西西侧边坡南段段）顶板高程程213.665m，隧道底板板高程为206.887m，出口（北北侧边坡东段段）顶板高程程220.550m，出口底板板高程为208.339m，在本场地地穿越长度约约158.00m。轻轨隧道道右线进口（西西侧边坡南段段）顶板高程程215.889m，底板高程209.117m，出口（北北侧边坡东段段）顶板高程程220.666m，底板高程213.551m，在本场地地穿越长度约约161.55m。轨道基坑采采用部分明挖挖、部分暗挖挖的方式。轨轨道顶板上部部的建筑基础础不直接放置置在洞室顶板板上，采用梁梁板跨越法处处理，以确保保基础的稳定定性。根据厦门市政设计计院所做《东东方国际广场场项目对轨道道九号线刘家家台至江北城城区间隧道影影响结构安全全评估报告》，本工程对轨道九号线刘家台至江北城区间隧道无不利影响，确定为安全。6.3基坑支护结结构与主体结结构关系为保证地下室周围围岩土对地下下室结构侧限限作用，基坑坑支护结构与与地下室钢筋筋混凝土侧墙墙要求回填密密实，压实系数不不得小于0.94。7基础设计及及结构嵌固部部位的确定7.1持力层选选择根据地勘报告，采采用中等风化化基岩作基础础持力层。7.2基础方案案级，为充分保证证基础嵌固，主楼外框柱下下采用嵌岩桩基基础，一柱一一桩，嵌岩深深度不小于66m。筒体采用筏筏板基础，筏筏板基础均嵌嵌入中风化基基岩内。7.3抗浮设计计地勘报告表明，场场地内无稳定定地下水，故故可不进行抗抗浮设计。对对于渗水采用用防水及盲沟沟收集集中排排出。7.4抗滑移、抗倾覆验算7.4.1抗滑移移验算仅以塔楼对应部分分基础为例，本工程程基础埋深满满足规范要求求，初步估算算结构抗滑移移安全。7.4.2抗倾覆覆验算以嵌固端以上结构构进行抗倾覆覆计算，分别考虑风风荷载和大震震弹性分析，结结果见下表：抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载587571966208789128.140Y风荷载674316488233859928.830X地震567108522386657114.670Y地震650832044350615018.560以上结果表明，在在预期水平力力作用下结构构具有足够的的抗倾覆安全全度。7.5地下室埋埋深及周边嵌固作用分析本工程场地北高南南低，北端环环境标高255米，南端环环境标高248米，室外地坪坪最低点（248m）至基础顶高高度约24m。采取措施保证证地下室四周周能与岩石紧紧密接触，结结构嵌固端拟拟定为标高243.6米处（-6.4米）,至基础顶深度约19.6m，约为结构总总高度,2556.1m（从塔楼嵌固固端起算）的1/13，且为岩石地地基，满足规规范对埋深的的要求。通过初步计算结果果，-6.4米层楼层刚刚度远大于A塔塔楼0.00层楼层刚度的2倍，满足高层层建筑结构整整体计算中，地地下室顶板作作为上部结构构嵌固部位时时，地下一层层与首层刚度度比的要求（JGJ3－2010第5.3.77条）。同时，为满足足建筑使用功功能要求及水水平力的有效效传递，地下下室楼板降不不设缝，以保证其完整整性。该层楼楼板厚度取为200mmm，双层双向配配筋，配筋率率不小于0.25%。故地下室-6.4米楼板作上上部结构的嵌嵌固层是安全全可靠的。结构体系设计说明明简述8.1结构设计计主要参数东方国际广场A塔塔地上55层，地下5层，嵌固层以上塔楼结构高度度256.11m，地上附楼高约43m，带侧墙地下室19.8m，高宽比约为6，大楼使用人人数超过8000人，抗震类别别属重点设防防类。所在地为6度抗震设防烈度区，根据据提供的安评评报告，地震震影响系数大大于规范取值值，采用地震震安评取值可可充分保证结结构的抗震性性能和安全性性能。结构设计主要参数数表：建筑安全等级设计基准期抗震设防类别建筑场地类别二级50年重点类I类地基基础设计等级级地面粗糙度类别甲级C类8.2主体结构体体系主体结构采用带钢钢管叠合柱钢钢筋混凝土结结构框架-核心筒体系系，形成双重抗侧力结结构体系，分分别由钢筋混混凝土核心筒筒、外框架构构成核心筒与与外框架之间间相互作用抗抗侧力体系，共共同承担地震震作用和风荷荷载所产生的的水平剪力及及倾覆力矩。楼盖采用钢筋混凝凝土梁板体系系。典型层及加加强层结构平平面布置详88.2.6图图，结构主要要构件的几何何尺寸及混凝凝土强度见表表8.2－1～8.2－4。8.2.1主要的的抗震（风）设设计思想根据我国相关规范范规程对于建建筑结构抗震震设计的要求求，针对本工工程的特点，结结合相关超限限工程的设计计经验，就结结构整体体系系，抗震（风风）设计思想想如下：采用成熟体系，实实施双道设防结构整体采用较为为成熟且已被被多项工程成成功采用的双双重抗侧的外外框架+核心筒，满满足结构抗震震及抗风的设设防要求。控制结构规则性通过平面及竖向结结构合理布局局，形成平面面规则、均匀匀的总体结构构方案，减低低扭转效应不不利影响，控控制竖向刚度度比，尽量避避免薄弱层出出现。提高外框二道防线线安全水平通过增加外框梁截截面，外框柱柱采用钢管叠叠合柱以提高高外框架对结结构整体刚度度贡献率，降降低结构对钢钢筋混凝土内内筒的依赖，提提高外框二道道防线整体安安全水平。运用动力时程补充充分析由于结构自振周期期较长，在加加速度反应谱谱的基础上，采采用动力时程程反应，对结结构进行补充充分析，充分分考虑其高阶阶振型对结构构整体的不利利影响，相应应提高结构薄薄弱部位的设设计内力水平平，满足规范范要求。落实性能化设计目目标整体结构及构件融融入抗震性能化设设计思想，关关键、主要抗抗侧力构件满满足中震弹性性设计目标，外框柱、筒体满足所设定的大震性能目标，并有一定富余。重点部位及构件合合理选型外框柱采用钢管叠叠合柱，加强强梁柱节点合合理设计。斜斜柱内设置芯柱，加强关关键构件的抗抗震性能。8.2.2钢筋混混凝土核心筒筒混凝土核心筒从基基顶伸至屋面面，核心筒在在强震下的延延性是结构安安全性的主要要保证，为了改改善钢筋混凝凝土延性，将将于核心筒角部部沿全高设置约束边缘构构件。减小墙墙轴压比，加加强配筋、底底部加强区筒筒体主要剪力力墙设置芯柱柱等综合措施施。由于建筑在酒店部部分平面内收收，使得该部部分楼层核心心筒Y向刚度小于X向刚度，对Y向刚度采取取加强处理，以以使筒体刚度平面布置均匀匀及对称。对筒体收进处在施施工图阶段进进行详细分析析，并根据分分析结果加强强构造。8.2.3钢管叠叠合柱钢管砼叠合柱具有有抗震性能好好、截面承载载力高、构件件尺寸小等特特点。本工程程钢管叠合柱柱采用高强度度钢材Q345和高强混凝凝土C70使钢与混凝凝土组合。其其主要优点有有：1.钢钢管内浇筑高高强度混凝土土，钢管的约约束作用克服服了高强混凝凝土的脆性，同同时，使管内内混凝土的轴轴心抗压强度度大幅提高，充充分发挥了高高强混凝土受受压能力高的的优势，从而而减小柱截面面尺寸，增大大使用空间。2.由由于钢管外钢筋混混凝土部分承承担的轴压力力较小、轴压比比低，通过配配置适量的纵纵筋和箍筋，容容易实现具有有延性的大偏偏心受压破坏坏形态。3.截面面中部的钢管管混凝土提高高了柱的抗剪剪承载力，容容易实现强剪剪弱弯。4.钢管管混凝土提高高了节点核芯芯区的抗剪承承载力，可简简化核芯区构构造，方便施施工。5.在轴轴压力和往复复水平力作用用下，由于钢钢筋混凝土的的存在，延长长了叠合柱从从屈服到破坏坏的过程，提提高了柱端塑塑性皎的转动动能力，是叠叠合柱具有良良好的的延性性和耗能能力力。6.钢管管内和钢管外外都有混凝土土，钢管壁不不会发生屈曲曲。7.钢管外的混凝土可可起防火作用。钢管叠合外框架梁梁柱节点设计计外框架梁柱节点为为重要节点，为为保证梁、柱柱传力可靠，抗震性能可可靠，采用钢钢筋混凝土梁梁纵筋穿过叠叠合柱核心钢钢管锚固的构构造，钢管上上开孔在工厂厂完成，如下下图所示：8.2.4楼板体体系各层楼盖均采用钢钢筋混凝土梁梁板体系。较较大的板块以以单向次梁分分割，次梁支支座避开筒体体连梁。根据据不同的使用用功能和重要要性，楼板厚厚度取值见下下表：部位一般部位四角区域核心筒屋面地下室顶板（嵌固固层）板厚（mm）110120120200200部位裙楼顶层裙楼顶层上一层大堂避难层板厚（mm）1801201201508.2.5结构构构件主要尺寸寸及混凝土强强度：建筑标准层（地面面）层高核心筒外墙厚度柱尺寸混凝土强度备注-5~14300~640008001600×16000(钢管直直径12000壁厚30)柱C70、墙C600地下室2～75500~750008001600×16000(钢管直直径12000壁厚30)柱C70、墙C600塔楼与裙楼断开851008001600×16000(Ф1200－25)柱C70、墙C600设备层、叠合柱顶顶层核心筒“芯柱”顶顶9~1043008001600x16000柱C70、墙C600框架柱采用芯柱11~1743007001500x15000柱C65、墙C600框架柱采用芯柱1843007001400x14000柱C65、墙C600框架柱采用芯柱1954006001400x14000柱C65、墙C600设备层20～2243006001400x14000柱、墙C6023~2743006001350x13550柱、墙C6028~2943005001300x13000柱、墙C6030~3143005001300x13000柱、墙C5032~375100~700005001200x12000柱、墙C50斜墙、斜柱层38～395100~550005001100x11000柱、墙C50柱、墙内收层40～4237004001100x11000柱、墙C4043~4437004001000x10000柱、墙C4045~4737004001000x10000柱、墙C3048~513700400900x900柱、墙C30523700400900x900柱、墙C30屋面收进层534000400900x900柱、墙C30酒店套房543600400900x900柱、墙C30屋顶设备层（两层层通高）553300400900x900柱、墙C30屋顶停机坪注1：梁板均为C300。8.2.6典型型楼层平面示示意图及层高高示意图9建筑结构超超限情况说明明9.1建筑高度度及高宽比根据JGJ3-20110，6度区B级高度的钢筋筋混凝土框架架-核心筒结构构最大适用高度度为210mm。东方国际广广场A塔为超B级高度的超超限高层建筑筑。塔楼低区区平面尺寸为为44.7xx44.7mm，高区平面尺寸寸为44.77x36m，底部核心筒筒核心筒尺寸为23x199m，高区核心筒核核心筒尺寸为23x133m。从嵌固层起起算，高宽比比为6.14。9.2平面规则则性判断9.2.1结构平平面及外形凹凸不规规则判断塔楼平面沿双轴基基本对称，外外形为正方形形，长宽比为为1，无凹进和凸凸出，形状规则，质质量和刚度较较均匀，为风风荷载效应较较小的平面。9.2.2周期比比结构的扭转周期、平平动周期及比比值见下表：：（计算程序序：SATWE）嵌固塔楼模型第一周期第二周期第三周期扭转周期/平动周周期6.185.453.840.62Y向平动X向平动扭转9.2.3扭转不不规则判断塔楼部分在刚性楼楼板假定下，考考虑偶然偏心心影响的规定定水平地震力力作用时结构构的最大弹性性水平位移（或或层间位移）与与平均位移（或或层间位移）之之比主楼均均小于1.2，仅有附楼少数楼层层的层间位移移比超过1.2（为1.26），属扭转不规则。9.2.4楼板不不连续判断楼板在从1F到88F楼板有较多多开洞。下图为楼板开洞示示意下表为平面规则性性分析表洞口宽（m）典型宽度（m）开洞比例规范限值结论水平向（主楼）Max=20.422542.348.3%≤50%满足竖向（主楼）Max=11.342.327%≤50%满足水平向（含附楼）Max=24.749.550%≤50%满足竖向（含附楼）Max=11.342.327%≤50%满足开洞面积m2总面积m2比例规范限值结论239215011.1%≤30%满足其余楼层无大开洞洞。9.3竖向规则则性判断9.3.1建筑形形状及收进楼结构体型沿竖向下下大上小，竖竖向沿Y向在38层由44.77m单侧收进为为36m。收进尺寸寸小于下部平平面尺寸的25%，满足足规范的收进进平面要求。竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度自下而上逐渐减小。结构无外挑。9.3.2相邻邻楼层侧向刚刚度比经计算，各层层刚刚度比要求均均满足规范JGJ-220103..5.2条本层刚度与与相邻上层刚刚度0.9或1.1倍的比值要求求。9.3.3相邻楼楼层受剪承载力比比经计算，各楼层与与相邻楼层受剪承载载力比满足JJGJ3-22010第3.5.33条相关要求求时判断为竖向规则。本本工程楼层与与相邻上层受受剪承载力比比最小比值发发生在建筑55F，X向为0.80，Y向为0.80,这是由于层层高从7.5m变为5.5m；另一个抗抗剪承载力比比较小值发生生在建筑1层，Y向为0.85，Y向为0.84，这是由于于层高从7..5m突变到5.55m；总的来说，满满足规范层间间受剪承载力力规则的要求求。9.3.4质量沿沿楼层的分布布根据JGJ3-20110要求，楼层层质量与相邻邻下层的比值值小于1.5时，质量分分布竖向规则则。经计算，相邻邻楼层质量比比均小于1.5，满足规范要要求。9.3.5其他他建筑在三十六层有有设置局部穿穿层柱，三十十三层~三十七层设设置斜墙和斜斜柱，属于竖向不不规则。9.4结构超限限项总结项目结构特性规范要求备注高度嵌固层起算：2556.10米210米超限扭转不规则刚性楼板假定下楼楼层最大位移移（位移角）与与平均位移（位位移角）之比比大于1.2（仅附楼少数数楼层为1.26，主主楼均满足要要求）位移比大于1.22超限其它穿层柱、斜墙、斜斜柱注：未说明项目为为未超限项目目。9.5抗震性能能目标根据工程的重要程程度和业主的的要求，制定定了本工程抗震性能目标标：结构抗震震性能目标为C级，关键构构件较规范要要求约有提高高。相应各构构件的性能水水准见下表：：地震水准多遇地震设防烈度地震罕遇地震性能水准定性描述述完好，无损轻度损坏不倒塌层间位移角限值h/500/h/100关键部位构件核心筒墙底部加强区及薄弱弱层弹性抗剪弹性，压弯及及拉弯弹性满足抗剪截面控制制条件，底部部加强区，可可形成塑型铰铰,破坏程度可可修复并保证证生命安全。一般部位弹性抗剪弹性，压弯及及拉弯不屈服服外框柱、斜墙、斜斜柱弹性抗剪弹性，压弯及及拉弯弹性满足抗剪截面控制制条件，可形形成塑型铰,破坏程度轻轻微。耗能构件连梁弹性允许进入塑性最早进入塑性，允允许弯曲破坏坏。框架梁弹性允许进入塑性进入塑性，可形成成塑型铰，破破坏较严重但但防止倒塌。节点不先于构件破坏其中弹性指的是满满足JGJ3--2010公式3.111.3-1：不屈服指的是满足足JGJ3--2010公式3.111.3-2：抗剪截面控制条件件指的是满足JGJ3--2010公式3.111.3-4：小震下所有构件及及中震下重要要构件通过计计算及设计满满足要求，中中震下部分构件及及大震下重要构件按满满足截面控制制条件进行设设计，中震下下次要构件和和大震下其他他构件通过概概念设计、构造措施和和结合大震弹弹塑性分析结结果的定性或或定量设计给予保障障。针对以上性能，据据此采用相应应的抗震构造造措施：因本本工程抗震设设防烈度为6度，抗震设设防分类为重重点设防类，应应按高于本地地区抗震设防防烈度一度的的要求加强其其抗震措施，又又因建筑场地地为I0类，故本工程程仍按本地区区抗震设防烈烈度的要求采采取抗震构造造措施，按此此设防标准选选取结构的抗震等级。因因本工程为超超过《重庆市市超限高层建建筑工程界定定规定》的超超高层建筑（高高度超过B级高度约20%），底部加强区区筒体剪力墙墙、钢管叠合合柱、斜墙、斜斜柱和斜墙、斜斜柱相应楼层层筒体剪力墙墙考虑提高一一级抗震等级级，具体各构构件抗震等级级见下表：构件抗震等级底部加强区外框柱柱、墙；斜墙、斜柱；斜墙、斜柱柱相应楼层筒筒体剪力墙抗震等级：一级场地为I0类，外框柱、墙抗震构构造措施：一一级非底部加强区外框框柱、墙、抗震等级：一级场地为I0类，外框柱、墙抗震构构造措施：二二级框架梁、连梁抗震等级：一级场地为I0类，抗震构造措施：二二级10抗震概念念设计及加强强措施10.1抗震概念念设计本工程采用的带钢钢管叠合柱框框架—核心筒结构构为目前超高高层建筑的基基本结构形式式。该体系受力力明确，有多多道防线，通通过合理设计计能达到预期期性能要求。东方国际广场A塔通通过结构的合理设计，结构总体刚度度适当，两个个主轴方向刚刚度相当，保保证平面规则则，满足规范范要求。结构体系竖向布置置规则，设计中竖向向结构采用高高强度混凝土土，其间埋设设钢管，提高高强度，减轻轻重量。墙体体厚度根据轴轴压比、强度度、刚度要求求，向上部楼楼层逐渐减薄薄。由于层高高变化，局部部楼层层高较较高，结构竖竖向刚度及强强度存在变化化，通过合理理的结构设计计，加强层高高较高楼层的的结构刚度及及强度，减小小各层刚度及及承载力差异异，避免薄弱弱层及软弱层层出现。在下一阶段设设计将对局部部开洞较大部部位和竖向收收进部位周边边竖向构件进进行进一步分分析并加强。设计中加强楼板整整体性。嵌固固层、屋面层层楼板加厚，筒筒体及建筑四四角区域楼板板也加厚，并并适当提高配配筋率。对于于楼板大开洞洞，将在下一一阶段设计验验算截面受剪剪力，并采取取相应措施。10.2加强措措施10.2.1框架架柱采用钢管管混凝土叠合合柱：钢管叠合柱抗震措措施详8.22.3条。10.2.2楼板板薄弱部位强措施对于楼板开洞较多多、竖向收进附近楼层层、有斜墙、斜斜柱的楼层，该处处楼板应力较为为集中，施工工图阶段将对对楼板进行小震和大震楼楼板有限元应力分分析，并对该该楼层楼板整体进行加强强处理，如提高配筋率率、增加楼板厚厚度等。10.2.3核心心筒加强措施施：筒体四角通高设置置约束边缘构构件，并适当扩大大四角核心筒暗暗柱配筋范围围，暗柱配筋筋率适当提高高，同时体箍箍率也增大。同时，控制筒筒体墙肢轴压压比，适当增增加墙肢分布布筋配筋率，底底部加强区筒筒体主要剪力力墙设置芯柱柱。核心筒内跨高比较较小的连梁均均设置交差暗暗撑，暗撑构构造应符合高高规9.3..8条的规定定，以保证连连梁的“强剪弱弯”。核心筒内楼板厚度度适当加厚至至不小于1220mm，以以保证核心筒筒的整体性。10.2.4平面面扭转不规则则加强措施：：根据分析结果，主主楼位移比均均满足规范要要求，附楼部部分楼层位移移比Y向最大为1.26。经计算算分析，附楼楼不满足规范范位移比要求求部位其绝对对位移小，位位移比大约1/40000，远小于规规范限值，根根据规范条文文精神，可适适当放松对位位移比的要求求。在施工图图阶段将适当当加强位移比比较大柱的抗抗震措施，如如纵筋配筋率率增大、设置芯柱、箍箍筋配筋率增增大等，以加强延性及及承载力。10.2.5穿层层柱、斜墙、斜柱的加强措施为满足建筑功能需需求，在36层局部设置置穿层柱，对对穿层柱按中震震弹性、大震震不屈服进行行性能设计，并并对构件截面面进行小震、中震和大震截面承载力验算（结结果详见13节）；在施工工图阶段将适适当加强穿层层柱的抗震措施施，如纵筋配配筋率增大、设置芯柱、箍箍筋配筋率增增大等，以加强延延性及承载力力。因建筑立面和功能能要求，将322~37层作为Y向框架柱内内收变化的过过渡层，采用用斜墙、斜柱柱的连接形式式完成框架柱柱的内收（32~34层设置斜墙墙、35~37层设置斜柱），避免形成成转换结构，保保证结构竖向向自上而下连连续变化，而而不造成竖向向刚度突变；；斜墙最大倾倾斜角度为7.5°。对斜墙、斜斜柱按中震弹弹性、大震不不屈服进行性性能设计，并并对构件截面面进行应力分分析（结果详详见13节）；在施工工图阶段将对对斜柱与筒体墙墙肢连接部位位进行详细的的计算分析，同同时适当加强强抗震构造措施，如如纵筋配筋率率增大、设置芯柱、箍筋配筋率率增大等，以以加强延性及及承载力。11结构整体抗抗震性能弹性性结构分析11.1分析软软件及输入数数据本工程结构整体计计算采用SATWE（2010年版版）和ETABS（V9.7.44）。针对本工程设定的性性能目标，本本工程结构计计算在各阶段段分别采用不不同的软件进进行计算分析析，分析时均均采用振型分分解反应谱法法计算地震作作用，并考虑虑了偶然偏心心地震作用，采采用CQC法进行振型型组合计算地地震作用。多遇地震阶段采用用Satwee和Etabs进行地震及及风荷载下的的承载力和变变形计算，并并对计算结果果进行相互验验证；作为补补充分析，多多遇地震阶段段结构的动力力弹性时程分分析选用Satwe软件进行分分析；罕遇地地震阶段动力力弹塑性时程程采用EPDA进行分析。整体结构模型11.1.1结结构计算模型型负1层作为结构嵌固部部位的塔楼模模型，控制周周期、刚重比比、剪重比等等整体指标。11.1.2结构构计算分析输输入参数表11.1结构分分析参数结构层数56/-4混凝土容重（kNN/m3）27嵌固位置负一层地下室楼面结构类型框架—核心筒设防烈度6度场地土类别I0类设计地震分组第一组多遇地震影响系数数最大值0.065（安评评谱）结构阻尼比0.05连梁刚度折减系数数0.7中梁刚度放大系数数2.0地震活荷载折减系系数0.5周期折减系数0.85地震力振型组合数数质量参与系数大于于90%需要数量地震力计算双向、偶然偏心地震力夹角0度、90度0.2Q调整起算算/终止层号1至56框架抗震等级一级剪力墙抗震等级一级刚性楼板假定刚性板是否考虑P-Δ是楼层刚度算法考虑层高修正的楼楼层刚度比基本风压（kN//m2）0.45（承载力力放大1.1倍）风荷载体型系数1.45计算分析时，考虑虑以下几个要要点:1)考虑扭转耦耦联振动的影影响，本工程程计算时均采采用考虑扭转转耦联振动影影响的振型分分解反应谱法法。2)计算了考虑偶偶然偏心影响响的规定水平平地震力作用用下，楼层竖竖向构件最大大的水平位移移和楼层位移移。11.2结构弹弹性分析结果果刚重比验算计算程序方向刚重比是否满足规范要求求规范要求SatweX2.42满足，考虑二阶效效应刚重比应大于1..4，当刚重比比小于2.7时，应考虑虑二阶效应的的不利影响Y1.79ETABSX2.59满足，考虑二阶效效应Y2.11注：刚重比计算时时，将嵌固层层视为基础层层，只取嵌固固层以上楼层层进行计算。整体抗倾覆验算计算程序方向抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区%是否满足规范要求求规范要求SatweX向地震566019200385548828.090.00满足高宽比大于4的高高层建筑，基基础底面不宜宜出现零应力力区Y向地震649581922349301328.780.00X向风载586482644208789114.680.00Y向风载673066400233859918.160.00注：整体抗倾覆验验算时，将嵌嵌固层视为基基础层，只取取嵌固层以上上楼层进行计计算。楼层抗剪承载力比比验算计算程序建筑楼层（地面）方向与上一层层抗剪承承载力比值是否满足规范要求求规范要求Satwe5X向0.80满足每层受剪承载力不不宜小于其上上一层受剪承承载力的80%Y向0.801X向0.85Y向0.84层抗侧刚度比验算算计算程序建筑楼层（地面）方向与相邻上层侧向刚刚度比不小于于0.9是否满足规范要求求规范要求Satwe19X向1.14满足本层与相邻上层的的比值都大于于0.9，当本本层层高大于于相邻上层层层高的1.55倍时，该比比值不宜小于于1.1，对底底部结构嵌固固层刚度比不不宜小于1..5Y向1.1434X向1.15Y向1.15ETABS19X向1.18Y向1.1834X向1.12Y向1.16注：19、34层均为层高变化较较大的楼层剪重比验算计算程序方向首层地震剪力重力荷载代表值剪重比是否满足规范要求求规范要求SatweX向地震22646KN2096000KKN1.08%满足对于基本周期大于于5S的结构剪重重比不小于0.0066Y向地震20535KN0.97%ETABSX向地震22020KN2068000KKN1.1%满足Y向地震19580KN0.9%注：本表中的地震震力及首重力力荷载代表值值均取自第嵌嵌固层以上第第一层。本工工程根据安评评地震反应谱谱计算剪重比比