红桥河3号桥脚手架施工方案

PAGEword文档可自由复制编辑轮台县红桥新区3号桥脚手架专项施工方案施工单位：编制人：审核人：审批人：编制时间：

第一章设计依据编制依据1.建设部《工程建设标准强制性条文》2.有关《工程建设地方标准强制性条文》3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011)4.《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)5.《城市桥梁工程施工及验收规程》(GJJ2-2008)6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—917.《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50—2011)8.《混凝土结构工程施工质量及验收规程》(G850204—2002)9、《建筑工程安全检查标准》JGJ59—201110.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》征求意见稿（建设部2008-5-10发布、实施）11、《钢结构设计规范》12、《道桥计算手册》11.《轮台县红桥河3号桥工程》施工图，深圳西伦土木结构有限公司。12.《轮台县红桥河景观带二期三号桥岩土工程勘察报告》新疆时代岩土工程勘察设计院。第二章工程概况一、工程概况本项目轮台红桥河3号桥工程在轮台县红桥新区范围，位于南环路跨越红桥河处.红桥河3号桥桥型为三跨双索面矮塔斜拉桥,跨径布置为[45+70+45m]全长163.18m。本桥行车道为双向六车道；桥梁结构的设计基准期100年；桥，梁结构安全等级一级；汽车荷载城-A级；河低标高953.71m；控制水位955.82m;最高洪水位956.04m；抗地震基本烈度为7度；桥梁抗震设防类别为甲类，进行8度抗震设计；桥台采用重力式桥台，承台接桩基础，承台高1.5m,桩基础采用直径1.2m钻孔灌注桩,桩顶承载力为2900kN；桩长为43m。桥墩采用独立式,承台接桩基础.桥墩横桥向宽3.0m,纵桥向尺寸由墩顶3.0m渐变至4.0m，承台高3.0m，桩基础采用直径1.5m钻孔灌注桩，桩顶承载力8000kN,根据地质情况计算，桩长60m。场地自然地面高差较大，勘测点标高在954.10-960.10m之间，勘测点最大高差6.00m,平均标高955。70m。地层自上而下地质情况如下：第一层粉质沙性：饱和，层厚1.2-8.0m，标高946.50-952.40。地基承载力；35-120kpa.qik=35kpa第二层；细纱，中密饱和，勘厚0.8-11.50m,底标高939.20-952.30m[fao]180kpa;qik=45kpa第三层;粉质粘土：勘厚1.90-9.60m，底标高929.00-942.00m.[fao]=160kpa;qik=65kpa;第四层细沙土：饱和，层厚4.8-10.10m，[fao]=180kpa。=35kpa;第五层，粉土，密实饱和，层厚2.00-12.60m，底高915。30-922。10m,[fao]160kpa。第六层发细沙，密实饱和，底标高911.80-915.40.。[fao]210kpa。[qik]60kpa。第七层粉质粘土底标高906.4-911.6[fao]=180kpa.。第八，细沙密实饱和，顶标高906.4-911.60m，[fao]300=kpa,[qik]=80kpa.第三章施工方案一、地基状况及处理措施(1)本项目所处位置为原河道平整的灌注桩平台上，满堂支架搭设需将承台施工完成后，在灌注平台上浇筑40cm厚C15毛石砼进行硬化处理。针对支架基础采取如下处理办法以对碗扣支架地基基础加强：①将原状土平整至高程955.646米后压实,压实度不小于120KPa；②浇筑40厘米C15混凝土,混凝土顶标高为956.046米。为避免处理好地基受水浸泡，在基础顶面设置0.5%双向排水横坡在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。(2)设置36米宽的过水洞口,采用直接为530毫米的钢柱支撑,横向间距3米,纵向间距6米.基础采用桩基础，直径1.2米、深11米，桩顶标高954二、现浇碗扣支架设计2.1WDJ碗扣支架构件概述WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上每隔0.6米设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本工程基本采用立杆间距1200mm、900mm、600mm、300mm三种尺寸。该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。2.2满堂支架布置设计连续箱梁支架采用碗扣式满堂支架。选取市场上使用普遍的Φ48×2.7mm钢管，材质为Q235-A3钢，轴向容许应力[σ0]=140MPa。箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15±1mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。箱梁端横梁、中横梁位置：1、1.8米高度箱梁端横梁：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆步距为60*60cm，横杆步距为120cm。2、3.2米高度箱梁中横梁：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为60cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。3、箱梁箱室底板下：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。4、箱梁腹板下：顺桥向采用10#工字钢或双层10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。⑤在翼缘板下：横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。⑥边腹板外侧：竖向方木采用10*15cm@90cm放置在顶托上，纵向方木采用8*8cm@25cm，斜撑钢管纵向间距为90cm，竖向间距为60cm。2.3支架剪刀撑布设①在支架底部、顶部各设一道连续水平剪刀撑，当顶、底部水平剪刀撑垂直高度大于4.8米时，需中间加设水平剪刀撑，且上下层水平剪刀撑在垂直方向上的间距不得超过4.8m。剪刀撑采用φ48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。②纵向、横向及四周剪刀撑间距不应大于4.5米。③剪刀撑斜杆与地面交角在45º～60°范围，斜杠接头处搭接长度不小于1米。④剪刀撑采用的建筑钢管与碗扣支架立杆间应尽量采用十字扣件连接，确保支架体系受力稳定。⑤立杆顶托丝杆伸出长度不超过200mm,超出部分必须采用方木进行抄垫。顶托至最上一道水平横杆间的总悬臂长度不超过500mm。三、支架体系施工方法3.1支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。3.2安放底托按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。3.3安装立杆、横杆和顶托从一端开始，按照横桥向30cm、60cm或90cm，顺桥向60cm、90cm布设立杆，横杆步距为120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置。3.4安放槽钢、方木、铺底模在顶托调整好后铺设顺桥向10*15cm方木，铺设时注意使其两纵向接头处于U型上托座上（防止出现“探头”），接着按20cm间距铺设横向8×8cm方木，根据放样出的中线铺设δ=15±1mm的竹胶板做为箱梁底模。3.5设置剪刀撑支架每隔六排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔六排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑上下各设置一道。剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。四、现浇箱梁构造尺寸和计算本项目现浇箱梁混凝土施工采用两阶段施工，第一次混凝土浇筑至翼板根部下30厘米处，第二次混凝土浇筑至箱梁顶面，考虑到满堂支架施工的安全性，该满堂支架验算取混凝土一次浇筑成型进行验算1、设计依据荷载标准值计算(荷载数据按《城市桥梁工程施工及验收规程》附录B取用)。2、碗扣支架设计验算2.1设计参数：㈠竹胶板(δ=15±1mm，此处取单位长度1米验算)：容许应力[σ0]=70MPa；弹性模量E=6×103MPa；截面抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3；截面惯性矩I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4；EI=6×103×2.81×105=1.686×103N•m2。㈡东北落叶松(10×15cm,顺纹弯矩应力为14.5MPa，顺纹剪应力[T]=1.5MPa,湿度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3；截面惯性矩I=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4；考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12MPa，按照湿材0.9折减系数得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×2.81×107=22.76×104N•m2。（三）东北落叶松(8×8cm,顺纹弯矩应力为14.5MPa，湿度：15%，密度：6KN/m3))：截面抵抗矩W=13.3×104mm3；截面惯性矩I=6.67×106mm4；考虑木材差异：顺纹弯矩应力取值12MPa，按照湿材0.9折减得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×6.67×106=5.403×104N•m2。（四）10#工字钢(11.2kg/m)：[σw]＝205Mpa；E＝2.05×105Mpa；A=14.3cm2；W=49cm3=49000mm3；I=245cm4=2450000mm4；S工10=28.2cm3,t工10=5mm,EA=2.05×105Mpa×1430mm2=293150KN；EI=2.05×105Mpa×2450000mm4=502250N•m2。（五）碗扣支架钢管：轴向容许应力[σ0]=140MPa；国标钢管：φ48、t=3.5,考虑市场管材差异，此处验算取值t=2.7mm；钢管容许荷载53.7KN根据本工程实际情况:横杆步距L=1200mm，每根立杆设计荷载F=30KN；横杆步距L=600mm，每根立杆设计荷载F=40KN。碗扣支架钢管截面特性表碗扣支架钢管截面特性表外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）482.73.84×1020.989×1054.12×10316.05/（六）抗风验算（按《建筑结构荷载规范》取值）：轮台地区基本风压按照50年一遇取值:W0=0.45kN/m2；风压高度系数K2=1.0；体型系数K1=0.80；地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85。2.2永久荷载①箱梁混凝土自重1.8m高端横梁（中横梁、腹板）部位：1.8×26=40.8N/m2；3.2m高端横梁（中横梁、腹板）部位：3.2×26=83.2N/m2；翼板部位：0.6×26=15.6KN/m2；箱室侧面部位：0.6×26=15.6KN/m2。②模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则：1.8m高箱梁端横梁底部：40.8KN/m2×5%=2.04KN/m2；3.5m高箱梁中横梁底部：83.2KN/m2×5%=4.16KN/m2；翼板部位：15.6KN/m2×5%=0.78KN/m2；箱室侧面部位：15.6KN/m2×5%=0.78KN/m2；2.3施工均布活载㈠施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5KN/m2；㈡混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0KN/m2；㈢混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0KN/m2；㈣混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0KN/m2；㈤荷载组合：计算强度:q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)；计算刚度:q=1.2×(①+②)。2.4支架及模板系统验算㈠箱梁端横梁、腹板底部竹胶板（1.8米高箱梁）底模采用δ＝15±1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的8×8cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(40.8+2.04)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=51.408+9.1=60.508KN/mMmax==0.1×60.508×0.22=0.242KN•mσmax=Mmax/W=0.242×106/3.75×104=6.45MPa＜[σ0]=70MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)=51.408KN/mω=qL4/(150EI)=51.408×103×0.204/150×1.686×103=0.41mm≤L/400=200/400=0.5mm满足设计要求！箱梁中横梁、腹板底部竹胶板（3.2米高箱梁）抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(83.2+4.16)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=104.832+9.1=113.932KN/mMmax==0.1×113.932×0.22=0.46KN•mσmax=Mmax/W=0.46×106/3.75×104=12.27MPa＜[σ0]=70MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)=104.832KN/mω=qL4/(150EI)=104.832×103×0.24/150×1.686×103=0.66mm＞L/400=200/400=0.5mm不满足设计要求，对结构影响可忽略不计。㈡箱梁翼缘处竹胶板抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=28.756KN/mMmax==0.1×28.756×0.32=0.23KN•mσmax=Mmax/W=0.26×106/3.75×104=6.93MPa＜[σ0]=70MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)=19.66KN/mω=qL4/(150EI)=19.66×103×0.34/150×1.686×103=0.63mm＜L/400=300/400=0.75mm满足设计要求！㈢箱梁腹板外侧竹胶板混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2注：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼入模温度(℃)，取25,则t0=5；β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm～15cm取1.15；v—混凝土浇筑速度（m/h）,取0.4则：PM=0.22γt0β1β2v1/2=0.22×26×5×1.2×1.15×0.41/2=24.96KN/m2qM=1.2×PM+1.4×(㈠+㈡+㈣)=1.2×24.96+1.4×8.5=41.85KN/mMmax==0.1×41.85×0.252=0.26KN•mσmax=Mmax/W=0.26×106/3.75×104=7.0MPa＜[σ0]=70MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×PM=29.95KN/mω=qL4/(150EI)=29.95×103×0.254/150×1.686×103=0.46mm＜L/400=250/400=0.625mm满足设计要求！2.5支架方木系统验算㈠箱梁端横梁、中横梁底板横向方木（1.8米高箱梁）横向方木搁置于间距为0.6米的纵向10*15cm方木上,横向方木规格为80mm×80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。抗弯强度计算：q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(40.8+2.04)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=12.138KN/mMmax==0.1×12.138×0.62=0.44KN•mσmax=Mmax/W=0.44×106/13.3×104=3.31MPa＜[σ0]=10.8MPa抗剪强度计算Tmax=0.6ql=0.6×12.14×0.6=4.37KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）=3×4.37×103/2×80×80=1.02＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)×0.2（间距）=1.2×42.84×0.2=10.28KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×10.28×103×0.64/100×5.403×104=0.17mm＜L/400=600/400=1.5mm满足设计要求！㈡箱梁中横梁底板横向方木（3.2米高箱梁）横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为60cm（顺桥向）*30cm（横向），横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(83.2+4.16)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=21KN/mMmax==0.1×21×0.32=0.19KN•mσmax=Mmax/W=0.19×106/13.3×104=1.43MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6×21×0.3=3.78KNT=3T/2bh<[T]=3×3.78×103/2×80×80=0.89＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)×0.2=1.2×(83.2+4.16)×0.2=20.97KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×20.97×103×0.34/100×5.403×104=0.021mm＜L/400=300/400=0.75mm满足设计要求！㈢箱梁边腹板外侧方木（顶托上竖向10*15cm方木、纵向8*8cm方木）①纵向8*8cm方木:竖向方木采用10*15cm@90cm放置在顶托上，纵向方木采用8*8cm@25cm，斜撑钢管纵向间距为90cm，竖向间距为60cm。q={1.2×PM+1.4×(㈠+㈡+㈣)}×0.25+6×0.08×0.0.08=（1.2×24.96+1.4×8.5）×0.25+6×0.08×0.08=41.852×0.25+0.038=10.501KN/mMmax==0.1×10.501×0.92=0.85KN•mσmax=Mmax/W=0.85×106/13.3×104=6.39MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6×10.501×0.9=5.67KNT=3T/2bh<[T]=3×5.67×103/2×80×80=1.33＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×PM×0.25=7.488KN/mf=KWqL4/(100EI)=0.677×7.488×103×0.94/100×5.403×104=0.62mm＜L/400=900/400=2.25mm满足设计要求！②竖向10*15cm方木：竖向方木采用10*15cm@90cm，搁置于竖向间距为0.6米的竖向碗扣支架顶托上，竖向方木承受纵向方木8*8cm@25cm支座反力Rmax=9.45KN作用，得：工况一：支座反力：0.6R1=9.45*0.25+9.45*0.5R1=11.813KNR2=9.45*3-R1R2=16.54KNMmax+9.45*0.25-16.54*0.25=0Mmax=1.773KN.Mσmax=Mmax/W=1.773×106/3.75×105=4.73MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=11.813KNT=3T/2bh<[T]=3×11.813×103/2×100×150=1.18MPa＜1.5MPa满足设计要求！工况二：Mmax+9.45*0.25-14.175*0.3=0Mmax=1.887σmax=Mmax/W=1.887×106/3.75×105=5.04MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=14.18KNT=3T/2bh<[T]=3×14.18×103/2×100×150=1.42Mpa=[T]=1.5MPa满足设计要求！综上所述：箱梁边腹板外侧纵向方木采用8*8cm@25cm，搁置于间距为0.9米的竖向10*15cm方木上是安全可靠的！㈣箱梁翼缘处方木横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.3+6×0.08×0.08={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08=8.67KN/mMmax=1/8ql2=1/8*8.67*0.9*0.9=0.88KN•mσmax=Mmax/W=0.88×106/13.3×104=6.62MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6*8.67*0.9=4.68KNT=3T/2bh<[T]=3×4.68×103/2×80×80=1.1＜1.5MPa满足设计要求！横向10*15cm方木放置在间距为0.9米的顶托上，横向方木承受纵向方木8*8cm@30cm支座反力Rmax=7.8KN作用，得：工况一：Mmax+7.8*0.3-11.7*0.45=0Mmax=2.93KN•mσmax=Mmax/W=2.93×106/3.75×105=7.8MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=11.7KNT=3T/2bh<[T]=3×11.7×103/2×100×150=1.17＜1.5MPa满足设计要求！工况二：Mmax-7.8*0.3=0Mmax=2.34KN•mσmax=Mmax/W=2.34×106/3.75×105=6.24MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=7.8KNT=3T/2bh<[T]=3×7.8×103/2×100×150=0.78＜1.5MPa满足设计要求！㈤箱梁箱室底板横向方木横向方木搁置于间距为0.9米的纵向10*15cm方木上,横向方木规格为80mm×80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。抗弯强度计算：q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=5.79KN/mMmax==0.1×5.79×0.92=0.49KN•mσmax=Mmax/W=0.49×106/13.3×104=3.68MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6×5.79×0.9=3.13KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）=3×3.13×103/2×80×80=0.73＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)×0.2（间距）=1.2×(15.6+0.78)×0.2=3.93KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×3.93×103×0.94/100×5.403×104=0.32×10-3mm＜L/400=900/400=2.25mm满足设计要求！2.6支架纵桥向10*15cm方木验算㈠箱梁端横梁、中横梁底板处纵向10*15cm方木10*15cm方木在箱梁端横梁、中横梁底板处按照支架立杆纵向间距为60cm布设，按照简支梁进行验算。其中取1.8米的端横梁作为计算依据①10*15cm方木验算：工况一：10*15cm方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，10*15cm方木每米自重Q=6*0.1*0.15=0.09KN/m支座反力：0.6r2-7.28*0.2-7.28*0.4-0.09*0.6*0.3=0R1=14.6R2=7.3Mmax-14.6*0.2+0.09*0.2*0.1=0Mmax=2.92KN•mσmax=Mmax/W=2.92×106/13.3*105=2.19MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！Vmax=14.6KNτ=3*14.6*103/2*100*150=1.46MPa＜[τ]=1.5MPa满足设计要求！工况二：10*15厘米方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，Mmax+7.28*0.2-10.95*0.3+0.09*0.3*0.15=0Mmax=1.80KN•mσmax=Mmax/W=1.8×106/3.75*105=4.8MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！Vmax=10.95KNτ=3*10.95*103/2*100*150=1.1MPa＜[τ]=1.5MPa满足设计要求！㈡箱梁腹板处纵向10*15cm方木验算顺桥向采用10#工字钢或双层10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。按照简支梁进行验算。10#工字钢或双层10*15cm方木验算承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KN及自重作用，按照简支梁进行验算。10#工字钢自重计算（q=0.112KN/m）。10*15厘米方木自重：0.09KN/M工况一：支座反力0.9R1-7.28*0.2-7.28*0.4-7.28*0.6-7.28*0.8-0.09*0.9*0.45=0R1=14.6R2=22.75(1)方木Mmax+7.28*0.4+7.28*0.2+0.09*0.4*0.2-22.75*0.4=0Mmax=4.72KN•mσmax=Mmax/W=4.72×106/3.75*105=12.59MPa＜[σ]=10.8MPa不满足设计要求！Vmax=22.75KNτ=3*22.75/2*100*150=2.28MPa＜[τ]=1.5MPa不满足设计要求！(2)10号工字钢Mmax=4.72KN•mσmax=Mmax/W=4.72×106/49000=96.3MPa＜[σ]=205MPa满足设计要求！Vmax=22.75KNτ=VS/It=22.75×103×28200/2450000×5=52.3MPa＜[τ]=125MPa满足设计要求！工况二：(1)10*15厘米方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=7.28KNMmax+7.28*0.2+7.28*0.4+0.09*0.45*0.225-18.24*0.45=0Mmax=3.83KN•mσmax=Mmax/W=3.83×106/3.75*105=10.21MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！Vmax=18.24KNτ=3*18.24*103/2*100*150=1.82MPa>[τ]=1.5MPa不满足设计要求！(2)10号工字钢Mmax=3.83KN•mσmax=Mmax/W=3.83×106/49000=78.1MPa＜[σ]=205MPa满足设计要求！Vmax=18.24KNτ=VS/It=18.24×103×28200/2450000×5=42MPa＜[τ]=125MPa满足设计要求！㈢箱梁箱室底板处纵向10*15cm方木纵向10*15cm方木在箱梁箱室底板处按照支架立杆纵向间距为90cm布设，按照简支梁进行验算。①10#工字钢验算：工况一：10*15cm方木8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.2KN及自重作用，10*15方木:q=6*0.1*0.15=0.09KN/M支座反力：0.9R2-5.2*0.8-5.2*0.6-5.2*0.4-5.2*0.2-0.09*0.9*0.45=0R2=11.6R1=14.481Mmax-14.481*0.4+5.2*0.4+5.2*0.2+0.09*0.4*0.2=0Mmax=2.66KN•mσmax=Mmax/W=2.66×106/3.75*105=7.09MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！Vmax=14.48KNτ=3*14.48*103/2*100*150=1.45MPa<[τ]=1.5MPa满足设计要求！工况二：10*15厘米方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.08KN及自重作用，Mmax-13*0.45+5.2*0.4+5.2*0.2+0.09*0.4*0.2=0Mmax=2.72KN•mσmax=Mmax/W=2.72×106/3.75*105=7.26MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！Vmax=13KNτ=3*13*103/2*100*150=1.3MPa<[τ]=1.5MPa满足设计要求！2.7支架稳定性验算单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.2如下式4-1所示。N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×Ly(4-1)式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）；Ｑ1——支撑架模板自重标准值；Ｑ2——新浇砼及钢筋自重标准值；Ｑ3——施工人员及设备荷载标准值；Ｑ4——振捣砼产生的荷载。㈠1.8米高箱梁端横梁、中横梁（立杆间距：600×600mm,横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN=1.2×(40.8+2.04)×0.36+1.4×（2+4.5）×0.36=22.14KN＜[N]=30KN满足设计要求！㈡3.2米高箱梁端横梁、中横梁（立杆间距：600×300mm,横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(83.2+4.16)+1.4×6.5}×0.18=20.51KN＜[N]=30KN满足设计要求！㈢箱梁腹扳处（立杆间距：900×300mm,横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(40.8+2.04)+1.4×6.5}×0.27=16.34KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）满足设计要求！㈣箱梁箱室处（立杆间距：900×900mm,横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(15.6+0.78)+1.4×6.5}×0.81=23.3KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）满足设计要求！㈤箱梁翼缘处（立杆间距：900×900mm，横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(15.6+0.78)+1.4×6.5}×0.81=23.3KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）满足设计要求！㈥单根立杆强度及稳定性验算：单肢立杆轴向承载力满足下列要求:N≤φAf（《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.3.3-2）i——截面回转半径，i=16.05mmf——钢材的抗压强度设计值，f=140MPaA——立杆的截面面积，A=3.84cm2单根立杆的稳定性与轴心压力大小有关，与立杆间距无关，故取最大轴心压力N=23.3KN验算:由于横杆步距为1.2m(最顶端步距按最大悬出长度0.5m计算l=0.6+0.5×2=1.6m)，立杆按两端铰结计算，则l0=l(《路桥施工计算手册》12-80)则长细比计算如下：1、λ=l0/i=1200/16.05=74.76≈75由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数φ=0.813验算稳定N≤φAf23.3≤0.813*384*140/100023.3≤43.71稳定性满足要求；2、λ=l0/i=1600/16.05=99.69≈100由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数φ=0.633验算稳定N≤φAf23.3≤0.633*384*140/100023.3≤34.03稳定性满足要求.（七）整体稳定验算（抗风验算）轮台地区基本风压按照50年一遇取值:W0=0.45kN/m2，风压高度系数K2=1.0，体型系数K1=0.80，地形、地理条件按照城市市内取值K3=0.85（按《建筑结构荷载规范》取值）。①求得风荷载强度：W=K1K2K3W0=0.8×1.0×0.85×0.45=0.306kN/m2②作用在立杆上的荷载：F=0.306×1.2×0.048=0.018kN③立杆最大弯矩：M=F×L=0.018×1.2=0.0212KN•m④计算立杆的压弯强度：计算得最大轴心压力为N=23.3KN，偏安全考虑，取横杆步距L=600mm时，每根立杆设计荷载F=40KN计算。σ=N/φA+M/W=40×103/384+21200/5.08×103=107.48Mpa<f=205MPa（f—钢材的抗压强度设计值，f=205MPa）满足设计要求!㈨地基承载力验算地基承载力验算：N/Ad≤K•fk式中：N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad——为立杆底座面积Ad=10cm×10cm=100cm2；（按照立杆底座尺寸为10*10cm计算）按照最不利荷载考虑，地基承载力系数取1.0，立杆底托下砼基础承载力：N/A=23.3/0.01=2330Kpa<[f]=15000kpa底托下砼基础承载力满足要求。底托坐落在40cmC15砼层上，按照力传递面积计算（砼按照45度发散角计算）：A=(2*0.4*tg45+0.1)2=0.81平方4、桥跨中过水洞脚手架设计方案1、设计说明由于本桥位于河道中，6月中旬到7月底为洪水期，因此需布置宽36米，长45米的门洞，门洞高3米门洞支墩采用单根3.5米长φ530螺旋钢管，管桩基础灌注桩基础。门洞支墩管桩顶扁担梁采用2根工50型钢，纵桥向采用工40分配梁，型钢与管桩之间采用焊接方式连接成整体，工40分配梁顶部横桥向布设间距90cm10#工字钢作为次分配梁，其上支架布设按照标准段正常布设。箱梁箱室底板下：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。箱梁腹板下：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。在翼缘板下：横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。门洞中与大跨箱梁底部中对应，则永久荷载最不利点位于门洞两侧边缘梁体较厚处，而临时支架较高点位于跨中，偏安全角度考虑，现取门洞边缘处梁高，取跨中部位支架，将门洞顶部梁体作为等截面箱梁，管桩取中墩按照最不利状况验算。跨越红桥河采用（45+70+45）米一联，上部结构采用变高度预应力混凝土连续梁，支点梁高3.2米，跨中梁高1.8米，桥面宽43m。箱梁底离地面最高高8.291米。此联大跨径处设置门洞。门洞最边缘梁高经计算h=2.379米，底板厚度0.376米，顶板厚度0.25米，腹板厚度1.2米，翼板根部厚度0.6米。2、门洞结构验算2.1设计参数I工40=21720cm4,W工40=1090cm3,S工40=631.2cm3,t工40=10.5mm，q自重=67.6kg/mI工50=46472cm4,W工50=1860cm3,S工50=1084.1cm3,t工50=12mm，q自重=93.4kg/mE＝2.05×105MpaEI工40=2.05×105×21720×104=44526KN•m2EI工50=2.05×105×46472×104=95276KN•m22.1.1永久荷载①箱梁混凝土自重腹板部位：2.379×26=61.85KN/m2翼板部位：0.6×26=15.6KN/m2箱室部位：（0.25+0.376）×26=16.276KN/m2②模板重量（含内模、侧模及支架），以混凝土自重5%取值计算，则：腹板部位：61.85KN/m2×5%=3.09KN/m2翼板部位：15.6KN/m2×5%=0.78KN/m2箱室部位：16.276KN/m2×5%=0.814KN/m2合计：4.684KN/m22.1.2施工均布活载③施工人员、机械设备及材料堆放等荷载：2.5KN/m2④混凝土倾倒时对结构产生的冲击荷载：2.0KN/m2⑤混凝土振捣对结构下部产生的荷载：2.0KN/m2⑥混凝土振捣对腹板侧面产生的水平荷载：4.0KN/m22.1.3支架重量计算箱梁底板部位：90*90cm间距，支架高度5.291米按照设置5道横杆。q1={（1.8×3×5+1.8×3×5+5×3×3）×5.94×9.8/1000}/（1.8×1.8）=1.7787KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)翼板部位：90*90cm间距，支架高度5.291米按照设置5道横杆。q1=1.7787KN/m2腹板部位：90*30cm间距，支架高度5.291米按照设置5道横杆。q1={（0.6×3×5+1.8×3×5+5×3×3）×5.94×9.8/1000}/（0.6×1.8）=4.37KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)2.1.4荷载组合：计算强度:q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)计算刚度:q=1.2×(①+②)2.2支架模板验算腹板部位：底模采用δ＝15±1mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的8×8cm横向方木上，面板属于受弯构件，只验算其抗弯强度及绕度，按连续梁考虑,取单位长度1.0米板宽按照三跨连续梁进行计算：抗弯强度：q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=87.3KN/mMmax==0.1×87.03×0.22=0.348KN•mσmax=Mmax/W=0.348×106/3.75×104=9.28MPa＜[σ0]=70MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)=77.51KN/mω=qL4/(150EI)=77.51×103×0.204/150×1.686×103=0.49mm<L/400=200/400=0.5mm满足设计要求满足设计要求！2.3横向方木验算2.3.1临界断面处，横向方木8*8cm@20cm梁高2.379m验算横向方木腹板部位：横向方木搁置于间距为0.3米的纵向10*15方木上,横向方木规格为80mm×80mm,间距0.2米，横向方木取单位跨度0.2米，按照三跨连续梁验算。抗弯强度计算：q={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=17.44KN/mMmax==0.1×17.44×0.32=0.157KN•mσmax=Mmax/W=0.157×106/13.3×104=1.18MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6×17.44×0.3=3.14KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）=3×3.14×103/2×80×80=0.745＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)×0.2（间距）=1.2×64.94×0.2=15.59KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×15.59×103×0.34/100×5.403×104=0.016mm＜L/400=300/400=0.75mm满足设计要求！2.3.3箱室底板部位顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。抗弯强度计算：q={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(16.276+0.814)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=5.96KN/mMmax==0.1×5.96×0.92=0.48KN•mσmax=Mmax/W=0.48×106/13.3×104=3.61MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6×5.96×0.9=3.22KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）=3×3.22×103/2×80×80=0.755＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)×0.2（间距）=1.2×17.09×0.2=4.1KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×4.1×103×0.94/100×5.403×104=0.337mm＜L/400=900/400=2.25mm满足设计要求！2.3.4翼板部位横桥向方木采用10*15cm放置在顶托上方，纵向方木采用8*8cm@30cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。抗弯强度计算：q={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(15.6+0.78)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08=8.64KN/mMmax==0.1×8.67×0.92=0.7KN•mσmax=Mmax/W=0.7×106/13.3×104=5.26MPa＜[σ0]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=0.6ql=0.6×8.67×0.9=4.68KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪强度设计值）=3×4.68×103/2×80×80=1.1＜1.5MPa满足设计要求！抗弯刚度：q=1.2×(①+②)×0.3（间距）=1.2×16.38×0.3=5.9KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×5.9×103×0.94/100×5.403×104=0.49mm＜L/400=900/400=2.25mm满足设计要求！2.4纵桥向10*15cm方木验算2.4.1箱梁腹板处：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横桥向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90cm（顺桥向）*30cm（横向），横杆步距为120cm。按照简支梁进行验算。①10*15cm方木验算：10*15cm方木承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.23KN及自重作用，（q=0.09KN/m）。工况一：抗弯强度计算：Mmax+5.23*0.2+5.23*0.4+0.09*0.45*0.225-13.12*0.45=0Mmax=2.76N•mσmax=Mmax/W=2.76×106/3.75*105=7.36MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Vmax=13.12KNτ=3*13.12*103/2*100*150=1.31MPa＜[τ]=1.5MPa满足设计要求！工况二：支座反力计算：0.9R2-5.23*0.8-5.23*0.6-5.23*0.4-5.23*0.2-0.09*0.9*0.45=0R2=12.75R1=13.48抗剪强度计算：Vmax=13.48KNτ=3*13.48*103/2*100*150=1.35MPa＜[τ]=1.5MPa满足设计要求！2.4.2箱室底板部位：顺桥向采用10*15cm方木放置在顶托上方，横向方木采用8*8cm@20cm，支架立杆间距为90*90cm，横杆步距为120cm。10#工字钢承受8×8cm方木的最大支座反力Rmax=5.364KN及自重作用（q=0.09KN/m）。①10#工字钢验算：工况一：抗弯强度计算：Mmax+5.364*0.2+5.364*0.4+0.09*0.45*0.225-13.45*0.45=0Mmax=2.83N•mσmax=Mmax/W=2.83×106/3.75*105=2.2MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Vmax=13.45KNτ=3*13.45*103/2*100*150=0.74MPa＜[τ]=1.5MPa满足设计要求！工况二：支座反力计算：0.9R2-5.36*0.2-5.364*0.4-5.364*0.6-5.364*0.8-0.09*0.9*0.45=0R2=11.96R1=14.94抗弯强度计算：Mmax+5.364*0.2+5.364*0.4+0.09*0.4*0.2-14.94*0.4=0Mmax=2.75N•mσmax=Mmax/W=2.75×106/3.75*105=7.3MPa＜[σ]=10.8MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Vmax=14.94KNτ=3*14.94*103/2*100*150=1.49MPa＜[τ]=1.5MPa满足设计要求！2.5支架稳定性验算箱梁腹扳处（立杆间距：900×300mm,横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(61.85+3.09)+1.4×6.5}×0.27=23.5KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）满足设计要求！箱梁箱室处（立杆间距：900×900mm,横杆步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(16.276+0.814)+1.4×6.5}×0.81=24KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m时，每根立杆设计荷载F=30KN设计）2.6纵梁工40热轧型钢强度及刚度验算2.6.1分配梁工40在腹板位置纵向间距为@30cm，按照2跨连续梁进行计算，得：工40抗弯强度：q=【1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)】×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=【1.2×(61.85+3.09)+1.4×(2.5+2.0+2.0)】×0.3+23.711=49.8KN/mMmax==0.1×49.8×62=179.3KN•mσmax=Mmax/W=179.3×106/1085×103=165.3MPa＜[σ0]=205MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=149.4KNT=149.4*631.2*106/10.5*21714*104=41.4<[T]=125MPA满足设计要求！抗弯刚度（最大跨径计算）：q=1.2×(①+②)×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=1.2×64.94×0.3+0.676+2×11.2+4.37×0.3=47.76KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×47.76×64/100×44526=9.4mm＜L/400mm=5000/400mm=12.5mm满足设计要求！2.6.2分配梁工40在箱室部位纵向间距@90cm，按照六跨连续梁进行计算，得：工40抗弯强度：q=【1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)】×0.9+0.676+2×11.2+1.068×0.9=【1.2×(16.276+0.814)+1.4×(2.5+2.0+2.0)】×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.9=51.332KN/mMmax==0.1×51.332×62=184.8KN•mσmax=Mmax/W=184.8×106/1085×103=170.3MPa＜[σ0]=205MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Tmax=154KNT=154*631.2*106/10.5*21714*104=42.6<[T]=125MPA满足设计要求！抗弯刚度（最大跨径计算）：q=1.2×(①+②)×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.3=1.2×17.09×0.9+0.676+2×11.2+1.78×0.3=47.76KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×42.5×64/100×44526=8.37mm＜L/400mm=5000/400mm=12.5mm满足设计要求！2.2.3管桩顶部扁担梁工50热轧型钢强度及刚度验算管桩顶部采双根工50作为扁担，双工50承受纵向工40型钢支座反力Rmax=298.8（腹板部位），Rmax=308，单根q工50自重=93.4kg/m，按照简支梁计算如下：支座反力计算：3R2=298.8*3+298.8*2.1+308*1.2+308*0.9+308*0.6+308*0.3+0.934*3*1.5R2=817.166R1=1322.834抗弯强度计算：Mmax+308*1.2+308*0.9+308*0.6+308*0.3-1322.834*1.2+0.934*1.2*0.6=0Mmax=660.5kN•mMmax=660.5KN·m则单根45#工字钢受最大弯矩力M=Mmax/2=330.25KN·mσmax=Mmax/W=330.25×106/1860*103=177.55MPa＜[σ]=205MPa满足设计要求！抗剪强度计算：Vmax=1014.834KNVmax=1014.83KN则单根工45受剪力V=Vmax/2=507.4KNτ=VmaxS/It=507.4×1084.1×106/46472×12×104=98.63Mpa＜[τ]=125Mpa满足设计要求！2.2.4门洞钢支墩验算门洞采用7列单排16根φ530，厚度为9mm螺旋管桩，单排管桩间距3米，管桩所承受荷载有扁担梁工50提供，依据<<钢结构设计规范>>计算如下所示：最大支座反力Rmax=1322.834KN=132.28tIr=3MIx=49722.63cm4A=146.95cm2ix=18.39λ=Ir/ix=3/0.1839=16.313查表得ψ=0.986[N]=ψ[σ]A=0.986*140*14695/1000=2028.5KN=202.85T[N]=202.85T>132.28T满足设计要求2.2.6支墩基础承载力验算(1)地基计算本工程采用桩基础：直径1.2米，桩深14米,单桩承载力需132.28T,而根据地质报告，高程954-952.5处为砾砂层[τ]=30kpa[σ]=180kp深度1.5米，高程952.5-946.5处为粉土层[τ]=30kpa[σ]=120kp深度6米，高程946.5-942处为砾砂层[τ]=45kpa[σ]=180kp深度4.5米平均摩阻力:（30*1.5+30*6+6.5*45）/14=37.5kpa因此单桩承载力：=3.14*1.2*14*37.5+3.14*0.6*0.6*180=2181.672KN>1322.8KN因此满足设计要求