扣件式钢管脚手架安全技术规范

《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。

建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应。

建质[2009]87号

危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。本办法自颁布之日起实施。原《关于印发<建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法>和<危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法>的通知》（建质[2004]213号）中的《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》废止。

超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。脚手架工程（一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。专项方案应当包括的内容（一）工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。（二）编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸方案编制人实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有专业承包单位组织编制。方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。安全多发事事故部位分分析(2004)资料来源：：中国建设设部《全国建筑施施工安全生生产形势分分析报告（（2004年度）》安全多发事事故部位分分析(2005)资料来源：：中国建设设部《全国建筑施施工安全生生产形势分分析报告（（2005年度）》安全多发事事故部位分分析(2007)资料来源：：中国建设设部《全国建筑施施工安全生生产形势分分析报告（（2007年度）》1995-2005安安全事故故统计表表1995-2005安安全事故故趋势分分析199519961997199819992000200120022003200420052006年、2007年建筑施施工事故故起数比比较摘自《全国建筑筑施工安安全生产产形势分分析报告告（2007年度）》2006年、2007年建筑施施工事故故死亡人人数比较较摘自《全国建筑筑施工安安全生产产形势分分析报告告（2007年度）》2006年、2007年全国建建筑施工工事故起起数比较较简要结论论从数据统统计来看看，2000年之前的的5年和之后后的5年三级事事故发生生起数的的绝对值值并没有有太大变变化，但但是，单单次事故故伤亡人人数变化化很大，，群死群群伤的重重大恶性性事故频频发是2000年以后的的特点。。从数据统统计来看看，发生生重大安安全事故故的责任任主体中中小建筑筑公司比比例较小小，相反反具有一一级、特特级资质质的施工工单位发发生重大大安全事事故的几几率更高高。从数据统统计来看看，有明明确规范范要求的的部位发发生事故故的比例例比尚未未制定规规范要求求的部位位更高，，说明我我们对规规范的理理解、掌掌握和控控制存在在很大问问题。需要了解解相关的的规范和和标准脚脚手手架、模模板、基基坑单、双排排与满堂堂脚手架架作业层层上的施施工荷载载标准值值应根据据实际情情况确定定，且不不应低于于表4.2.2的规定。。表4.2.2施工均布布荷载标标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0注：斜斜道上上的施施工均均布荷荷载标标准值值不应应低于于2.0kN/m2。当在双双排脚脚手架架上同同时有有2个及以以上操操作层层作业业时，，在同同一个个跨距距内各各操作作层的的施工工均布布荷载载标准准值总总和不不得超超过5.0kN/㎡。支模、、粉刷刷、砌砌墙等等各工工种进进行立立体交交叉作作业时时,不得在同一一垂直方向向上操作,下层作业的的位置,必须处于上上层高度确确定的可能能坠落的范范围之外.不符合以上上条件时,应设置安全全防护层.摘自《建筑施工高高处作业安安全技术规规范》JGJ80－912009年3月24日，位于江江苏镇江闹闹市区一幢幢6层楼脚手架架突然坍塌塌，造成正正在拆楼改改造的工人人1死3伤。事故原原因主要是是因为工人人将拆下的的废弃物堆堆积在脚手手架上，堆堆积物过于于沉重，加加上砸墙时时造成脚手手架晃动，，导致脚手手架被压趴趴。双管立杆杆脚手架架由于经经济性不不好，很很少使用用，本次次修订中中予以取取消。单排脚手手架搭设设高度不不应超过过24m；双排脚脚手架搭搭设高度度不宜超超过50m，高度超超过50m的双排脚脚手架，，应采用用分段搭搭设等措措施。（单排脚脚手架搭搭设高度度不应超超过24m；双排脚脚手架搭搭设高度度不宜超超过50m，高度超超过50m的双排脚脚手架，，应采用用双钢管管、分段段卸荷、、分段搭搭设等措措施。））柔性连墙墙件的做做法粗糙糙，可靠靠性差，，本次修修订中予予以取消消。规定脚手手架高度度不宜超超过50m的依据：：1根据国内内几十年年的实践践经验及及对国内内脚手架架的调查查，立杆杆采用用单管管的落地地脚手架架一般在在50m以下。当当需要的的搭设高高度大于于50m时，一般般都比较较慎重地地采用了了加强措措施，如如采用双双管立杆杆、分段段卸荷、、分段搭搭设等方方法。国国内在脚脚手架的的分段搭搭设、分分段卸荷荷方面已已经积累累了许多多可靠、、行之有有效的方方法和经经验。2从经济方方面考虑虑。搭设设高度超超过50m时，钢管管、扣件件的周转转使用率率降低，，脚手架架的地基基基础处处理费用用也会增增加。3参考国外外的经验验。美国国、日本本、德国国等也限限制落地地脚手架架的搭设设高度：：如美国国为50m，德国为为60m．日本为为45m等。与建筑结结构荷载载规范的的内容统统一。将将作用于于脚手架架上的水水平风荷荷载标准准值的计计算公式式wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值）修改为：wk=μz·μs·w0wk——风荷载标准值值（kN/m2）；μz——风压高度变化化系数，应按按现行国家标标准《建筑结构荷载载规范》GB50009规定采用；μs——脚手架风荷载载体型系数，，应按本规范范表4.2.6的规定采用；；wo——基本风压值（（kN/m2），应按国家家标准《建筑结构荷载载规范》GB50009-2001附表D.4的规定采用，，取重现期n=10对应的风压值值。风压高度变化化系数μz，按照现行国国家标准《建筑结构荷载载规范》规定的的值进进行选选取。。我们们在设设计脚脚手架架时，，要注注意此此值的的取法法，按按现行行国家家标准准《建筑筑结结构构荷荷载载规规范范》的要要求求，，对对于于平平坦坦或或稍稍有有起起伏伏的的地地形形，，风风压压高高度度变变化化系系数数应应依依据据地地面面粗粗糙糙度度类类别别进进行行选选择择确确定定将连连墙墙件件约约束束脚脚手手架架平平面面外外变变形形所所产产生生的的轴轴向向力力由由单单排排架架取取3kN改为2kN，双排架架取5kN改为3kN;（约束平平面外变变形）强调连墙墙件的重重要性，，对连墙墙件的计计算写得得更明确确(计算部分分)根据现场场施工脚脚手架应应采用密密目式安安全立网网全封闭闭的安全全管理规规定，此此次修订订弱化了了开敞式式脚手架架，对常常用脚手手架的允允许搭设设高度做做了调整整。常用密目目式安全全立网全全封闭式式双排脚脚手架的的设计尺尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度[H]2+0.35(kN/m2)2+2+2×0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+2×0.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面面粗糙度度为B类，基本本风压ＷＷo=0.4kN/m2。表4.3.1荷载效应应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载+施工荷载永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）立杆稳定永久荷载+可变荷载（不含风荷载）永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）连墙件强度与稳定单排架，风荷载+2.0kN双排架，风荷载+3.0kN将荷载效效应组合合表中的的可变荷荷载组合合系数修修改为0.9。(原来是0.85)满堂支撑撑架用于于混凝土土结构施施工时，，荷载组组合与荷荷载设计计值应符符合现行行行业标标准《建筑施工工模板安安全技术术规范》JGJ162的规定。。补充了与与满堂脚脚手架和和满堂支支撑架相相关的内内容。包包括结构构体系、、构造要要求、荷荷载取值值、设计计计算等等。规范范中将此此类支架架体系划划分为满满堂脚手手架（顶顶部荷载载通过纵纵、横向向水平杆杆传至立立杆）和和满堂支支撑架（（顶部荷荷载通过过立杆顶顶端的可可调顶撑撑传至立立杆）二二种体系系。满堂堂支撑架架根据剪剪刀撑的的间距（（5m）细分为为普通型型满堂支支撑架和和加强型型满堂支支撑架。。三、双排排脚手架架的结构构性能及及其规范范修订内内容1、双排脚脚手架的的结构性性能在作用极极限荷载载时，双双排脚手手架结构构的可能能破坏形形式是以以连墙件件为反弯弯点的脚脚手架平平面外大大波整体体失稳或或脚手架架较大步步距间立立杆段的的局部弯弯曲失稳稳二种形形式。通通常情况况下，脚脚手架的的破坏表表现为前前种形式式，其承承载力由由平面外外大波整整体失稳稳时的承承载力值值确定。。但是，，如果脚脚手架的的步距过过大（超超过二米米），立立杆段的的稳定承承载力可可能低于于整体失失稳时的的承载力力。影响脚手架架结构承载载力的主要要因素：跨距和排距距连墙件的布布置方式和和间距立杆截面面面积和步距距。2、双排脚手手架的设计计计算公式式（以不组组合风荷载载为例）脚手架立杆杆稳定性的的计算公式式：；；式中：N—脚手架立杆杆的轴力设设计值；A—脚手架立杆杆的毛截面面面积，f—钢材的设计计强度值。。φ—轴心受压构构件的整体体稳定系数数，由考虑虑脚手架整整体稳定因因素的换算算长细比λ0查表或由公公式：确确定；；，，l0=k•μ•h，扣件的偏心心距很小，，脚手架有有一定高度度，底部立立杆接近轴轴心受力，，计算时视视为轴心受受压构件。。其中：k—计算长度附附加系数，，μ—考虑整体稳稳定因素的的计算长度度系数，它它们可以通通过规范查查得；h—立杆步距。。根据以上上公式，可可以验算计计算部位立立杆的稳定定性。钢结构设计规规范中，轴心心压杆的稳定定承载力设计计值可以由公公式:表达，式中：：φ—轴心受压构件件的整体稳定定系数，A—轴心压杆的毛毛截面面积，，f—钢材的设计强强度值。轴心心压杆的稳定定承载力设计计值=稳定承载力极极限值／(γR•γs)，式中：γR—钢材的抗力分分项系数，γR=1.165。脚手架立杆的的极限承载力力值通过结构构实验和结构构计算分析确确定。根据建建筑施工脚手手架结构安全全度的要求，，脚手架立杆杆的设计承载载力=脚手架立杆的的极限承载力力／K，式中：K—安全系数，根根据工作条件件取2.0~3.0。由于扣件的偏偏心距很小，，脚手架有一一定高度，底底部立杆接近近轴心受力。。此外，由于于脚手架的工工作条件较差差，施工误差差大，其安全全系数显然应应该高于钢结结构。按照钢钢结构设计规规范的表示方方法，同时考考虑脚手架在在安全系数上上和钢结构的的差别，脚手手架立杆的设设计承载力可可以表达为:或:，式中：γ’R—立杆的抗力调调整系数，应应由计算确定定，fy—钢材的屈服强强度。脚手架立杆的的轴力设计值值根据脚手架架自重和外荷荷载计算求得得。由于脚手手架属于临时时性结构，安安全等级为三三级，结构重重要性系数取取0.9。其轴力设计计值可以表达达为：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）。式中：NGk—结构自重和构构配件自重标标准值产生的的轴力，∑NQk—施工荷载等的的标准值产生生的轴力之和和。脚手架立杆的的设计计算应应满足：0.9（1.2NGk+∑1.4NQk）≤为符合现行规规范的表达习习惯，使用上上将上式改写写为：（1.2NGk+∑1.4NQk）≤=γ’R的值根据脚手手架安全系数数K与现行规范的的可靠度相一一致的条件求求得，即：（NGk+∑NQk）≤应应等效效于（1.2NGk+∑1.4NQk）≤可以求出：γ’R=××可见，γ’R是反映脚手架架安全性与脚脚手架上作用用的恒、活荷荷载比例关系系的系数。扣扣件式脚手架架的安全系数数取为：K=2.0。对于不同的的NGk和∑NQk的比值，经统统计0.9•γ’R≈1.33。脚手架立杆的的整体稳定系系数由考虑脚脚手架整体稳稳定因素的换换算长细比λ0查表或公式：：确定。，，l0—脚手架大波失失稳时的半波长长度或连墙件件的竖向间距距，由脚手架架的搭设方式式确定。以步距h表示l0，可以写为单单榀架体大波波失稳的计算算长度系数和和步距的乘积积：μ•h。同时将考考虑为计算算长度附加系系数来调整结构安全度度，并写入l0。立杆计算长长度就写成为为如下形式，，即：l0=k•μ•h。故：经比较可见：：。。经以上变换，，脚手架立杆杆设计计算公公式写为：1.2NGk+∑1.4NQk≤允许搭设高度度计算：结构自重和构构配件自重标标准值产生的的轴力NGk=NG1k+NG2k，其其中中NG1k—脚手手架架结结构构自自重重标标准准值值产产生生的的轴轴力力，，其其值值等等于于脚脚手手架架立立杆杆承承受受的的每每米米结结构构自自重重标标准准值值gk和架架体体总总高高度度H的乘积：：NG1k=gk·H；NG2k—脚手架上上构配件件自重标标准值产产生的轴轴力。代代入脚手手架立杆杆设计计计算公式式：1.2（gk·H+NG2k）+∑1.4NQk≤可以求出出：[H]=取消了当当26m《《HS《50m时，对允允许搭设设高度限限制的调调整，原原来是参参照的英英国标准准，当代代入50m时影响不不大：密目式安安全立网网自重标标准值不不应低于于0.01kN/㎡。双排脚手手架的使使用经验验丰富、、成熟，，本次修修订中改改动很少少。单排排脚手架架的使用用已经很很少，接接近淘汰汰。四、悬挑挑脚手架架挑梁结结构及其其锚固规范中推荐以双双轴对称称截面钢钢梁做悬挑梁梁结构。。悬挑脚脚手架的的搭设高高度不超超过20米。悬挑挑梁截面面高度不不应小于于160mm。每个型型钢悬挑挑梁外端端宜设置置钢丝绳绳或钢拉拉杆与上上一层建建筑结构构斜拉结结，钢丝丝绳、钢钢拉杆作作为附加加保险措措施，不不参与悬悬挑钢梁梁受力计计算。悬悬挑梁尾尾端应在在两处及及以上固固定于钢钢筋混凝凝土梁板板结构上上。锚固固型钢悬悬挑梁的的U型钢筋拉拉环或锚锚固螺栓栓直径不不宜小于于16㎜。挑梁结构构及其锚锚固的验验算内容容：悬挑挑梁的强强度；悬悬挑梁的的挠度；；当无有有效支撑撑体系时时悬挑梁梁的稳定定性；悬悬挑梁锚锚固段压压点处U型钢筋拉拉环或螺螺栓的强强度；压压点处楼楼板承受受锚固负负弯矩时时的抗弯弯强度；；悬挑梁梁前端支支点下混混凝土梁梁（板））的承载载力。1———木楔楔楔紧图6.10.5-3悬挑钢钢梁楼楼面构构造图6.10.5-2悬挑钢钢梁穿穿墙构构造型钢悬悬挑梁梁的抗抗弯强强度计计算公公式：：型钢悬悬挑梁梁的整整体稳稳定性性验算算公式式：锚固型型钢悬悬挑梁梁的U型钢筋筋拉环环或螺螺栓的的强度度计算算公式式：式中：：Nm——型钢悬悬挑梁梁锚固固段压压点U型钢筋筋拉环环或螺螺栓的的拉力力设计计值；；Al——U型钢筋筋拉环环的净净截面面面积积或螺螺栓的的有效效截面面面积积（mm2），一一个U型钢筋筋拉环环或一一对螺螺栓按按两个个截面面计算算；fl——U型钢筋筋拉环环或螺螺栓抗抗拉强强度设设计值值，应应按《混凝土土结构构设计计规范范》GB50010的规定定，取取fl=50N/mm2。当型钢钢悬挑挑梁锚锚固段段压点点处采采用2个（对对）及及以上上U型钢筋筋拉环环或螺螺栓锚锚固连连接时时，其其钢筋筋拉环环或螺螺栓的的承载载能力力应乘乘以0.85的折减减系数数。构造要要求：：U型钢筋筋拉环环或螺螺栓应应采用用冷弯弯成型型。U型钢筋筋拉环环、锚锚固螺螺栓与与型钢钢间隙隙应用用钢楔楔或硬硬木楔楔楔紧紧。型钢悬悬挑梁梁固定定端应应采用用2个（对对）及及以上上U型钢筋筋拉环环或锚锚固螺螺栓与与梁板板固定定，U型钢筋筋拉环环或锚锚固螺螺栓应应预埋埋至混混凝土土梁、、板底底层钢钢筋位位置，，并应应与混混凝土土梁、、板底底层钢钢筋焊焊接或或绑扎扎牢固固，其其锚固固长度度应符符合现现行国国家标标准《混凝土土结构构设计计规范范》GB50010中钢筋筋锚固固的规规定。。6.10.6当型钢钢悬挑挑梁与与建筑筑结构构采用用螺栓栓钢压压板连连接固固定时时，钢钢压板板尺寸寸不应应小于于100mm×10mm（宽×厚）；当采采用螺栓角角钢压板连连接时，角角钢的规格格不应小于于63mm××63mm×6mm。6.10.7型钢悬挑梁梁悬挑端应应设置能使使脚手架立立杆与钢梁梁可靠固定定的定位点点，定位点点离悬挑梁梁端部不应应小于100mm。6.10.8锚固位置设设置在楼板板上时，楼楼板的厚度度不宜小于于120mm。如果楼板板的厚度小小于120mm应采取加固固措施。悬挑钢梁前前端应采用用吊拉卸荷荷，吊拉卸卸荷的吊拉拉构件有刚刚性的，也也有柔性的的，如果使使用钢丝绳绳，其直径径不应小于于14㎜，使用预埋埋吊环其直直径不宜小小于20㎜（或计算确确定），预预埋吊环应应使用HPB235级钢筋制作作。钢丝绳绳卡不得少少于3个。悬挑钢梁悬悬挑长度一一般情况下下不超过2m能满足施工工需要，但但在工程结结构局部有有可能满足足不了使用用要求，局局部悬挑长长度不宜超超过3米。大悬挑挑另行专门门设计及论论证。在建筑结构构角部，钢钢梁宜扇形形布置；如如果结构角角部钢筋较较多不能留留洞，可采采用设置预预埋件焊接接型钢三角角架等措施施。悬挑钢梁支支承点应设设置在结构构梁上，不不得设置在在外伸阳台台上或悬挑挑板上，否否则应采取取加固措施施。定位点可采采用竖直焊焊接长0.2m、直直径径25mm-30mm的钢钢筋筋或或短短管管等等方方式式。。悬挑挑梁梁间间距距应应按按悬悬挑挑架架架架体体立立杆杆纵纵距距设设置置，，每每一一纵纵距距设设置置一一根根。。（不不允允许许有有连连梁梁））悬挑挑架架的的外外立立面面剪剪刀刀撑撑应应自自下下而而上上连连续续设设置置。。锚固固悬悬挑挑梁梁的的主主体体结结构构混混凝凝土土实实测测强强度度等等级级不不得得低低于于C20。悬挑挑钢钢梁梁支支承承点点应应设设置置在在结结构构梁梁上上，，不不得得设设置置在在外外伸伸阳阳台台上上或或悬悬挑挑板板上上，，否否则则应应采采取取加加固固措措施施。。五、满堂脚手手架和满堂支支撑架满堂脚手架和和普通型满堂堂支撑架加加强型满堂堂支撑架1、满堂脚手架架和满堂支撑撑架结构体系系满堂脚手架定义为在纵、、横方向，由由不少于三排排立杆并与水水平杆、水平平剪刀撑、竖竖向剪刀撑、、扣件等构成成的脚手架。。该架体顶部部作业层的施施工荷载通过过水平杆传递递给立杆，顶顶部立杆呈偏偏心受压状态态。满堂支撑架定义为在纵、、横方向，由由不少于三排排立杆并与水水平杆、水平平剪刀撑、竖竖向剪刀撑、、扣件等构成成的承力支架架。该架体顶顶部的施工荷荷载通过可调调托撑传给立立杆，顶部立立杆呈轴心受受压状态。满堂支支撑架架可分分为普普通型型和加加强型型二种种。当架体体沿外外侧周周边及及内部部纵、、横向向每隔隔5m～8m，设置置由底底至顶顶的连连续竖竖向剪剪刀撑撑，在在竖向向剪刀刀撑顶顶部交交点平平面设设置连连续水水平剪剪刀撑撑，且且水平平剪刀刀撑距距架体体底平平面或或相邻邻水平平剪刀刀撑的的间距距不超超过8m时，，定定义义为为普普通通型型满满堂堂支支撑撑架架；；当连连续续竖竖向向剪剪刀刀撑撑的的间间距距不不大大于于5m，连连续续水水平平剪剪刀刀撑撑距距架架体体底底平平面面或或相相邻邻水水平平剪剪刀刀撑撑的的间间距距不不大大于于6m时，，定定义义为为加加强强型型满满堂堂支支撑撑架架。。当架架体体高高度度不不超超过过8m且施施工工荷荷载载不不大大时时，，扫扫地地杆杆布布置置层层可可不不设设水水平平剪剪刀刀撑撑。。满堂脚手手架的支支撑布置置同普通通型满堂堂支撑架架。满堂脚手手架的搭搭设高度度不宜超超过36m；施工层层不得超超过一层层。满堂堂脚手架架的高宽宽比不宜宜大于3。当高宽宽比大于于2时，应在在架体的的四周和和内部，，水平间间隔6m～9m，竖向间间隔4m～6m设置连墙墙件与建建筑结构构拉结，，当无法法设置连连墙件时时，应采采取设置置钢丝绳绳张拉固固定等措措施。满堂支撑撑架搭设设高度不不宜超过过30m。满堂支支撑架的的高宽比比不应大大于3。当高宽宽比超过过本规范范附录C所给限值值（＞2或2.5）时，应应在支架架的四周周和内部部与建筑筑结构刚刚性连接接，连墙墙件水平平间距应应为6m～9m,竖向间距距应为2m～3m；自顶层层水平杆杆中心线线至顶撑撑顶面的的立杆段段长度a不应超过过0.5m。2、满堂脚脚手架和和满堂支支撑架的的结构性性能支撑体系系设置完完善的满满堂脚手手架或满满堂支撑撑架，在在极限荷荷载作用用下的可可能破坏坏形式为为：以水平剪剪刀撑设设置层为为反弯点点的沿较较弱方向向的架体体大波整整体失稳稳。架体较大大步距间间立杆段段的局部部弯曲失失稳通常情况况下，架架体的极极限承载载力由架架体大波波整体失失稳时的的承载力力值确定定。当架架体的步步距过大大时，立立杆段的的稳定承承载力可可能低于于整体失失稳时的的承载力力。满堂脚手手架和满满堂支撑撑架的破破坏形式式和脚手手架结构构很相似似，都是是以某一一水平刚刚度较大大的支撑撑层做为为反弯点点，发生生结构的的大波失失稳。因因此，在在计算方方法上可可以归为为同一类类。满堂脚手手架和满满堂支撑撑架结构构的破坏坏特点显显示，剪剪刀撑体体系及其其布置决决定了其其对架体体大波失失稳的约约束作用用，从而而将很大大程度上上影响到到架体的的极限承承载力。。分析表表明：影影响架体体承载力力的主要要因素有有：立杆的纵纵、横向向间距（（立杆的的横截面面面积／／所支撑撑架体的的面积））竖向剪刀刀撑和水水平剪刀刀撑的布布置方式式和数量量纵、横向水平平杆的步距架体上活荷载载的加载方式式。3、满堂脚手架架和满堂支撑撑架立杆稳定定性的计算部部位：当满堂脚手架架采用相同的的步距、立杆杆纵距、立杆杆横距时，应应计算底层立立杆段；当架体的步距距、立杆纵距距、立杆横距距有变化时，，除计算底层层立杆段外，，还必须对出出现最大步距距、最大立杆杆纵距、立杆杆横距等部位位的立杆段进进行验算；当架体上有集集中荷载作用用时，尚应计计算集中荷载载作用范围内内受力最大的的立杆段；满堂支撑架尚尚应计算顶层层立杆段。4、满堂脚手架架和满堂支撑撑架的计算方方法和计算公公式满堂脚手架和和满堂支撑架架的设计承载载力确定方法法和双排脚手手架完全相同同。满堂脚手架和和满堂支撑架架的计算方法法和计算公式式上也和双排排脚手架完全全一致。立杆杆稳定性的计算算公式：；；式式中：φ—由考虑架体整整体稳定因素素的换算长细细比λ0查表或由公式式：确确定；，，l0=k•μ•h或l0=k•μ•(h+2a)（用于满堂支支撑架顶部立立杆段）。其其中：h—立杆步距，，k—计算长度附附加系数，，μ—满堂脚手架架和满堂支支撑架考虑虑整体稳定定因素的计计算长度系系数，由规规范查得，，a—立杆自顶层层水平杆中中心线至顶顶撑顶面的的长度，其其值应不大大于0.5m，当0.2m＜a＜0.5m时，承载力力按线性插插入确定，，并取其较较大值。根据以上公公式，可以以验算计算算部位立杆杆的稳定性性。所不同的是是满堂脚手手架和满堂堂支撑架在在计算立杆杆轴力时考考虑的施工工荷载相对对复杂，应应根据实际际情况确定定；结构体体系在布置置上和脚手手架结构不不同，应根根据不同结结构布置查查得相应的的立杆计算算长度系数数μ和计计算算长长度度附附加加系系数数k。目前前对对高高大大满满堂堂脚脚手手架架和和满满堂堂支支撑撑架架的的研研究究尚尚少少，，对对结结构构特特性性－－特特别别是是剪剪刀刀撑撑的的数数量量及及布布置置方方式式对对结结构构承承载载力力的的影影响响认认识识不不足足，，规规范范尚尚不不能能很很好好地地总总结结归归纳纳出出不不同同架架体体立立杆杆考考虑虑整整体体稳稳定定因因素素的的计计算算长长度度系系数数的的变变化化规规律律。。规范范中中架架体体的的可可计计算算范范围围：：满堂堂脚脚手手架架：：立立杆杆间间距距0.9~1.3m，架架体体高高宽宽比比≤2.0，结结构构跨跨数数不不少少于于4~5跨。。满堂堂支支撑撑架架：：立立杆杆间间距距0.4~1.2m，架架体体高高宽宽比比≤2.0~2.5，结结构构跨跨数数不不少少于于4~8跨。。此范范围围基基本本涵涵盖盖了了结结构构施施工工的的常常用用范范围围。。如如所所使使用用架架体体不不满满足足以以上上条条件件，，应应采采取取加加大大架架体体范范围围或或设设置置与与建建筑筑结结构构刚刚性性连连接接的的方方法法。。满堂脚脚手架架尚应应计算算支撑撑工作作平台台的纵纵、横横向水水平杆杆的抗抗弯以以及水水平杆杆与立立杆间间连接接扣件件的抗抗滑移移能力力。5、满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架的的设计计荷载载满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架立杆杆所受受轴力力应根根据实实际情情况确确定。。规范中中给出出了常常用满满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架立杆杆承受受的每每米结结构自自重标标准值值，供供施工工查询询。支支撑架架上工工作平平台重重量应应按照照实际际构造造计算算，规规范中中给出出了常常用情情况的的参考考值。。用于轻轻型钢钢结构构及空空间网网格结结构施施工的的满堂堂脚手手架的的均布布荷载载最低低值为为2.0kN/m2，用于于普通通钢结结构施施工的的满堂堂脚手手架的的均布布荷载载最低低值为为3.0kN/m2。规范规规定了了满堂堂脚手手架上上的施施工均均布荷荷载的的最低低值。。当架架体用用于混混凝土土结构构施工工时，，作业业层上上的荷荷载标标准值值和《建筑施施工模模板安安全技技术规规范》JGJ162的规定定一致致。6、满堂堂脚手手架和和满堂堂支撑撑架的的构造造规范中中给出出了常常用满满堂脚脚手架架和满满堂支支撑架架的最最大搭搭设高高度。。限制条条件：：1）最少少跨数数应符符合本本规范范附录录c的规定定2）脚手手板自自重标标准值值取0.35kN/m23）地面面粗糙糙度为为B类，基基本风风压ＷＷ0=0.35kN/m24）立杆杆间距距不小小于1.2m××1.2m，施工工荷载载标准准值不不小于于3kN/m2时，立立杆上上应增增设防防滑扣扣件，，防滑滑扣件件应安安装牢牢固，，且顶顶紧立立杆与与水平平杆连连接的的扣件件序号步距（m）立杆间距（m）支架最大高宽比下列施工荷载时最大允许高度（m）2kN/m23kN/m211.7～1.81.2×1.2217921.0×1.02302430.9×0.92363641.51.3×1.3218951.2×1.22231661.0×1.02363170.9×0.92363681.21.3×1.32201391.2×1.222419101.0×1.023632110.9×0.923636120.91.0×1.023633130.9×0.923636常用敞敞开式式满堂堂脚手手架结结构的的设计计尺寸寸满堂脚脚手架架的搭搭设高高度不不宜超超过36m；满堂堂脚手手架的的高宽宽比不不宜大大于3；施工工层不不得超超过1层。当高宽宽比大大于2时，应应在架架体的的四周周和内内部水水平间间隔6m～9m，竖向向间隔隔4m～6m设置连连墙件件与建建筑结结构拉拉结，，当无无法设设置连连墙件件时，，应采采取设设置钢钢丝绳绳张拉拉固定定等措措施。。当满堂脚手手架立杆杆间距不不大于1.5m×1.5m，架体四四周及中中间与建建筑物结结构进行行刚性连连接，并并且刚性性连接点点的水平平间距不不大于4.5m，竖向间间距不大大于3.6m时，可按按双排脚脚手架的的规定进进行计算算。满堂支撑撑架搭设设高度不不宜超过过30m；满堂支支撑架的的高宽比比不应大大于3；立杆自自顶层水水平杆中中心线至至托撑顶顶面的长长度a不应超过过0.5m。当高宽比比超过本本规范附附录所给给限值（（大于2或2.5）时，应应在支架架的四周周和内部部与建筑筑结构刚刚性连接接，连墙墙件水平平间距应应为6m～9m，竖向间间距应为为2m～3m。当满堂支支撑架小小于4跨时，宜宜设置连连墙件将将架体与与建筑结结构刚性性连接。。当架体体未设置置连墙件件与建筑筑结构刚刚性连接接，立杆杆计算长长度系数数μ按本规范范附录C采用时，，应符合合下列规规定：1）支撑架架高度不不应超过过一个建建筑楼层层高度，，且不应应超过5.2m；2）架体上上永久荷荷载与可可变荷载载（不含含风荷载载）总和和标准值值不应大大于7.5kN/m2；3）架体上上永久荷荷载与可可变荷载载（不含含风荷载载）总和和的均布布线荷载载标准值值不应大大于7kN/m。满堂脚手手架和满满堂支撑撑架的搭搭设构造造规定和和单、双双排脚手手架相同同。立杆接长长接头必必须采用用对接扣扣件连接接。水平杆长长度不宜宜小于3跨。杆件件的接头头布置规规定和单单、双排排脚手架架相同。。剪刀撑应用用旋转扣件件固定在与与之相交的的水平杆或或立杆上，，旋转扣件件中心线至至主节点的的距离不宜宜大于150mm。竖向剪刀刀撑斜杆与与地面的倾倾角应为45º～60º，水平剪刀刀撑与支架架纵（或横横）向水平平杆的夹角角应为45º～60º，剪刀撑的的固定与接接长的规定定和单、双双排脚手架架相同。满堂支撑架架顶部可调调托撑的螺螺杆外径不不得小于36mm，直径与螺螺距应符合合《梯型螺纹》的规定；支支托板厚不不应小于5㎜㎜，螺螺杆杆与与支支托托板板应应焊焊牢牢，，焊焊缝缝高高度度不不得得小小于于6㎜㎜；螺螺杆杆与与螺螺母母旋旋合合长长度度不不得得少少于于5扣，，螺螺母母厚厚度度不不得得小小于于30mm。可可调调托托撑撑的的抗抗压压承承载载力力设设计计值值不不应应小小于于40kN。满满堂堂支支撑撑架架的的可可调调底底座座、、可可调调托托撑撑螺螺杆杆伸伸出出长长度度不不宜宜超超过过300mm，插插入入立立杆杆内内的的长长度度不不得得小小于于150mm。7、满满堂堂脚脚手手架架和和满满堂堂支支撑撑架架使使用用中中应应注注意意的的问问题题当架架体体平平台台上上的的施施工工荷荷载载集集中中于于一一侧侧，，分分布布很很不不均均匀匀时时，，架架体体的的承承载载力力下下降降较较大大。。当架架体体高高度度不不大大，，施施工工荷荷载载很很大大时时，，底底部部立立杆杆可可能能受受偏偏心心力力作作用用，，影影响响承承载载力力。。六、、规规范范中中的的强强制制性性条条文文3.4.3可调调托托撑撑抗抗压压承承载载力力设设计计值值不不应应小小于于40kN，支支托托板板厚厚不不应应小小于于5㎜㎜。6.2.3主节节点点处处必必须须设设置置一一根根横横向向水水平平杆杆，，用用直直角角扣扣件件扣扣接接且且严严禁禁拆拆除除。。6.3.3脚手手架架立立杆杆基基础础不不在在同同一一高高度度上上时时，，必必须须将将高高处处的的纵纵向向扫扫地地杆杆向向低低处处延延长长两两跨跨与与立立杆杆固固定定，，高高低低差差不不应应大大于于1m。靠边坡上方方的立杆轴线线到边坡的距距离不应小于于500mm（图6.3.3）。图6.3.3纵、横向扫地地杆构造1——横向扫地杆；；2——纵向扫地杆6.3.5单排、双排与与满堂脚手架架立杆接长除除顶层顶步外外，其余各层层各步接头必必须采用对接接扣件连接。。6.4.4开口型脚手架架的两端必须须设置连墙件件，连墙件的的垂直间距不不应大于建筑筑物的层高，，并且不应大大于4m。6.6.3高度在24m及以上的双排排脚手架应在在外侧全立面面连续设置剪剪刀撑；高度度在24m以下的单、双双排脚手架，，均必须在外外侧两端、转转角及中间间间隔不超过15m的立面上，各各设置一道剪剪刀撑，并应应由底至顶连连续设置（图图6.6.3）。图6.6.3高度24m以下剪刀撑布布置6.6.5开口型双排脚脚手架的两端端均必须设置置横向斜撑。。7.4.2单、双排脚手手架拆除作业业必须由上而而下逐层进行行，严禁上下下同时作业；；连墙件必须须随脚手架逐逐层拆除，严严禁先将连墙墙件整层或数数层拆除后再再拆脚手架；；分段拆除高高差大于两步步时，应增设设连墙件加固固。7.4.5卸料时各构配配件严禁抛掷掷至地面；8.1.4扣件进入施工工现场应检查查产品合格证证，并应进行行抽样复试，，技术性能应应符合现行国国家标准《钢管脚手架扣扣件》GB15831的规定。扣件件在使用前应应逐个挑选，，有裂缝、变变形、螺栓出出现滑丝的严严禁使用。9.0.1扣件式钢管脚脚手架安装与与拆除人员必必须是经考核核合格的专业业架子工。架架子工应持证证上岗。9.0.4钢管上严禁打打孔。9.0.5作业层上的施施工荷载应符符合设计要求求，不得超载载。不得将模模板支架、缆缆风绳、泵送送混凝土和砂砂浆的输送管管等固定在架架体上；严禁禁悬挂起重设设备，严禁拆拆除或移动架架体上安全防防护设施。9.0.7满堂支撑架顶顶部的实际荷荷载不得超过过设计规定。。9.0.13在脚手架使用用期间，严禁禁拆除下列杆杆件：1主节点处的纵纵、横向水平平杆，纵、横横向扫地杆；；2连墙件。9.0.14当在脚手架使使用过程中开开挖脚手架基基础下的设备备基础或管沟沟时，必须对对脚手架采取取加固措施。。其它修改的内内容当为回填土地地基时，应对对地质勘察报报告提供的回回填土地基承承载力特征值值乘以折减系系数0.4；每根立杆底部部宜设置底座或垫垫板。（原来来是应）(考虑当脚手架架搭设在永久久性建筑结构构混凝土基面面时，立杆下下底座或垫板板可根据情情况不设置。。)单、双排脚手手架底层步距距均不应大于于2m。立杆垫板或底底座底面标高高宜高于自然然地坪50mm～100mm。垫板应采用长长度不少于2跨、厚度不小小于50mm、宽度不小200㎜的木垫板脚手板应铺满满、铺稳，离离墙面的距离离不应大于150mm；（原来是120-150mm）每搭设完6m~8m高度后应检检查（原来是是10-13m）钢管外表面锈锈蚀深度由由原来的0.5改为0.18mm七、设计计算算脚手架的承载载能力应按概概率极限状态态设计法的要要求，采用分分项系数设计计表达式进行行设计。可只只进行下列设设计计算：1纵向、横向水水平杆等受弯弯构件的强度度和连接扣件件的抗滑承载载力计算；2立杆的稳定性性计算；3连墙件的强度度、稳定性和和连接强度的的计算：4立杆地基承载载力计算。计算构件的强强度、稳定性性与连接强度度时，应采用用荷载效应基基本组合的设设计值。永久久荷载分项系系数应取1.2，可变荷载分分项系数应取取1.4。脚手架中的受受弯构件，尚尚应根据正常常使用极限状状态的要求验验算变形。验验算构件变形形时，应采用用荷载效应的的标准组合的的设计值,各类荷载分项项系数均应取取1.0。1作业层上非主主节点处的横横向水平杆，，宜根据支承承脚手板的需需要等间距设设置，最大间间距不应大于于纵距的1/2；2当使用用冲压压钢脚脚手板板、木木脚手手板、、竹串串片脚脚手板板时，，双排排脚手手架的的横向向水平平杆两两端均均应采采用直直角扣扣件固固定在在纵向向水平平杆上上；单单排脚脚手架架的横横向水水平杆杆的一一端应应用直直角扣扣件固固定在在纵向向水平平杆上上，另另一端端应插插入墙墙内，，插入入长度度不应应小于于180mm；3当使用用竹笆笆脚手手板时时，双双排脚脚手架架的横横向水水平杆杆的两两端，，应用用直角角扣件件固定定在立立杆上上；单单排脚脚手架架的横横向水水平杆杆的一一端，，应用用直角角扣件件固定定在立立杆上上，另另一端端插入入墙内内，插插入长长度不不应小小于180mm。6.2.3主节点点处必必须设设置一一根横横向水水平杆杆，用用直角角扣件件扣接接且严严禁拆拆除。。（去去掉了了内排排架离离墙距距离的的要求求）横向水水平杆杆的构构造应应符合合下列列规定定：小横杆杆计算算以φ48*3.5为例，，排距距1.05，纵距距1.2，地面面到女女儿墙墙高度度49m，步距距1.5m作业层层间距距不应应大于于纵距距1/2；小横杆杆按照照简支支梁进进行强强度和和挠度度计算算，小小横杆杆在大大横杆杆的上上面计计算简简图如如下所所示：小横杆杆荷载载计算算恒荷载载计算算：小横杆杆的自自重标标准值值：P1=0.038kN/m脚手板板的荷荷载标标准值值：P2=0.350××1.200/3=0.140kN/m活荷载载计算算：活荷载载标准准值：：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m小横杆杆荷载载设计计值及及力学学模型型荷载的的设计计值：：q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力学模模型：：小横杆力学学模型说明明为什么不计计算钢管的的抗剪强度度纵向水平杆杆的构造应应符合下列列规定：1纵向水平杆杆应设置在在立杆内侧侧，单根杆杆长度不应应小于3跨；2纵向水平杆杆接长应采采用对接扣扣件连接或或搭接，并并应符合下下列规定：：1）两根相邻邻纵向水平平杆的接头头不应设置置在同步或或同跨内；；不同步或或不同跨两两个相邻接接头在水平平方向错开开的距离不不应小于500mm；各接头中中心至最近近主节点的的距离不应应大于纵距距的1/3荷载值计算算：小小横杆的自自重标准值值P1=0.038××1.050=0.040kN脚手板的荷荷载标准值值P2=0.350××1.050×1.200/3=0.147kN活荷载标准准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN大横杆荷载载的设计值值：P=(1.2×0.040+1.2××0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN大横杆计计算简图图大横杆抗抗弯强度度计算：：

均布布荷载最最大弯矩矩计算公公式：集中荷载载最大弯弯矩计算算公式:M=0.08××(1.2×0.038)××1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m；σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；

大横横杆的计计算强度度小于205.0N/mm2,满足要求求!大横杆挠挠度计算算：最最大挠度度考虑为为大横杆杆自重均均布荷载载与集中中荷载的的计算值值最不利利分配的的挠度和和；均布荷载载最大挠挠度计算算公式:大横杆均均布荷载载的最大大挠度：：集中荷载最大大挠度计算公公式:集中荷载标准准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；集中荷载标准准值最不利分分配引起的最最大挠度：最大挠度和：：V=V1+V2=1.897mm；

大横杆的的最大挠度小小于1200.0/150与10mm,满足要求!大横杆在上的的情况扣件抗滑移的的计算扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值；；注：当直角扣扣件的拧紧力力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑滑动,其抗滑承载力力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑滑动,其抗滑承载载力可取12.0kN。荷载设计值值计算：横横杆的自自重标准值值：P1=0.038××1.200=0.046kN脚手板的荷荷载标准值值：P2=0.350××1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准准值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷载的设计计值：R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN单扣件抗滑滑承载力的的设计计算算满足要求求!μ值的说明计算长度度系数μ值是反映映脚手架架各杆件件对立杆杆的约束束作用。。本规范范规定的的μ值，采用用了中国国建筑科科学研究究院建筑筑机械化化研究分分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈尔尔滨工业业大学土土木工程程学院于于1988年~1989年分别进进行原型型脚手架架整体稳稳定性试试验所取取得的科科研成果果，其μ值在1.5~2.0之间。它它综合了了影响脚脚手架整整体失稳稳的各种种因素，，当然也也包含了了立杆偏偏心受荷荷（初偏偏心e=53mm）的实际际工况。。这表明明按轴心心受压计计算是可可靠的、、简便的的。规范范列出了了下表以以供设计计者。在一般情情况下，，此偏心心产生的的附加弯弯曲应力力不大，，为了简简化计算算，予以以忽略。。国外同同类标准准(如英、日日、法等等国)对此项偏偏心的影影响也做做了相同同处理。。对立杆稳稳定性的的说明考虑到扣扣件式钢钢管脚手手架是受受人为操操作因素素影响很很大的一一种临时时结构，，设计计计算一般般由施工工现场工工程技术术人员进进行，故故所给脚脚手架整整体稳定定性的计计算方法法力求简简单、正正确、可可靠。应应该指出出，第5.2.6条规定的的立杆稳稳定性计计算公式式，虽然然在表达达形式上上是对单单根立杆杆的稳定定计算，，但实质质上是对对脚手架架结构的的整体稳稳定计算算。因为为公式5.2.8中的μ值是根据据脚手架架的整体体稳定试试验结果果确定的的连墙件的的说明脚手架的的连墙件件的计算算是必不不可少的的，我们们经常采采用的形形式有：：扣件式式连接、、焊接，，螺栓连连接等，，但涉及及到施工工的方便便及材料料的普遍遍性，我我们最常常用的扣扣件式连连接方式式，这里里我们要要注意两两个问题题。1限制连连墙件件偏离离主节节点的的最大大距离离300mm，是参参考英英国标标准的的规定定。只只有连连墙件件在主主节点点附近近方能能有效效地阻阻止脚脚手架架发生生横向向弯曲曲失稳稳或倾倾覆，，若远远离主主节点