海口五源河文化中心体育场超限审查报告

海口五源河文体中心体育场超限高层建筑工程抗震设防专项审查报告（咨询意见稿）目录第一章工程概况 31.1地理位置 31.2结构概述 31.3论证范围 4第二章结构设计依据 52.1设计依据 51、项目批件及委托书 52、主要设计规范、标准及规程 53、工程场地地震安全性评价报告 54、地质勘察报告及试桩报告 55、风洞试验报告 52.2设计条件和参数 51、设防标准 5(1)标准参数 5(2)《安评报告》与《抗震规范》参数比选 62、荷载及效应组合 61、恒荷载 62、活荷载 63、风荷载和雪荷载 64、荷载效应组合 6(1)不考虑地震效应的基本组合 6(2)考虑地震效应的基本组合（多遇地震） 72.3材料 7(1)混凝土 7(2)钢筋 7(3)钢材（看台结构） 72.4地基基础设计 81、主要勘察成果 8(1)场地岩土层分布 8(2)《地勘报告》结论与建议的重点内容 82、看台两端抗水平力基础设计 8(1)屋盖罩棚对基础的要求 8(2)抗水平力基础形式的探讨 8(3)以整体地下室水平刚度来约束屋盖罩棚两端支座水平力的探讨 93、地下室结构设计 9第三章西看台结构体系 103.1西看台与屋盖罩棚组成的整体结构 101、看台结构的抗震缝设置 102、西看台与屋盖罩棚组成的整体结构 103.2结构体系 113.3消能减震设计 121、项目特点 122、消能减震设计范围 123、西看台消能减震的详细设计 12第四章结构超限情况分析 134.1不规则情况分析 134.2超限情况小结 13第五章针对超限采取的措施和对策 145.1结构的抗震性能目标 145.2加强计算分析 145.3构造加强措施 14第六章抗震超限设计的计算及分析论证 156.1分析软件及主要参数设置 151、计算分析软件 152、结构分析主要参数 156.2结构主要计算结果对比 156.3弹性时程分析 151、地震加速度时程波 152、层间位移角曲线 173、楼层剪力曲线 174、楼层倾覆弯矩曲线 185、时程分析比较结论 186.4关键构件分析 181、目标 182、计算参数 193、计算结果 19第七章结构专题设计 207.1超长混凝土结构设计 201、超长混凝土结构的范围 202、超长混凝土结构的设计要点 203、超长混凝土结构的施工要点 207.2看台折板等效刚度的模拟 207.3外排穿层钢斜柱的稳定性分析 211、 弹性屈曲分析 21(1)计算模型 21(2)计算结果 212、考虑材料和几何非线性的极限承载力分析 22(1)计算模型 22(2)计算结果 22第一章工程概况1.1地理位置项目位于海南省海口市长流新区，滨海大道南侧，长滨路东侧，北接规划国际园艺博览公园，东至绿色长廊和五源河，南至海榆西线。拟建体育场为可容纳约40000座观众的甲级体育场，可举办全国性和单项国际比赛，建筑面积后续确定。图1.1.1场地总平面图图1.1.2体育场鸟瞰图1.2结构概述体育场主体结构由地上看台、屋盖罩棚和地下室组成。(1)地上看台平面呈圆（椭圆）环形，外环直径约260米，具体详建筑总图。看台剖面呈内低外高台阶状，西看台最高处为42.80m（相对标高），东看台最高处为17.40m（相对标高）。东、西看台通过变形缝划分为2个独立的结构单元。(2)屋盖罩棚平面呈月牙形，仅布置在西看台区域，采用整体张拉钢、索膜结构，最高处标高为63.15m（相对标高）。屋盖罩棚支承在西看台结构上，两者为整体受力结构。(3)西看台设置1层地下室，东区看台不设地下室，建筑横剖面详下图。图1.1.3体育场剖面图1.3论证范围本次超限高层建筑抗震设计可行性论证的范围为西看台结构单元及其上屋盖罩棚。本分册报告的主要内容是看台混凝土结构部分的设计，屋盖罩棚部分的设计详本报告第一分册。第二章结构设计依据2.1设计依据1、项目批件及委托书详见本工程方案阶段各主管部门的批准文件详见初步设计的建筑设计说明。本工程备有建设单位的项目委托书及建设单位提出的与结构有关的符合有关标准、法规的书面要求。2、主要设计规范、标准及规程(1)国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153-2008）(2)国家标准《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2010）(3)国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）(4)国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）(5)国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）(6)国家标准《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗规》）（GB50011-2010）(7)国家标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）(8)国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）(9)国家标准《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）(10)行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）(11)行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》（以下简称《高规》）（JGJ3－2010）(12)行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ99-98）(13)行业标准《建筑工程抗震性态设计通则》（CECS160：2004）(14)行业标准《建筑钢结构防火技术规程》（CECS200：2006）(15)《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）(16)《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》（建质[2015]67号）（以下简称《审查要点》）3、工程场地地震安全性评价报告待进行。4、地质勘察报告及试桩报告待进行。5、风洞试验报告待进行。2.2设计条件和参数1、设防标准(1)标准参数抗震设防标准根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）、《抗震规范》及其它相关现行标准执行，详细参数如下表：项目西看台混凝土结构构安全度安全等级一级设计使用年限50年抗震设防类别重点设防类设计地震动参数设防烈度8度基本地震加速度0.30g设计地震分组第一组场地场地类别Ⅱ类设计特征周期小震:0.35ss（暂定）中震：0.35ss大震：0.40ss地震峰值加速度小震110cm/s22（暂定）大震510cm/s22水平地震影响系数数最大值小震（取安评报告告值）0.24设防烈度地震0.68大震1.20抗震等级框架一级剪力墙一级其它-(2)《安评报告》与《抗震规范》参数比选待补充2、荷载及效应组合1、恒荷载(1)结构构件自重（梁、板、柱、墙）：由结构分析软件根据输入的构件截面尺寸与材料容重计算确定。设计中粉刷层等重量通过调整混凝土的容重予以考虑，计算时混凝土容重按26kN/m2、钢材容重按78kN/m2计入；(2)楼、屋面附加荷载：根据建筑工程做法进行计算，详见附件“结构计算书”；(3)填充墙重量：外围填充墙及内隔墙采用加气混凝土砌块，并依据建筑工程做法表计算隔墙荷载，详见“结构计算书”。2、活荷载（单位：kN/m2）入口大厅看台观众休息平台休息室、包房办公室3.53.53.52.52.0通风机房电梯机房楼梯走廊、门厅卫生间储藏室器材库7.03.53.54.05.0注：未注明的荷载按相关规范或规定取值，设备用房及特殊要求区域按实际荷载取值。3、风荷载和雪荷载基本风压地面粗糙程度体形系数基本雪压雪荷载准永久值系系数分区0.75kN/mm2（50年一一遇）；0.90kN/mm2（100年一遇遇）；屋盖罩棚以风洞试试验报告为准准B类看台结构：1.44；屋盖罩棚：《风洞洞试验报告》--4、荷载效应组合(1)不考虑地震效应的基本组合 1.35×D＋0.7×1.4×L； 1.35×D±0.7×1.4×W； 1.35×D±0.6×1.4×T；1.35×D＋0.7×1.4×L±0.7×1.4×W；1.35×D＋0.7×1.4×L±0.6×1.4×T；1.35×D±0.7×1.4×W±0.6×1.4×T；1.20×D＋1.0×1.4×L±0.7×1.4×W；1.20×D＋1.0×1.4×L±0.6×1.4×T；1.20×D＋1.0×1.4×W＋0.7×1.4×L；1.20×D＋1.0×1.4×W±0.6×1.4×T；1.20×D±1.0×1.4×T＋0.7×1.4×L；1.20×D±1.0×1.4×T±0.7×1.4×W；1.35×D＋0.7×1.4×L±0.7×1.4×W±0.6×1.4×T；1.20×D＋1.0×1.4×L±0.7×1.4×W±0.6×1.4×T；1.20×D±1.0×1.4×W＋0.6×1.4×L±0.6×1.4×T；1.20×D±1.0×1.4×T＋0.7×1.4×L±0.7×1.4×W；(2)考虑地震效应的基本组合（多遇地震）1.20×G＋1.3×Eh；1.00×G＋1.3×Eh；1.20×G＋1.3×Eh+0.2×W；1.20×G＋1.3×Eh+0.5×Ev1.20×G＋1.3×Ev+0.5×Eh1.20×G＋1.3×Eh＋0.5×Ev＋0.2×W；1.20×G＋1.3×Ev＋0.5×Eh＋0.2×W；注：D恒荷载标准值产生的效应L活荷载标准值产生的效应W风荷载标准值产生的效应T温度荷载标准值产生的效应G重力荷载代表值产生的效应Eh水平地震作用标准值产生的效应Ev竖向地震作用标准值产生的效应2.3材料(1)混凝土水平构件：主要采用强度等级为C30～C50的混凝土。竖向构件：自下而上分别采用强度等级为C50～C30的混凝土。强度等级高的混凝土主要用于底部楼层的墙、柱，以减小构件截面、提高有效使用面积。按GB50010-2010，混凝土材料参数如下：强度等级标准值（N/mmm2）设计值（N/mmm2）弹性模量Ec（NN/mm2）fckftkfcftC3020.12.0114.31.433.00x1044C3523.42.2016.71.573.15x1044C4026.82.3919.11.713.25x1044C5032.42.6423.11.893.45x1044处于地下水环境中的结构构件，按防水混凝土的要求设计。(2)钢筋所有受力钢筋均采用强度较高、符合抗震性能指标的热轧钢筋。按GB50010-2010，钢筋材料参数如下：钢筋种类符号直径（mm）标准值（N/mmm2）设计值（N/mmm2）弹性模量Ec（NN/mm2）HRB3356～503353002.0x105HRB4006～504003602.0x105(3)钢材（看台结构）采用强度较高、符合抗震性能指标的Q235、Q345热轧钢材。结构构件所选用钢材按GB50017-2003的物理性能指标如下：弹性模量E（N/mm2）剪切模量G（N/mm2）线膨胀系数α（以每oC计）质量密度ρ（kg/m3）206x10379x10312x10-67.85x1033结构构件所选用钢材按GB50017-2003的强度设计值如下（N/mm2）：钢材抗拉、抗压和抗弯弯f抗剪fv端面承压（刨平顶紧）fcce牌号厚度（mm）Q235钢≤16215125325>16～40205120>40～60200115Q345钢≤16310180400>16～35295170>35～502651552.4地基基础设计1、主要勘察成果(1)场地岩土层分布根据初勘中间资料（2014年9月版、2015年10月版），以及与海南水工院（地勘报告的提供单位）的沟通，地质特点主要如下：(1)场地浅层普遍分布有中风化玄武岩层，整体趋势是西南边岩层薄而深，东边厚而浅；较薄区域不适合作为地基持力层，较厚区域是承载力较高的天然地基持力层;(2)中风化玄武岩层在海口地区为区域分布，主要特征为，a.玄武岩基本为整体，局部为块状；b.较完整、坚硬，单轴抗压强度20~30kPa，承载力较高;c.岩层厚度达到4~5米以上时，是良好的天然地基；d.岩层开挖需爆破，当地一般尽量浅埋；e.桩基可穿过此岩层，需采用冲孔施工工艺；(2)《地勘报告》结论与建议的重点内容(1)③层中等风化玄武岩层位较稳定，厚度变化较大（3.50-14.00m），可作为拟建体育场天然地基浅基础或桩基础持力层；⑫层粉质粘土层位稳定，厚度大，工程性能好，可作为拟建体育场桩基础持力层，桩型可采用钻（冲）孔灌注桩；(2)建议地下室抗浮设计水位标高为18.50m。2、看台两端抗水平力基础设计西看台南、北两端支撑屋盖罩棚的基础，承受较大的水平力。基础承载力和刚度对于上部屋盖罩棚的安全起着至关重要的作用，所以，后续将根据地勘资料进行充分的分析论证。(1)屋盖罩棚对基础的要求西区看台屋盖罩棚采用钢、索膜整体张拉结构，平面呈月牙形。由于屋盖罩棚内环（内拉力环索）、外环（外压力环梁、桁架）边界为半圆环形，不是常规的闭合环形，所以，罩棚结构进行索张拉后，会对两端支座产生较大的水平不平衡力。根据SBP公司提供的设计参数，每个支座的水平力约17000kN，方向沿看台径向向内。整体张拉结构对边界的约束条件要求严格，除需要基础提供强大的支座反力外，由于上部结构对支座的变形位移敏感，所以，还需要基础具有足够的刚度约束。(2)抗水平力基础形式的探讨根据地质分布情况，可行的承担竖向力的基础形式有2种，分别是以第2层中风化玄武岩为持力层的天然地基基础、以第8层粉质粘土为端阻持力层的桩基础。对于这两种基础形式承担水平力的可行性分析如下：①天然地基承担基础水平力。天然地基承担基础的水平力，可以通过地基的水平摩擦力或者斜向抗压承载力。a.由于屋盖罩棚端支座水平力达到17000kN，并且对支座位移要求高，所以，后续需进行试验模拟，以考察天然地基的水平摩擦力能否达到能否达到基础水平力和位移的要求。考虑到此做法缺少实际工程经验，所以，初步估计不可行；b.通过天然地基斜向上的抗压承载力，以抵抗基础的竖向压力和水平力的合力，取决于天然地基的抗压承载力和沿基础滑移破坏面的抗剪承载力。此做法后续根据玄武岩层的抗剪承载力及基础反力，需进一步进行分析和论证。②桩基础承担水平力。桩基础承担水平力，可以分为竖直桩和斜桩。a.竖直桩的水平承载力一般较低，并且屋盖罩棚的基础水平反力较大，经初步估算，不可行；b.斜桩做法是抵抗水平力的有效途径，桩基可以中风化玄武岩层为端阻持力层，或穿越此岩层以第8层粉质粘土为端阻持力层，施工工艺可采用钢管斜桩冲击成孔法。此地基基础做法，后续需进一步分析论证。(3)以整体地下室水平刚度来约束屋盖罩棚两端支座水平力的探讨地下室如不分缝，则是一半圆环形结构，地下室底板和顶板具有较大的水平面内刚度。上部屋盖罩棚两端支座的反力是一对方向相反的水平力，因此，整体地下室可以为屋盖罩棚的两端支座提供有效、可靠的边界支承约束。后续，将结合基础形式，分析论证基础与地下室协同受力，作为上部屋盖罩棚整体基座的适用性。3、地下室结构设计后续与基础设计一同考虑。第三章西看台结构体系3.1西看台与屋屋盖罩棚组成成的整体结构构1、看台结构的抗震震缝设置看台结构通过变形形缝划分为东东看台、西看看台两个独立立的结构单元元。东看台地地上2~3层。西西看台地上44~5层，设设有1层地下室，并并支承其上屋屋盖罩棚。看看台变形缝的的设置详下图。变形缝变形缝西看台东看台变形缝变形缝西看台东看台图3.1.1结构分缝示示意图2、西看台与屋盖罩罩棚组成的整整体结构西看台支承其上屋屋盖罩棚，并并通过屋盖支支座协同受力力组成整体结结构。结构示示意图如下。整体结构整体结构看台结构屋盖支座屋盖罩棚看台结构屋盖支座屋盖罩棚图3.1.2结构整整体模型示意意图3.2结构体系1、结构体系的比选选及结果适用于西看台的结结构体系有框框剪结构、框框剪+消能阻尼器器结构、框架架钢支撑+消能阻尼器器结构，详细细的对比结果果见下表。项次内容框剪+消能阻尼器器结构框剪结构框架钢支撑+消能能阻尼器结构构1构件截面尺寸典型剪力墙：6000厚典型柱：600xx800、600x7700典型剪力墙：7000~8000厚典型柱：600xx900、600x800典型柱：600xx900、600x800钢支撑(BRB))：400x4400、450x4450对建筑专业影响相对最小构件截面较大，对对建筑空间有有一点影响钢支撑布置对建筑筑门洞影响较较大；钢支撑撑两侧装修后，墙墙体厚度加大大2地震反应层剪力基底剪力：最大层剪力：基底剪力：705539kN最大层剪力：222867基底剪力：最大层剪力：位移3经济性工程量钢筋：混凝土：钢材：造价2、结构体系的组成成西看台采用钢筋混混凝土框架--剪力墙结构构体系+消能减震措施施。结构抗侧侧力体系的主主要组成部分分如下：1、钢筋混凝土框架。框架部分布置有较较多的斜梁、斜斜柱，针对不不同构件的特特点，采用较较为合适的构构件形式。(1)规则框架架的梁、柱采采用钢筋混凝凝土构件；(2)外排穿层斜柱柱。由于柱长度大大、倾斜布置置，同时受力力以压弯为主主，所以，采采用钢结构箱箱型截面柱；；(3)外侧第二批斜斜柱。柱承受受的重力荷载载较大，与主主体结构各层层均连接，同同时，顶层柱柱长度大、悬悬挂钢梯。结结合这些特点点，外侧第二二批斜柱采用用型钢混凝土土柱；(4)高区看台斜梁梁。看台梁倾倾斜布置，在在重力荷载和和地震作用下下，产生轴向向拉力或压力力。一般看台台梁为钢筋混混凝土梁，对对于跨度较大大（超过155米）、轴力力较大的看台台梁，采用型型钢混凝土梁梁；2、钢筋混凝土剪力力墙剪力墙以联肢墙为为主，以更好好的与框架协协同工作。剪剪力墙布置示示意图如下。3.2.1剪力墙布置置平面示意图图3、楼盖系统平层楼盖采用现浇浇钢筋混凝土土梁、板体系系。顶部看台板为现浇浇混凝土折板板。看台板的的受力特点是是，沿看台径径向，由于折板的的效应，刚度度较弱；沿看看台环向，板传力连续，刚刚度较大。所所以，按照刚刚度相等的原原则，将看台台折板等效为为双向异性平平板进行模型型计算。3.3消能减震设设计1、项目特点工程位于海口市，抗震震设防烈度为8度（0.300g），为高烈度度区。由于地地震作用较大大，所以，如如果抗震设计计仍采用传统统“抗”的方方式，势必会会造成结构的的不合理以及及经济造价上上的浪费。采采用消能减震震技术，以“放放”的方式，减减小地震作用用，是更为合合理的方法。2、消能减震设计范围围主体结构由下部看看台和上部屋屋盖罩棚组成成。屋盖罩棚棚为轻型钢索索膜结构，设设计主要由风风荷载控制，不需采取消能减震措施。看台结构地震作用明显，所以，消能减震设计主要针对看台结构。3、西看台消能减震震的详细设计(1)消能减震震器的选用借鉴已有工程的实实践和经验，通通过试算分析析，确定结构构采用粘滞阻阻尼器和连梁梁金属阻尼器器结合使用。其其中，粘滞阻阻尼器在小、中中、大震作用用下均工作耗能，金金属连梁阻尼尼器在小震下下为弹性状态态，在中、大大震下耗能。(2)消能减震震器的布置和和计算消能减震器主要布布置在结构层层间位移较大大的3、4层区域。经计计算，共计采采用64套粘滞阻阻尼器，在小小震作用下，为为结构提供的的附件阻尼比比为5%。粘滞阻尼器的参数数初步确定如如下表。阻尼器类型阻尼系数阻尼指数最大阻尼力极限位移粘滞阻尼器250kN/(mmm·s)0.30.31700kN±50mm粘滞阻尼器与主体体结构采用墙墙式连接，布布置位置详下图。粘滞阻尼器粘滞阻尼器3.3.1消能减震器器布置示意图图3.3.2消能减震器器布置平面示示意图（3~4层区域域）第四章结构超限情情况分析4.1不规则情情况分析依据《超限高层建建筑工程抗震震设防专项审审查技术要点点》(建质[20115]67号号)，本工程不规规则性情况汇汇总如下表：：序号不规则类型不规则涵义结构分析结果规则判断1a扭转不规则考虑偶然偏心的扭扭转位移比大大于1.2Y向地震作用下，最最大位移比11.58不规则1b偏心布置偏心率大于0.115或相邻层层质心相差大大于相应边长长15%楼面为半圆环形，3层偏心率为0.47>0.15不规则3楼板不连续0面0大二层中间区域，由由于楼板开洞洞，造成楼板板有效宽度//总宽度=66.9/488.9=144.1%不规则4b尺寸突变置高%大三层竖向构件收进进，收进位置置高度8.44m，接近结结构最高处高高度的20%%即42.88x20%==8.56mm，收进尺寸为下层宽宽度的12..5/42..0=29..7%不规则7局部不规则看台最外排柱在三三层及以上为为穿层柱；看台外侧2排柱为为向外倾斜的的斜柱。最外排穿层柱穿越越3层，柱最最高处高度为为34.4mm；外侧2排柱向外倾倾斜，与水平平面夹角分别别为70°、777°不规则4.2超限情况况小结1、扭转不规则：考考虑偶然偏心心的扭转位移移比大于1..2，为1.58；2、楼板不连续：二层层中间区域，由由于楼板开洞洞，造成楼板板有效宽度//总宽度=66.9/488.9=144.1%；3、竖向尺寸突变：：三层竖向构构件收进，收收进处高度88.4m，约约为结构高度度的20%，即42.8x20%=8.56m；且收进比例为12.5/42.0=29.7%，大于25%；4、局部不规则：：最外排穿层柱柱穿越3层，柱柱最高处高度度为34.44m；外侧22排柱向外倾倾斜，与水平平面夹角分别别为70°、777°。第五章针对超限采采取的措施和和对策5.1结构的抗抗震性能目标标基于本工程的重要要性和复杂性性，整体结构构抗震设防性性能目标拟接近《高层建建筑混凝土结结构规程》规规定的“性能能目标D”，具体内内容如下：结构抗震性能目标标D多遇地震（小震)设防烈度地震（中震)罕遇地震（大震)性能水准构件损坏程度描述述关键构件：完好关键构件：轻度损损坏关键构件：中度损损坏普通竖向构件：完完好普通竖向构件：部部分中度损坏坏普通竖向构件：部部分比较严重重损坏耗能构件：完好耗能构件：部分比比较严重损坏坏耗能构件：比较严严重损坏层间位移角限值构件性能关键构件底部加强区及竖向向收进层（11~3层）剪剪力墙弹性抗剪承载力弹性、正正截面承载力力不屈服允许墙肢进入屈服服，受剪截面面应满足截面面限制条件；；控制层间位位移角限值；；消能器结构的周边边约束梁柱弹性-极限承载力大于消消能器阻尼力力的标准效应应组合值外排穿层斜柱弹性弹性允许部分框架柱进进入屈服；控控制层间位移移角限值；保保持柱的稳定定性普通竖向构件框架柱、4层剪力力墙弹性允许部分框架柱、墙肢进入屈服；；受剪截面应满足截截面限制条件件允许较多框架柱、墙肢进入屈服；控制层间位移角限限值耗能构件连梁弹性允许部分连梁进入入屈服；允许部分连梁出现现较严重破坏粘滞阻尼器阻尼器位移、阻尼尼力、速度等等在其力学性性能要求范围围内阻尼器位移、阻尼尼力、速度等等在其力学性性能要求范围围内阻尼器位移、阻尼尼力、速度等等在其力学性性能要求范围围内连梁阻尼器弹性屈服，阻尼器的位位移、荷载在在其力学性能能要求范围内内屈服，阻尼器的位位移、荷载在在其力学性能能要求范围内内5.2加强计算算分析1、看台与屋盖罩棚棚组成的整体体结构，分别别进行结构总总装模型分析析和将屋盖罩罩棚作为荷载载施加到看台台支座的简化化模型分析，以以确保计算的的准确性；2、采用盈建科软件和和MidassGen软软件进行结构构的小震弹性性分析对比计计算，相互校校核，保证结结构计算的准准确性、以及及各项指标满满足规范的要要求；3、关键构件进行中中震、大震性性能分析并进进行设计；4、采用弹性时程方法法补充分析，以以有效地反映映结构竖向收收进引起的高高阶振型影响响；5、进行大震下的弹塑塑性时程分析析，确保结构构大震不倒；；6、针对薄弱层，地震震作用标准值值的剪力乘以以1.25的的增大系数；；7、对于竖向收进进和刚度突变变的3层结构构，将其作为为嵌固端进行33层及以上结结构的补充分分析，以保证证收进楼层的的安全性；8、楼板按弹性板计算算，以真实考考虑其面内刚刚度和由于楼楼板开洞造成成的刚度削弱弱；9、看台板为现浇混混凝土折板，按按照看台面内内两个方向刚刚度分别等效效的原则，以以平板代替看看台板进行模模型计算。5.3构造加强强措施1、对竖向收进楼层层（3层）楼板进进行构造加强强，板厚1880，按楼板板应力分析结结果进行配筋筋，并且配筋筋率不小于00.25%；；2、对承受轴压力、轴轴拉力的看台台斜梁，按偏偏压、偏拉构构件进行配筋筋设计；对于于承受轴拉力力的看台梁，控制纵筋配筋率，当轴力较大时配置钢骨；3、对穿层柱补充屈曲曲分析和非线线性极限承载载力分析，并并按照分析结结果进行构件件设计；对于于混凝土穿层层柱，控制纵纵筋配筋率，全全高箍筋加密密；第六章抗震超限设设计的计算及及分析论证6.1分析软件及及主要参数设设置1、计算分析软件根据《高规》第55.1.122条的要求，体体型复杂、结结构布置复杂杂的高层建筑筑结构应采用用至少两个不不同力学模型型的结构分析析软件进行计计算。本工程采用两种软软件为：盈建建科(v1..6.3.1)和MiddasGeen(V8..21)，相互互校核，以确确定分析模型型的准确性。2、计算分析内容看台与其上屋盖罩罩棚组成整体体结构，计算算分析时均考考虑两者的相相互作用。整整体结构模型型分为按实际际结构布置进进行总装的整整体模型，和和将屋盖罩棚棚作为荷载施施加到看台支支座的简化整整体模型，并并将两种模型型的计算结果果进行对比分分析，以确保保计算的准确确性。结构主要的计算内内容如下：①小震弹性静力分析析采用MidasGen和盈建科进行分析对对比，相互校校核。②小震弹性时程分析析根据规范要求，对对本工程进行行整体的弹性性时程分析，比比较与振型分分解反应谱法法的结果，确确保结构分析析的全面性，保保证结构受力力安全可靠。③罕遇地震下的弹塑塑性静力分析（pussh-oveer）④罕遇地震下的弹塑塑性动力时程程分析⑤对有抗震性能要求求的构件，按按照其抗震性性能水准进行行相应的抗震震分析⑥超长混凝土结构温温度应力分析析⑦关键、重要构件、节节点的应力分分析3、计算分析假定(1)结构整体体的施工模拟拟，依照施工工顺序。(2)由于楼板板、看台板的的平面布置不不规则，所以以均实际考虑板板的面内刚度度，将全楼楼楼板设为弹性性板（弹性膜膜）。3、采用MidaasGenn和盈建科程序分析时，均均按照结构实实际尺寸建立立准确模型；；结构嵌固于于地下室顶板板。6.2整体简化化模型的小震弹弹性分析1、结构分析主要参数数表6.1.1上部结构嵌固部位竖向荷载加载方式是否采用刚性楼板板假定是否考虑P-△效效应地震作用分析方法法地下室顶板模拟施工加载方式式（逐层调平平）否是总刚分析方法振型组合方法是否考虑偶然偏心是否考虑双向地震震扭转效应计算振型数周期折减系数扭转耦联(CQCC)是是300.80重力荷载代表值结构阻尼比场地特征周期多遇地震影响系数数最大值全楼地震作用放大大系数恒载+0.5活载载0.10（采用消消能减震措施施）0.35s0.241.00层刚度计算方法梁端弯矩调幅系数中梁刚度增大系数数梁扭矩折减系数连梁刚度折减系数数地震剪力与地震层层间位移比0.85按照《抗规》算法0.40.76.2结构主要要计算结果对对比项目目盈建科MidasGeen竖向荷载结构总重量(KNN)756917764974周期（s）T10.53360.5096T20.47300.4649T30.41000.4087扭转与平动第一自自振周期比T3/T10.7680.802地震作用地震最大层间位移角X向1/9511/997Y向1/13121/1288地震最大位移与平平均位移比X向1.551.229Y向1.581.498基底剪力(KN)X向70539.36668210.599Y向69594.34464586.4778基底倾覆力矩(KKN.m)X向1413528..941426073..61Y向1355028..381409128..54剪重比Qx/Ge9.319%9.70%Qy/Ge9.194%9.20%振型有效质量参与系数X向97.84%99.49%Y向97.74%99.58%6.3小震弹性性分析的详细细结果以下为采用盈建科科软件进行分分析的详细结结果。1、楼层质量统计楼层盈建科MidasGeen恒载活载恒载活载1层19890.23130.421284.43229.72层21954.73131.119773.18853142.22333层7107.5797.16434.1022762.5354层17292.22388.619245.07722626.2222总质量66244.71199447.166736.75549760.71002、周期和振型特征值分析采用RRitz向量量法，振型数数30，水平两个方向向的质量参与与系数均大于于90%。振型号盈建科MidasGeen周期（s）平动系数扭转系数周期（s）平动系数扭转系数10.53360.970.030.509686.0211.5520.47301.000.000.464983.040.1130.41000.530.470.40879.8386.2640.36241.000.000.386592.160.0450.33860.850.150.341632.0865.5260.31220.950.050.323386.270.65Tt/T10.7680.802Tt/T20.8670.8793、地震作用下的楼楼层剪力和剪剪重比楼层盈建科MidasGeenX向剪力X向剪重比Y向剪力Y向剪重比X向剪力X向剪重比Y向剪力Y向剪重比170539.3669.319%69594.3449.194%68210.59909.70%64586.47789.20%259092.00011.219%57729.85510.960%60484.400911.90%56750.022411.10%341502.02215.045%39865.21114.452%42934.177615.10%41407.055414.50%434923.02217.745%33069.52216.803%36866.000817.20%36085.588116.80%4、地震作用下的结构构位移楼层盈建科MidasGeenX向地震Y向地震X向地震Y向地震位移角位移比位移角位移比位移角位移比位移角位移比1层1/9511.051/13121.391/9971.1051/12881.0882层1/12801.171/15671.381/12041.1171/16961.0953层1/18461.101/23501.581/20131.1831/26601.4664层1/21871.551/20261.491/46281.2291/40621.4985、结构楼层抗侧刚度度及刚度比、楼楼层抗剪承载载力楼层侧移刚度比与上一层抗剪承载力比比X向Y向X向Y向431.9061.9001.101.3624.2044.0131.591.7412.9302.5761.101.076、整体稳定依据《高规》第55.4.4条条的要求：剪剪力墙结构、框框架-剪力墙墙结构、筒体体结构的稳定定应满足下式式要求：EJJd≥1.4HH2∑Gi；当EJd≥2.7HH2∑Gi时，结构可可不考虑重力力二阶效应..结构刚重比规范要求X向刚重比EJdd/GH***2=44..990刚重比EJd/GGH**2大大于1.4,,，满足高规规(5.4..4)要求；；刚重比EJdd/GH***2大于2..7，可以不不考虑重力二二阶效应.Y向刚重比EJdd/GH***2=34..9227、抗倾覆验算抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Movv零应力区(%)X地震5.958E+00072.096E+000628.420Y地震1.065E+00082.068E+000651.5008、框架柱地震剪力百百分比楼层地震方向柱剪力墙剪力总剪力柱剪力百分比1X向地震16623.034545.870539.423.57%1Y向地震17671.140648.169594.325.39%2X向地震16635.226504.659092.028.15%2Y向地震14619.632820.657729.925.32%3X向地震5135.230893.441502.012.37%3Y向地震6408.732317.139865.216.08%4X向地震3858.227806.134923.011.05%4Y向地震5943.526274.333069.517.97%9、剪力墙地震倾覆弯弯矩百分比楼层地震方向剪力墙倾覆弯矩支撑（落地及与剪剪力墙直接相连的的看台梁）倾倾覆弯矩总倾覆弯矩剪力墙和支撑倾覆覆弯矩百分比比1X向地震446730249040116991759.5%1Y向地震43601211034787689162.3%