云南外框核心筒结构商住楼工程首节插入式钢柱专项施工方案图文并茂

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc420569073"第一章总体概述1HYPERLINK\l"_Toc420569074"1.1编制依据1HYPERLINK\l"_Toc420569075"1.2工程概况2HYPERLINK\l"_Toc420569076"1.3工程施工重点、难点分析4HYPERLINK\l"_Toc420569077"第二章施工组织6HYPERLINK\l"_Toc420569078"2.1总体安装思路6HYPERLINK\l"_Toc420569079"2.2施工场地及道路6HYPERLINK\l"_Toc420569080"2.3工期计划安排7HYPERLINK\l"_Toc420569081"第三章安装资源需用量计划8HYPERLINK\l"_Toc420569082"3.1人员组织与劳动力投入计划8HYPERLINK\l"_Toc420569083"3.2主要机械设备投入计划8HYPERLINK\l"_Toc420569084"第四章施工方法10HYPERLINK\l"_Toc420569085"4.1钢柱分节10HYPERLINK\l"_Toc420569086"4.3钢支架安装12HYPERLINK\l"_Toc420569087"4.4插入式钢柱安装14HYPERLINK\l"_Toc420569088"4.5钢柱安装工艺22HYPERLINK\l"_Toc420569089"4.6相关计算23HYPERLINK\l"_Toc420569090"第五章钢结构施工测量控制37HYPERLINK\l"_Toc420569091"5.1钢结构测量的主要内容及特点37HYPERLINK\l"_Toc420569092"5.2钢结构测量前的准备工作37HYPERLINK\l"_Toc420569093"5.3钢柱的测量控制37HYPERLINK\l"_Toc420569094"5.4钢结构安装测量全程监控39HYPERLINK\l"_Toc420569095"5.5钢结构测量注意事项40HYPERLINK\l"_Toc420569096"5.6钢结构测量安全事项41HYPERLINK\l"_Toc420569097"第六章安全文明保障措施42HYPERLINK\l"_Toc420569098"6.1安全保障措施42HYPERLINK\l"_Toc420569099"6.2现场文明施工保障措施57第一章总体概述1.1编制依据1.1.1文件依据1云南省设计院集团提供的公寓楼工程（三标段）钢结构结构图。2施工合同文件（包括招标文件、合同文件、补充协议）。3国家、昆明市有关工程施工质量、安全、文明施工、环保、水保、文物保护等的法律、法规及相关文件。4类似工程积累的施工经验、施工技术总结，工法及专利等科研成果，拥有的施工机械设备和装备施工能力。1.1.2相关规范表1.1.2-1相关规范标准序号规范名称规范编号1《建筑施工组织设设计规范》GB50502--20092《建筑工程施工质质量验收统一一标准》GB50300--20013《钢结构工程施工工质量验收规规范》GB50205--20014《钢结构施工规范范》GB50755--20125《型钢混凝土组合合结构技术规规程》JGJ138-220016《工程测量规范》GB50026--20077《钢结构焊接规范范》GB50661--20118《碳素结构钢》GB/T700--20069《低合金高强度结结构钢》GB/T15911-2008810《高层建筑结构用用钢板》YB4104-2200011《厚度方向性能钢钢板》GB/T53133-2010012《钢的成品化学成成分允许偏差差》GB/T222--200613《建筑施工安全检检查标准》JGJ59-2001114《施工现场临时用用电安全技术术规范》JGJ46-2000515《建筑施工高处作作业安全技术术规范》JGJ80-91116《建筑机械使用安安全技术规程程》JGJ33-2001217《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ130-2201118《建筑工程施工质质量评价标准准》GB50375--200619《建筑节能工程施施工质量验收收规范》GB50411--200720《绿色建筑评价标标准》GB50378--20061.1.3相关标准表1.1.3-1相关管理标准序号分项名称相关标准1质量管理ISO9001质质量管理标准准2环境管理ISO140011-20044环境管理标标准3职业安全健康管理理OSHMS180001职业安安全健康管理理标准1.1.4相关企业文件表1.1.4-1企业管理手册和企业标准序号规范名称规范编号备注1中国建筑项目管理理手册CSCEC-PMM-ML2中建八局项目管理理手册ZJQ08-QGGB001--20113绿色施工评价标准准ZJQ08-SGGJB0055-20088企业标准4钢结构工程施工技技术标准ZJQ08-SGGJB2055--20005企业标准1.2工程概况1.2.1工程简介1.2.1.1地理位置恒隆广场项目位于。本工程是由裙楼、公寓楼和写字楼三部分组成，其中由所承包的是裙楼和公寓楼。图1.2.1-1地理位置1.2.1.2参建单位本工程各方参建单位如表1.2.1-1所示。表1.2.1-1工程各方参建单位序号项目组成单位名称1开发单位2监理单位3设计单位4施工单位1.2.2插入式钢柱概况首节插入式钢柱位于公寓楼，分布在外框和核心筒范围的筏板里面，截面形式为十字型。外框筏板厚度为4m，核心筒筏板厚度部分为6.5m，外框插入式钢柱插入深度为2.5m~3.6m，核心筒插入式钢柱插入深度为2.5m~2.75m，插入式钢柱布置图如图1.2.2-1所示：图1.2.2-1插入式钢柱布置图1.2.3首节插入式钢柱种类及特征公寓楼首节插入式钢柱共48根，其中外框钢柱32根，标高范围-25.825m～-21.225m，核心筒钢柱16根，标高范围-24.975~-21.225m。首节插入式钢柱特征如所示。-1插入式钢柱特征图1插入式钢柱截面规格序号编号位置规格长度（m）数量单重（kg）1S-KZ1外框柱十1500*4000/15000*400**40*4004266042S-KZ2外框柱十1500*4000/15000*400**40*4004166043S-KZ3外框柱十1800*4000/12000*400**50*5004.6191414S-KZ4外框柱十1500*3500/450**350*332*3241136065S-KZ5外框柱十1600*3500/800**400*336*364.2150526S-KZ7外框柱十1500*3500/450**350*332*324636067S-KZ8外框柱十1500*3500/450**350*332*324836068S-KZ9外框柱十1600*3500/800**400*336*364.2250529ZJ1核心筒钢柱十800*300//800*3300*355*353.58272910ZJ2核心筒钢柱十500*300**35*355/800**200*330*303.54203811ZJ3核心筒钢柱十800*600//1375**400*335*353.75444881.3工程施工重点、难点分析表1.3-1工程特点、难点分析及应对措施序号工程重点与难点应对措施1柱底钢支架等的定定位安装必须须保证精确度度，以保证钢钢柱安装的顺利进进行。1)配备全站仪和和测量工程师师；2)做好钢支架架的固定措施施。3)与土建做好协协调沟通工作作，发现偏差差及时调整。2局部外框钢柱位置置处于筏板内部，安装空空间极度狭小小，无塔吊安装，安装难度大。1)使用50TT汽车吊作业，确定好汽车吊的行车车路线，并精确定定位起吊位置置。2)各个工种在在作业前必须须熟知作业环境，互相密切配配合。3)作业前计算算好工况，确保精确安安装。第二章施工组织2.1总体安装思路首节插入式钢柱施工根据土建施工进度，综合考虑现场条件、结构特点等因素，待土建完成垫层施工后，利用公寓楼现有塔吊安装钢支架同时利用50吨汽车吊安装插入式钢柱。2.2施工场地及道路2.2.1钢支撑施工场地及道路公寓楼钢支撑和第一批首节插入式钢柱同时进场，根据现场实际情况，构件车按照规定路线，从1号大门进入施工场地，然后利用50吨汽车吊将构件卸入构件堆放区。钢支撑利用公寓楼已有的塔吊进行安装，构件车行走路线、卸货位置及钢支撑安装分布，如图2.2.1-1所示。塔吊吊装范围钢支架安装区域钢结构运输道路塔吊吊装范围钢支架安装区域钢结构运输道路钢结构运输道路钢结构运输道路构件堆放场地构件车行走路线图2.2.1-1钢支撑施工场地及道路2.2.2首节插入式钢柱施工场地及道路首节插入式钢柱施工时，公寓楼底板垫层施工基本完成，汽车吊通过现场栈桥行车通道可直接行驶至施工区域，施工场地及施工道路如图2.2.2-1所示。3.5m汽车吊行驶路线3.5m汽车吊行驶路线图2.2.2-1首节插入式钢柱施工场地及道路2.3工期计划安排工期计划安排如图2.3-1所示。表2.3-1工期表第三章安装资源需用量计划3.1人员组织与劳动力投入计划根据工程的具体情况，挑选有丰富经验和经培训取得上岗证的施工人员组成钢结构吊装队。以下为一组吊装人员的配置，将视现场具体情况及时增加吊装班组。首节插入式钢柱安装劳动力计划安排如下表3.1-1所示。表3.1-1各区劳动力计划安排序号工种人数1测量员22安装工83辅助工44电工15电焊工（持证）2人员进场后，首先组织集中培训，学习相关管理规定、施工工艺和施工方法，让所有施工人员掌握施工管理制度、施工技术等内容，施工人员须经考核通过后才能正式上岗。项目部管理人员再对其管辖范围内的作业层进行书面交底，特别是吊装、焊接专业工种，让班组人员都能熟悉掌握图纸、操作工艺等。3.2主要机械设备投入计划对参与工程施工的机械设备、工机具要提前进行检修，做好检修和保养工作，确保完好无损提前进入现场。考虑现场施工工况，首节插入式钢柱只能使用汽车吊进行吊装。主要机械设备投入计划见表3.2-1～表3.2-4。表3.2-1机械设备投入计划序号机械或设备名称型号规格数量(台)额定功率(kw)施工区域1汽车吊QY50B1/首节柱吊装2塔吊C50131/钢支架吊装安装机具投入计划见表3.2-2。表3.2-2安装机具投入计划表序号机械或设备名称型号规格数量(台)额定功率(kw)施工区域1倒链10吨6/安装调整2倒链5吨6/安装调整3千斤顶10t4/安装调整主要焊接设备投入计划见表3.2-3。表3.2-3主要焊接设备投入计划表序号设备名称规格型号数量额定功率(kw))用于施工部位1CO2气体保护焊焊机NB-500424钢结构2直流焊机ZX5-500133钢结构3焊条烘干箱XZYH-100014.8焊条烘干4等离子切割机PC-100110切割5气割设备/2/技措下料6预后热控制柜及远远红外履带加加热器LCD型970××230160预后热7电动角向磨光机Φ18020.75焊口打磨主要焊接材料选择见表3.2-4.表3.2-4焊接材料选择序号母材牌号焊条电弧焊实芯焊丝二氧化碳碳保护焊（GMAW）药芯焊丝气体保护焊（FCAW）1Q235+Q2335J427ER50-6E501T-12Q235+Q3445J427ER50-6E501T-13Q235+Q3990J427ER50-6E501T-14Q345+Q3445E5015ER50-6E501T-15Q345+Q3990E5015ER50-6E501T-16Q390+Q3990E5015ER50-6E501T-1主要测量设备投入计划见表3.2-5。表3.2-5主要测量设备投入计划表序号仪器设备名称规格型号数量国别产地精度备注1全站仪GPT75011日本拓普康1″高程、平面测量2水准仪DSZ31苏州一光S3高程控制测量3钢卷尺5m6宁波长城1mm长度测量4卷尺50m2宁波长城1mm长度测量5焊缝检验尺HJC401江苏常州0.5mm焊缝测量6风速仪AR8261上海0～45m/s风速测量7红外线测温仪ModelTNN181ZyTemp-30℃～3000℃焊接温度测量8游标卡尺125mm2上海量具0.1mm螺栓孔、钢材测量量9超声波探测仪HY281南通/焊缝内部缺陷测量量10干湿温度计/1//外部环境测量第四章施工方法4.1钢柱分节4.1.1插入式钢柱分节综合考虑施工工期要求、构件运输条件及吊装设备起重性能，针对本工程首节插入式钢柱进行分节，具体分节情况可见表4.1.1-1。表4.1.1-1钢柱分节序号编号位置标高范围长度（m）数量单重（kg）1S-KZ1外框柱十1500*4000/15000*400**40*4004266042S-KZ2外框柱十1500*4000/15000*400**40*4004166043S-KZ3外框柱十1800*4000/12000*400**50*5004.6191414S-KZ4外框柱十1500*3500/450**350*332*3241136065S-KZ5外框柱十1600*3500/800**400*336*364.2150526S-KZ7外框柱十1500*3500/450**350*332*324636067S-KZ8外框柱十1500*3500/450**350*332*324836068S-KZ9外框柱十1600*3500/800**400*336*364.2250529ZJ1核心筒钢柱十800*300//800*3300*355*353.58272910ZJ2核心筒钢柱十500*300**35*355/800**200*330*303.54203811ZJ3核心筒钢柱十800*600//1375**400*335*353.75444884.2吊装机械的选择及吊装工况分析4.2.1吊装机械选型根据现场情况，由于主吊钢结构用的塔吊安装时间较晚，结合钢柱重量、分布位置以及汽车吊的起吊能力，选用50T汽车吊吊装首节插入式钢柱，50T汽车吊外形尺寸（长*宽*高）为：13.27m*2.75m*3.3m；支腿跨距（纵距*横距）为：5.45m*6.6m，汽车吊性能参数、汽车吊外形参数以及支腿跨距见图4.2.2-1~3所示。图4.2.1-150t汽车吊参数图4.2.1-250t汽车吊外形尺寸图4.2.1-350t汽车吊支腿跨距4.2.2吊装工况分析根据插入式钢柱的重量、分布、现场施工环境以及50t汽车吊的起重能力，将插入式钢柱安装分为8个吊装区域，每个区域最远吊装范围16米，最近吊装范围4米，汽车吊在16米处起重能力为4.7吨，根据表4.1.1-1中构件重量得知，SKZ-3钢柱为最重钢柱，其重量为9.14吨，汽车吊站位距离SKZ-3为6m，此时汽车吊起重量为15吨，符合吊装要求，如图4.2.2-2所示。图4.2.2-2吊装工况图4.3钢支架安装4.3.1钢支架设计根据施工要求，需要在钢柱柱底设置钢支架。钢支架主要采用L140*10和L75*5的角钢组成，其中立柱（主肢）、顶部环梁采用L140*10，立面斜撑、中部横隔梁、底部环梁采用L75*5，钢支架上端与钢柱底板底面连接，下端通过预埋件与垫层连接，同时将其焊接牢固。示意图如图4.3.1-1所示。图4.3.1-1示意图钢支架采用格构柱的形式，重量范围250Kg~510Kg，钢支架特征如表4.3.1-1。表4.3.1-1钢支架信息表序号钢支架位置钢支架高度（m)数量单重（Kg）1S-KZ112510.42S-KZ211510.43S-KZ30.41354.824S-KZ4111320.15S-KZ50.81371.6356S-KZ716320.17S-KZ818320.18S-KZ90.82371.6359ZJ148377.1410ZJ244252.0511ZJ33.754397.994.3.2钢支架吊装钢支架的安装位置根据钢柱布置图而定，利用公寓楼已有的塔吊进行安装，安装时与钢柱安装同步进行，如图4.3.2-1所示。图4.3.2-1钢支架吊装4.3.3技术措施钢支架在安装前，需要安装预埋件，如图4.3.3-1，预埋件预埋在垫层里面，如图4.3.3-2，因钢柱重量偏重，考虑垫层承载，需要对垫层进行局部加强处理，采用局部加厚约300mm，并绑扎双向12@200的钢筋。图4.3.3-1钢支架埋件图4.3.3-2钢支架埋件定位钢支架安装就位时，需按照规范要求对其进行精度控制，待验收合格后，将钢支架与预埋件焊接牢固。4.4插入式钢柱安装4.4.1施工流程根据现场实际情况，利用50t汽车吊进行插入式钢柱安装，并将施工分为8个区域，每个区域汽车吊必须精确站位作业。每个区域的吊装工况都有细微的区别，必须根据实际情况就位安装，施工流程如表4.4.1-1所示。-1钢柱施工流程序号1施工内容利用50吨汽车吊将2根S--KZ1（6.6t）、2根S-KZ4(3..6t)、1根ZJ3（4.5t）钢柱经过4次站位倒运至至吊装区域。图示序号2施工内容施工：此位置核心心筒有1根钢柱，为ZJ3((4.5t)；外框有4根钢柱，分别别为2根S-KZ1（6.6t）、2根S-KZ4(3..6t)。50吨汽车吊作业半半径14m，起重量5.7t，作业半径12m，起重量6.88t，符合吊装要要求。云线内钢柱受受水平支撑影影响，无法直直接用汽车吊吊进行安装，采采用10t倒链进行安安装，倒链固固定在水平支支撑上。图示序号3施工内容利用50吨汽车吊将1根S--KZ3（9.2t）、3根S-KZ4(3..6t)、2根ZJ1（2.7t）、1根ZJ2(22t)、1根ZJ3（4.5t）钢柱经过2次站位倒运至至吊装区域。图示序号4施工内容施工：此位置核心心筒有4根钢柱，分别为ZJ1（2.7t）、ZJ2(2t)、ZJ3(4..5t)；外框有4根钢柱，分别别为3根S-KZ4（3.6t）、1根S-KZ3（9.1t）。50吨汽车吊作业半半径14m，起重量5.7t；作业半径10m，起重量10t。符合吊装要要求。图示序号5施工内容利用50吨汽车吊将1根S--KZ2（6.6t）、1根S-KZ4(3..6t)、1根ZJ2（2t）钢柱经过2次站位倒运至至吊装区域。图示序号6施工内容施工：此位置核心心筒有1根钢柱，为ZJ2((2t)；外框有2根钢柱，分别别为1根S-KZ2（6.6t）、1根S-KZ4(3..6t)。50吨汽车吊作业半半径12m，起重量7.55t；作业半径166m，起重量4..7t，符合吊装装要求。图示序号7施工内容利用50吨汽车吊将3根S--KZ4（3.6t）、1根S-KZ5(5t)、2根ZJ1（2.7t）、1根ZJ2（2t）钢柱经过3次站位倒运至至吊装区域。图示序号8施工内容施工：此位置核心心筒有2根ZJ1（2.7t）、1根ZJ2（2t）；外框有4根钢柱，分别别为3根S-KZ4（3.6t）、1根S-KZ5(5t)。50吨汽车吊作业半半径14m，起重量5.7吨，符合吊装装要求。图中中云线内钢柱柱受水平支撑撑影响，无法法直接用汽车车吊进行安装装，采用100t倒链进行安安装，倒链固定在在水平支撑上上。图示序号9施工内容利用50吨汽车吊将2根S--KZ4（3.6t）、1根S-KZ8(3.6t))、1根ZJ2（2t）钢柱经过3次站位倒运至至吊装区域。图示序号10施工内容施工：此位置核心心筒有1根钢柱，为ZJ2（2t）；外框有4根钢柱，分别别为2根S-KZ4（3.6t）、1根S-KZ8(3.6t))。50吨汽车吊作业半半径17m，起重量4t，符合吊装要要求。图示序号11施工内容利用50吨汽车吊将4根S--KZ7（3.6t）、6根S-KZ8(3.6t))、1根S-KZ9（5t）、4根ZJ1（2.7t）、2根ZJ3（4.5t）钢柱经过1次站位倒运至至吊装区域。图示序号12施工内容施工：此位置核心心筒有6根钢柱，为4根ZJ1（2.7t）、2根ZJ3（4.5t）；外框有11根钢柱，分别别为4根S-KZ7（3.6t）、6根S-KZ8(3.6t))、1根S-KZ9（5t）。50吨汽车吊作业半半径16m，起重量4.7t，符合吊装要要求。图示1图示2序号13施工内容利用50吨汽车吊将1根S--KZ4（3.6t）、2根S-KZ7（3.6t）、1根S-KZ8(3.6t))、1根S-KZ9（5t）钢柱经过2次站位倒运至至吊装区域。图示序号14施工内容施工：此位置外框框有5根钢柱，分别别为1根S-KZ4（3.6t）、2根S-KZ7（3.6t）、1根S-KZ8(3.6t))、1根S-KZ9（5t）。50吨汽车吊作业半半径16m，起重量4.77t；作业半径155m，起重量5.22t，符合吊装要要求。图示4.5钢柱安装工艺4.5.1钢柱的吊装吊耳采用柱上端连板上的吊装孔，起吊时钢柱的根部要垫实，保证在根部不离地的情况下，通过吊钩的起升与变幅及吊臂的回转，逐步将钢柱扶直，待钢柱停止晃动后再继续提升。为了使吊装平稳，应在钢柱上端拴两根白棕绳牵引，单根绳长取柱长的1.5倍，直径取φ16。4.5.2钢柱的固定钢柱吊装就位后，将柱底板与钢支架点焊进行临时固定。固定前，要调整钢柱的标高、垂直度、偏移和扭转等参数在规范要求范围。调整完毕后，将柱底板与钢支架焊接牢固，并用[16的槽钢进行斜向固定，待有安装2根或以上钢柱后，采用[16槽钢将其连接成一个整体。如图4.5.2-1所示。图4.5.2-1钢柱加固4.5.3钢柱校正工艺钢柱就位后，按照先调整标高、再调整扭转、最后调整垂直度的顺序，采用相对标高控制方法，利用汽车吊、钢楔、垫铁、撬棍及千斤顶等工具将钢柱校正准确。为了使钢柱的标高和垂直度能在就位之后达到要求，首先现场必须严格检查钢柱的尺寸以及柱底板的平整度，然后根据钢柱的柱底标高，通过在垫层埋件和钢支架之间焊接适当厚度的垫铁，精确调整钢支架的标高和垂直度，调整完毕后将垫铁、埋件、钢支架焊接在一起，-1所示，同时在钢支架顶面、钢柱柱底板底面用十字线标定点位中心，控制钢柱的扭转。-1钢支架调整4.6相关计算4.6.1钢支架计算4.6.1.1设计依据1）《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）5）《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ99-98）6）《型钢混凝土组合结构技术规程》（JGJ138-2001,J130-2001)7）《钢结构工程施工规范》（GB50775-2012）8）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）4.6.1.2载荷及结构参数基础底板厚度普遍4m，首节柱高度取6.5m，并考虑栓钉及锚栓的重量；本次设计共涉及7种不同类型的柱脚构造；施工活荷载：4.0kN/㎡（含混凝土倾倒或振捣时所产生的最大压力）；建筑结构安全等级：二级（对于施工阶段的地脚螺栓支架）；结构重要性系数：1.0；SAP2000计算分析软件(15.0Version)，上部结构恒荷载如表4.6.1.2-1所示表4.6.1.2-1上部结构荷载数据支架编号柱脚编号上部荷载（kN）Z1S-KZ1，KZZ291.4Z2S-KZ4，7，855.3Z3S-KZ3115.4Z4S-KZ5，971.6Z5ZJ149.5Z6ZJ237.3Z7ZJ375.34.6.1.3结构输入及定义为保证锚栓能准确的锚固于设计位置，以避免锚栓在浇灌混凝土过程中移位，对于外框圆管柱的地脚螺栓安装,采用专用的角钢支架与外环板进行定位安装，既可以支撑固定地脚螺栓，又方便调节地脚螺栓高度。待基础底板下层钢筋绑扎完成后开始安装地脚螺栓支架，支架通过下设槽钢与钢筋进行固定，并将支架上下端分别与底板受力钢筋进行环向拉结，保证地脚螺栓及其支架的稳定性。独立柱Z1~Z44的柱脚埋深深在3~3.66m之间，基础底底板厚度4m，因此支架架的高度较小小，顶部环梁梁下方仅需设设置1道水平环向向系杆；而墙墙柱Z5~Z7的柱脚埋深深为2.5~22.75m，基础底板厚厚度6.5m，需在顶部部环梁下方再再设置4层水平环向系系杆。水平系系杆采用L75*5的角钢，顶顶部环梁与支支架主肢采用用L140**10的角钢，材质质皆为Q235B。各种锚栓支架的结结构形式如表表4.6.1..3-1所示。表4.6.1.3--1锚栓支架结结构形式支架编号结构概述结构示意图Z1支架高1000mmm；平面尺寸15700x15700mm；环梁高度间隔7550mm；自重约450kgg。Z2支架高1000mmm；平面尺寸15500x550mmm；环梁高度间隔7550mm；自重约260kgg。Z3支架高400mmm；平面尺寸18700x12400mm；自重约280kgg。Z4支架高800mmm；平面尺寸16500x850mmm；环梁高度间隔5550mm；自重约360kgg。Z5支架高4000mmm；平面尺寸850xx850mmm；环梁高度间隔9337.5mmm；自重约1100kkg。Z6支架高4000mmm；平面尺寸850xx550mmm；环梁高度间隔9337.5mmm；自重约770kgg。Z7支架高3750mmm；平面尺寸850xx1425mmm；环梁高度间隔9337.5mmm；自重约1200kkg。材料属性数据如表表-2所示。表3-1材料属属性数据名称类型弹性模量/MPaa泊松比单位重量kN/mm³设计强度/MPaaQ235Steel2060000.378.5Fy=235,,Fu=3390Q345Steel2060000.378.5Fy=345,,Fu=55104.6.1.4模拟分分析a.支架Z1模拟拟分析支架Z1~Z4皆为独独立柱脚，结结构形式相似似，现取荷载载与高度皆比比较大的Z1作为代表，进进行受力分析析。计算以SAP20000分析软件为为主，恒荷载载拆分为点荷荷载及线荷载载的形式施加加在框架顶端端局部，活荷荷载以均布线线荷载的形式式施加在框架架构件上。考虑到安装时可能能出现的偏心心情况,取竖向力的5%作为水平力力分量参与分分析。此外混混凝土浇捣时时对支架也可能会产生生较大的侧向向力，对此将将采用定位环环板加强固定定地脚螺栓，并并配合以斜拉拉钢筋的措施施，具体请见见下文内容。模拟内力计算结果果如表4.6.1..4-1所示。表4.6.1.4--1支架Z1受力分析结结果项目最大值分布示意图轴力41.0KN，位于中心立杆主肢肢。剪力顶层环梁33..4KN主肢立杆8.1KN弯矩顶层环梁5.5KN·m主肢立杆4.5KN·m应力最大为146mmPa位于顶层环梁，应力比0.748＜0..9，位于中心角钢主肢肢，满足要求。变形最大水平位移：0.4mm＜H//250=44mm；竖向变形极小；满足要求。由分析结果可知，支支架Z1的强度与稳稳定性皆满足足要求。且建模时出出于安全考虑虑，支座是按按照铰接计算算的，混凝土土的侧向压力力也按最不利利方向及最大大值布置，实实际中偏移量量会更小。b.支架Z7模拟拟分析支架Z5~Z7皆为墙墙柱，结构形形式相似，现现取荷载与尺尺寸皆比较大大的Z7作为代表，进进行受力分析析。计算以SAP20000分析软件为为主，荷载的的施加形式、水水平分量的取取值大小及辅辅助加固措施施皆与Z1相同，。模拟内力计算结果果如表4.66.1.4-2所示。由分析结果可知知，支架Z7的强度与稳稳定性皆满足足要求。表4.6.1.4-22支架Z7受力分析结结果项目最大值分布示意图轴力123.9KNN，位于边侧立杆。剪力顶层环梁32KN主肢立杆4.2KN弯矩顶层环梁4.0KN·m主肢立杆3.6KN·m应力最大105.4mPPa位于边角立杆。应力比0.508＜0..9，位于中心角钢主肢肢，满足要求。变形最大水平位移：1.4mm＜H//250=115mm；竖向变形极小；满足要求。c.支架分析结果果汇总分析所有支架，结结果汇总如表表4.6.1.4-3，皆满足要要求。表4.6.1.4-33支架受力分分析结果汇总总编号应力(Mpa)最大应力比最大位移(mm))柱脚反力(KNN)Z1146.00.7480.4125.8Z2112.50.5640.575.0Z3127.40.7180.1120.0Z497.40.4510.292.0Z584.20.4081.298.1Z657.20.3001.0100.8Z7105.40.5081.4123.94.6.250T汽车吊站站位计算荷载拟在栈桥上布置两两台汽车吊，-1，满载荷载分别为54.5t和51t。根据目前汽车吊停放位置，两台汽车吊荷载分担至4根栈桥钢立柱，每根钢立柱分担的荷载分别为13.63t和12.75t。取其中的大值13.63t，即136.3kN复核，将其作为动载考虑，考虑动载分享系数，单根立柱承担汽车吊荷载标准1.3x136.3=177kN选取杆件较为密集集的节点，支支撑及栈桥杆杆件自重标准准值2080kkN。-1汽车吊站站位图承载力复核a.钢立柱承载力力复核（1）单根钢立柱轴向向承载力设计计值N=177x1..4+20880x1.22=27444kN。（2）钢立柱抗剪承载载力复核钢立柱插入深度33m，根据根据《基基坑工程手册册》（第二版版）钢立柱承承载力计算采采用如下公式式：其抗剪承载力，满满足抗剪承载载力要求。（3）钢立柱压弯稳定定性复核采用理正结构工具具箱，按规范范方法计算，计计算结果及过过程如下：1输入数据1.1基本输入入数据构件材料特性材料名称:Q3445构件截面的最大厚厚度:18..00(mmm)设计强度:2955.00(NN/mm2))屈服强度:3455.00(NN/mm2))截面特性截面名称:角钢组组合矩形截面面(GB97887-88)):xh=LL180X118(型号)角钢型号:L1880X18(型号)截面宽度[1000≤w≤600]::460((mm)缀件类型:方钢缀缀板构件高度:3.2200(m))容许强度安全系数数:1.000容许稳定性安全系系数:1.0001.2荷载信息息恒载分项系数:11.20活载分项系数:11.40活载调整系数:11.00是否考虑自重:考考虑轴向恒载标准值::20800.000((kN)轴向活载标准值::1777.000((kN)偏心距Ex:1.6(ccm)偏心距Ey:1.6(ccm)1.3连接信息息连接方式:普通连连接截面是否被削弱::否1.4端部约束束信息X-Z平平面内顶部约约束类型:简支X-Z平平面内底部约约束类型:简支X-Z平平面内计算长长度系数:11.00Y-Z平平面内顶部约约束类型:简支Y-Z平平面内底部约约束类型:简支Y-Z平平面内计算长长度系数:11.002中间结果2.1截面几何何特性面积:247.880(cm22)惯性矩Ix:866656.117(cm44)抵抗矩Wx:37767.666(cm3))回转半径ix:118.70((cm)惯性矩Iy:866656.117(cm44)抵抗矩Wy:37767.666(cm3))回转半径iy:118.70((cm)塑性发展系数γxx1:1.000塑性发展系数γyy1:1.000塑性发展系数γxx2:1.000塑性发展系数γyy2:1.000分肢的Ix:18881.122(cm4))分肢的Iy:18881.122(cm4))分肢的ix:5..51(cmm)分肢的iy:5..51(cmm)2.2材料特性性抗拉强度:2955.00(NN/mm2))抗压强度:2955.00(NN/mm2))抗弯强度:2955.00(NN/mm2))抗剪强度:1700.00(NN/mm2))屈服强度:3455.00(NN/mm2))密度:785.000(kg//m3)2.3稳定信息息绕X轴弯曲:长细比:λx=221.31轴心受压构件截面面分类（按受受压特性）::b类轴心受压整体稳定定系数:φx=0.9550均匀弯曲的受弯构构件整体稳定定系数:φby=1.0000最小稳定性安全系系数:2..10最大稳定性安全系系数:2..11最小稳定性安全系系数对应的截截面到构件顶顶端的距离::3.2000(m)最大稳定性安全系系数对应的截截面到构件顶顶端的距离::0.0000(m)绕Y轴弯曲:长细比:λy=221.31轴心受压构件截面面分类（按受受压特性）::b类轴心受压整体稳定定系数:φy=0.9550均匀弯曲的受弯构构件整体稳定定系数:φbx=1.0000最小稳定性安全系系数:2..10最大稳定性安全系系数:2..11最小稳定性安全系系数对应的截截面到构件顶顶端的距离::3.2000(m)最大稳定性安全系系数对应的截截面到构件顶顶端的距离::0.0000(m)2.4强度信息息最大强度安全系数数:2.220最小强度安全系数数:2.220最大强度安全系数数对应的截面面到构件顶端端的距离:0.0000(m)最小强度安全系数数对应的截面面到构件顶端端的距离:3.2000(m)计算荷载:27744.911kN受力状态:双向受受弯最不利位置强度应应力按《钢结结构规范》公公式(5.2.11)2.5缀件信息息缀件类型:方钢缀缀板3分析结果构件安全状态:稳定满足要要求，强度满满足要求。b.立柱桩承载力力复核所涉范围单根立柱柱桩考虑支撑撑栈桥杆件自自重和所分担担汽车吊荷载载后标准值为为F=20880+1777=22577kN。栈桥区域立柱桩单单桩承载力特特征值＞4000kkN立柱桩承载力满足足要求。4.6.3垫层局部加加厚区计算4.规范（1）《混凝土结构设计计规范》(GB500010-22010),,本文简简称《混凝土土规范》（2）《建筑地基基础设设计规范》((GB500007-22011),,本文简简称《地基规规范》（3）《建筑抗震设计规规范》(GB500011-22010),,本文简简称《抗震规规范》4.设计资料因各个钢柱重量差别别较大并且垫垫层加厚区厚度和配筋筋均一致，所所以选取最重重钢柱S-KZ3（9.1T）为计算体，为了提高高安全性，将荷载设定定为18T。计算过程如如下：1设计条件：1.1已知条件件：类型：单阶矩形底底板，基础尺尺寸(mm)：b=21100,aa=21000,h=3300，埋件数9.基础尺寸简简图如图4.6.33.2-1。图4.6.3.2--1基础础尺寸简图混凝土强度等级：：C20,fc=9..60N/mmm2,fft=1.110N/mmm2，，钢筋级级别：HRB4000,fyy=360NN/mm2，配筋计算算方法:简化法。基基础纵筋混凝凝土保护层厚厚度：40mm，基础与覆覆土的平均容容重：20.000kN/m33，修正后的地地基承载力特特征值：150kPa，基础埋深深：0.30m，作用力位位置标高：0.3000m。埋件截面面尺寸均为200mm**200mmm，荷载如下表表4.6.33.2-1表4.6.3.2--1埋件件荷载信息（单单位：kN，kN.m）埋件编号NMxMyVxVyN_KMx_KMy_KVx_KVy_K120.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00220.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00320.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00420.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00520.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00620.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00720.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00820.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.00920.250.000.000.000.0015.000.000.000.000.002计算要求：(1)地地基承载力验验算(2)基基础抗弯计算算(3)基基础抗冲切验验算(4)基基础局压验算算单位说明明：力：kN,力矩：kN.m,,应力：kPa4.6.3.3计算过程和和计算结果1.基底反力计计算：1.1统计到基基底的荷载标准值:Nk==135..00kNN,Mkxx=0..00kNN.m,MMky=0.00kN.m设计值:N==182..25kNN,Mxx=0..00kNN.m,My=-0.000kN.mm1.2承载力验验算时,底板总反力力标准值(kPa)):[相应于荷载载效应标准组组合]pkmax=(Nk++Gk)//A+||Mxk|//Wx+|Myk||/Wy=(135.000+226.46))/4..41+0.00/1.554+00.00//1.544=36.61kPapkmin=(Nk++Gk)//A-||Mxk|//Wx-|Myk||/Wy=(135.000+226.46))/4..41-0.00/1.554-00.00//1.544=36.611kPapk=(Nkk+Gkk)/A==36.661kPaa各角点反力p11=36.661kPaa,p22=36.661kPaa,p33=36.661kPaa,p44=36.661kPaa1.3强度计算算时,底板净反力力设计值(kPa)):[相应于荷载载效应基本组组合]pmax=NN/A+|Mx|//Wx+|My|//Wy=1882.25/4.441+00.00//1.544+0..00/1.54=411.33kkPapmin=NN/A-|Mx|//Wx-|My|//Wy=1882.25/4.441-00.00//1.544-0..00/1.54=411.33kkPap=N/A==41.333kPaa各角点反力p11=41.333kPaa,p22=41.333kPaa,p33=41.333kPaa,p44=41.333kPaa2.地基承载力验算::pk=336.61≤fa=1150.00kPa,满足。pkmaax=36..61≤1.2**fa=1880kPaa,满足。3.底板内力计算:垂直于x轴的弯矩矩计算截面（按按距底板左侧侧距离从小到到大排序），如表-1。弯矩My以底板下部部受拉为正，单单位kN.m；剪力Q以截面右侧侧部分受力向向下为正，单单位kN。表-1垂直于xx轴的弯矩截面号位置弯矩My剪力QX1位于柱1(轴线11A)的左侧，距距底板左侧150.000mm0.98-13.02X2位于柱1(轴线11A)的右侧，距距底板左侧350.000mm-0.7630.38X3位于柱2(轴线22A)的左侧，距距底板左侧950.000mm-3.36-21.70X4位于柱2(轴线22A)的右侧，距距底板左侧1150..00mm-3.3621.70X5位于柱3(轴线33A)的左侧，距距底板左侧1750..00mm-0.76-30.38X6位于柱3(轴线33A)的右侧，距距底板左侧1950..00mm0.9813.02垂直于y轴的弯矩矩计算截面（按按距底板下侧侧距离从小到到大排序），如表-2。弯矩Mx以底板下部部受拉为正，单单位kN.m；剪力Q以截面上侧侧部分受力向向下为正，单单位kN。表-2垂直于yy轴的弯矩截面号位置弯矩Mx剪力QY1位于柱1(轴线11A)的下侧，距距底板下侧150.000mm0.98-13.02Y2位于柱1(轴线11A)的上侧，距距底板下侧350.000mm-0.7630.38Y3位于柱4(轴线11B)的下侧，距距底板下侧950.000mm-3.36-21.70Y4位于柱4(轴线11B)的上侧，距距底板下侧1150..00mm-3.3621.70Y5位于柱7(轴线11C)的下侧，距距底板下侧1750..00mm-0.76-30.38Y6位于柱7(轴线11C)的上侧，距距底板下侧1950..00mm0.9813.02最大弯矩和绝对值值最大的剪力力统计:1)垂垂直于x轴的截面:项目最大值所在的截面面号最大值最大正弯矩My(kN.mm)X1、X60.98最大剪力Q(kkN)X2、X530.38（绝对对值）2)垂直于y轴轴的截面:项目最大值所在的截面面号最大值最大正弯矩Mx(kN.mm)Y1、Y60.98最大剪力Q(kkN)Y2、Y530.38（绝对对值）4.抗弯配筋配筋计算公式AAs=M/((0.9*ffy*h0*b)，最小配筋率率要求：0.15%%。根据《地基基规范》第8.2.1条，扩展基基础受力钢筋筋最小配筋率率不应小于0.15%%，如下表-5所示。表-5抗弯配筋筋项目Mh0计算As实配实配As配筋率ρ是否构造是否超筋底板下部x向0.982556E12@2005650.188是否底板下部y向0.982556E12@2005650.188是否注：下表数据单位位M:kN.m;;h0:mm;;As:mm2/m;ρ:%5.基础抗冲切切验算:5.1按破坏锥锥体单侧截面面验算:抗冲切验算公式Fl≤0.7*βhp*ft**Ac[《地基规范范》第8.2.8条],冲切力Fl根据最大净净反力pmax计算，并减减去底板顶面面计算范围内内的柱子的轴轴力：Fl=pmaxx*Al－∑N注：当柱柱子中心落在在计算范围内内时，减去其其轴力；当柱柱子中心落在在计算范围边边线上时，减减去其轴力的的一半。1)柱1：竖向向轴线编号1，横向轴线线编号A(1)左侧截面面：破坏锥体未穿过底底板底面，冲冲切荷载为零零，不需要验验算该截面。(2)右侧截面面：柱2,3,6中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱5,9中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(3)下侧截面面：破坏锥体未穿过底底板底面，冲冲切荷载为零零，不需要验验算该截面。(4)上侧截面面：柱4,7,8中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱5,9中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。2)柱2：竖竖向轴线编号号2，横向轴线线编号A(1)左侧截面面：柱1中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱4中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(2)右侧截面面：柱3中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱6中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(3)下侧截面面：破坏锥体未未穿过底板底底面，冲切荷荷载为零，不不需要验算该该截面。(4)上侧截面面：柱5,7,8,9中中心落在冲切切荷载基顶计计算范围内，冲冲切力Fl应减去其轴轴力。柱4,6中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲切力Fl=pmmax*All－∑N=41..33*2..66-1001.25==8.53kN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。3)柱3：竖向向轴线编号3，横向轴线线编号A(1)左侧截面面：柱1,2,4中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱5,7中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(2)右侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。(3)下侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。(4)上侧截面面：柱6,8,9中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱5,7中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。4)柱4：竖向向轴线编号1，横向轴线线编号B(1)左侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。(2)右侧截面面：柱3,5,6,9中中心落在冲切切荷载基顶计计算范围内，冲冲切力Fl应减去其轴轴力。柱2,8中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..66-1001.25==8.53kN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(3)下侧截面面：柱1中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱2中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(4)上侧截面面：柱7中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱8中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN,抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN,,冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。5)柱5：竖竖向轴线编号号2，横向轴线线编号B(1)左侧截面面：柱4中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱1,7中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..98-400.50=--0.15kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(2)右侧截面面：柱6中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱3,9中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..98-400.50=--0.15kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(3)下侧截面面：柱2中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱1,3中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..98-400.50=--0.15kN抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(4)上侧截面面：柱8中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱7,9中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..98-400.50=--0.15kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。6)柱6：竖向向轴线编号3，横向轴线线编号B(1)左侧截面面：柱1,4,5,7中中心落在冲切切荷载基顶计计算范围内，冲冲切力Fl应减去其轴轴力。柱2,8中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmmax*All－∑N=41..33*2..66-1001.25==8.53kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(2)右侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。(3)下侧截面面：柱3中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱2中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(4)上侧截面面：柱9中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱8中心落在冲切切荷载基顶计计算范围边缘缘，冲切力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmmax*All－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN，抗冲切力=0.7*βhp*ftt*Ac=885.09kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。7)柱7：竖向向轴线编号1，横向轴线线编号C(1)左侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。(2)右侧截面面：柱6,8,9中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱3,5中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(3)下侧截面面：柱1,2,4中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱3,5中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(4)上侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。8)柱8：竖向向轴线编号2，横向轴线线编号C(1)左侧截面面：柱7中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱4中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(2)右侧截面面：柱9中心落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱6中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*0..66-300.38=--3.02kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(3)下侧截面面：柱1,2,3,5中中心落在冲切切荷载基顶计计算范围内，冲冲切力Fl应减去其轴轴力。柱4,6中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..66-1001.25==8.53kN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=89.334kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(4)上侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。9)柱9：竖向向轴线编号3，横向轴线线编号C(1)左侧截面面：柱4,7,8中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱1,5中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(2)右侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面。(3)下侧截面面：柱2,3,6中心落落在冲切荷载载基顶计算范范围内，冲切切力Fl应减去其轴轴力。柱1,5中心落在冲冲切荷载基顶顶计算范围边边缘，冲切力力Fl应减去其轴轴力的一半。冲冲切力Fl=pmaxx*Al－∑N=41..33*2..02-811.00=22.56kkN，抗冲切力=0.7*βhp*ft**Ac=85.009kN，冲切力小于于抗冲切力，该该截面冲切验验算满足。(4)上侧截面面：破坏锥体体未穿过底板板底面，冲切切荷载为零，不不需要验算该该截面5.2按冲切切破坏锥体单单侧截面验算算结果统计如如下表-6所示。表-6计算结果果截面号Al∑NFlβhpAc0.7*βhp**ft*Acc是否满足柱1(1A)左不需验算柱1(1A)右2.02281.002.561.000.11185.09满足柱1(1A)下不需验算柱1(1A)上2.02281.002.561.000.11185.09满足柱2(2A)左0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱2(2A)右0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱2(2A)下不需验算柱2(2A)上2.656101.258.531.000.11689.34满足柱3(3A)左2.02281.002.561.000.11185.09满足柱3(3A)右不需验算柱3(3A)下不需验算柱3(3A)上2.02281.002.561.000.11185.09满足柱4(1B)左不需验算柱4(1B)右2.656101.258.531.000.11689.34满足柱4(1B)下0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱4(1B)上0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱5(2B)左0.97640.50-0.151.000.11689.34满足柱5(2B)右0.97640.50-0.151.000.11689.34满足柱5(2B)下0.97640.50-0.151.000.11689.34满足柱5(2B)上0.97640.50-0.151.000.11689.34满足柱6(3B)左2.656101.258.531.000.11689.34满足柱6(3B)右不需验算柱6(3B)下0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱6(3B)上0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱7(1C)左不需验算柱7(1C)右2.02281.002.561.000.11185.09满足柱7(1C)下2.02281.002.561.000.11185.09满足柱7(1C)上不需验算柱8(2C)左0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱8(2C)右0.66230.38-3.021.000.11185.09满足柱8(2C)下2.656101.258.531.000.11689.34满足柱8(2C)上不需验算柱9(3C)左2.02281.002.561.000.11185.09满足柱9(3C)右不需验算柱9(3C)下2.02281.002.561.000.11185.09满足柱9(3C)上不需验算注:数据单位Al::m2;∑N:kN;;Fl:kN;Ac:m26.局压验算::局压验算公式FFl<=1.335*βc*βl*fc*Aln[《混凝土规规范》第6.6.1条],计算结果如下下表-7所示表-7局压计算算结果柱号轴线号FlβcβlfcAln1.35*βc**βl*fc*Aln是否满足11A20.251.002.509.60400001296.00满足22A20.251.002.749.60400001419.70满足33A20.251.002.509.60400001296.00满足41B20.251.002.749.60400001419.70满足52B20.251.003.009.60400001555.20满足63B20.251.002.749.60400001419.70满足71C20.251.002.509.60400001296.00满足82C20.251.002.749.60400001419.70满足93C20.251.002.509.60400001296.00满足注：数据单位FFl:kN;fc:N/mmm2;Aln:mm2第五章钢结构施工测量控控制5.1钢结构测测量的主要内内容及特点本工程钢结构测量量工作的主要要内容包括：：控制网的建建立、预埋埋件和钢支架安装测测量控制、钢钢柱安装测量量控制等工作作。本工程钢结构测量量具有以下特特点如表5.1-1所示：表5.1-1钢结结构测量特点点序号内容1本工程测量控制塔塔设置在施工工区域内，施施工作业对测测量塔控制点点影响大，需需定期做好测测量塔控制点点的复核工作作。2施工区域狭窄，控控制轴线标识识困难，日照照、风雨也影影响测量精度度。3本工程整体精度要要求较高，尤尤其在钢结构构施工部分要要求十分严格格，不但要重重视其空间绝绝对位置，更更需精确控制制各施工环节节的相对精度度，减小误差差的累积。必必须确保工程程的整体安装装精度符合要要求，以满足足结构完成后后设计安全达达到要求。5.2钢结构测测量前的准备备工作本工程钢结构测量量前准备工作作主要包括：：测量仪器和和工具准备、基基准点交接与与测放、资料料准备、技术术资料准备与与技术交底等等，具体工作作如表5.2-1所示。表5.2-1钢结结构测量前准准备工作序号内容1测量仪器和工具准准备：钢结构构安装准备的的测量仪器和和工具必须准准备齐全，器器具包括:全站仪、经经纬仪、水准准仪及钢卷尺尺等，必须送送具有测量器器具检定资质质的部门检定定。送检过的的器具必须保保证在符合使使用的有效期期内，并保留留相应的检验验合格证备查查。施工中定定期做好仪器器的自检工程程，保证仪器器精度在控制制范围内。2基准点交接与测放放：依据业主主及监理提供的平平面控制基准准点和高程基基准点进行复复测，对业主主及监理提供的基基准点复测，合合格后办理交交接手续，并并以此为根据据进行钢结构构安装测量并并做好控制基基准点的保护护工作。3资料准备：对业主主及监理提供的基基准点，经现现场复核后作作好记录,并保留相应应资料建立技技术档案。4图纸检查：施工前前土建的图纸纸和钢结构图图纸进行核对对，检查钢结结构图纸轴线线和标高是否否与基础一致致，对于相互互影响的标高高和轴线及时时向设计提出出。5技术资料准备：准准备相关的技技术规程和报报验、审查文文件。6技术交底：项目部部对测量员进进行技术交底底，对作业人人员进行安装装进度交底，并并办理书面交交底记录。5.3钢柱的测量控制钢结构安装测量方方法的选择和和确定，是工工程质量保证证的重要环节节，而且施工工测量是延伸伸和连续的工工作，在实施施操作时必须须拥有丰富的的测量实践的的技术专业人人员和先进的的测量仪器设设备。本工程安装测量，首首先要通过计计算，确定结结构安装的轴轴线，以及设设计图纸上几几何尺寸规定定的测量数据据。施工原则为为：以设计标标高、轴线为为基准；施工工测量方法：：以全站仪结结合其它方法法进行全面测测量。为了保证测绘成果果的质量，本本方案采用《工工程测量规范范》（GB500226-20007）及《钢结结构工程施工工质量验收规规范》（GB502205-20001）等规范相相结合对钢结结构安装进行行测量控制，具具体控制指标标如下：表5.3-1柱子安装的允许偏偏差(mm)序号项目允许偏差1底层柱柱底轴线对对定位轴线偏偏移3.02柱子定位轴线1.03单节柱的垂直度h／1000，且不应应大于10..0表5.3-2整体垂直度和整体体平面弯曲的的允许偏差((mm)序号项目允许偏差1主体结构的整体垂垂直度(H／2500+10..0)，且不不应大于500.02主体结构的整体平平面弯曲L／1500，且不应应大于25..0表5.3-3柱子安装测量的允允许偏差序号测量内容