悬挑脚手架计算书

目录第一章建筑施工悬挑式钢管脚手架结构计算1、基本设计规定2、荷载3、设计计算3.1、脚手架架体计算3.2、悬挑梁计算第二章建筑施工悬挑式钢管脚手架结构计算实例1、工程概况2、脚手架搭设方案2.1、脚手架搭设概况2.2、脚手架平面布置图、立面图、剖面图2.3、脚手架搭设的构造要求2.4、脚手架搭设的安全措施2.5、槽钢梁式悬挑脚手架计算书、计算参数、杆件抗弯强度及挠度计算、扣件抗滑力计算、脚手架荷载标准值计算、立杆的稳定性计算、连墙件的计算、槽钢外伸梁计算（1）、绘制计算简图及剖面图（2）、外伸钢梁弯曲强度计算（3）、外伸钢梁整体稳定性计算（4）、外伸钢梁刚度计算（5）、支座A处锚环校核（6）、斜拉钢丝绳计算第一章建筑施工悬挑式钢管脚手架架体结构计算一、基本设计规定：1、脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。2、计算构件的强度，稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。3、脚手架的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。4、当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中不考虑此偏心距的影响。5、有关极限状态的概况：eq\o\ac(○,1)承载能力极限状态——结构或结构构件达到其最大承载能力或出现不适于继续承载的变形的某一特定的状态。如a刚体失去平衡，b结构构件或连接节点构造的承载因超过材料的强度而破坏或出现过度的塑性变形，c结构或构件失稳。在脚手架设计时主要考虑承载能力的极限状态，脚手架整体或局部丧失稳定破坏是脚手架破坏的主要危险所在，应是最主要的设计计算项目。eq\o\ac(○,2)正常使用极限状态——结构或构件达到正常使用或耐久性能的某项规定的特定状态。二、荷载2.1、荷载分类2.1.1、作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。、永久荷载（恒荷载）可分为：1）、脚手架结构自重，包括立杆，纵向水平杆，横向水平杆，剪刀撑，横向斜撑和扣件等的自重。2）、构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。、可变荷载（活荷载）可分为：1）、施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重。2）、风荷载。2.2、荷载标准值荷载标准值的定义—结构或构件设计时采用的各种荷载的基本代表值。、永久荷载标准值应符合下列规定：1、每立方米杆承受的结构自重标准值（见表-1）表-1：Φ48×3.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）步距（m）脚手架类型纵距（m）1.21.51.82.02.11.20双排0.14890.16110.17340.18150.18561.35双排0.13790.14910.16010.16740.17111.50双排0.12910.13940.14950.15620.15961.80双排0.11610.12480.13370.13950.14242.00双排0.10940.11760.12590.13120.1338注：1）、双排脚手架每米立杆承受的结构自重标准值是指内、外立杆的平均值。2）、结构自重标准值的计算条件如下：构配件取值：直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重13.2N；旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重14.6N；对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重14.6N；横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长；钢管尺寸：Φ48×3.5，每米自重38.4N/m。2、构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。（见表-2）表-2：常用脚手架构、配件自重标准值类别标准值KN/m22竹串片脚手板（厚厚50mm）0.35栏杆、木脚手板挡挡板（h=180）0.14密目安全网0.0052.2.2、可变荷载（活荷载）标准值1、施工均布活荷载标准值（见表-3）。表-3：施工均布活荷载标准值类别标准值KN/m22装修脚手架2结构脚手架3注：1）、斜道均布活荷载标准值不应低于2KN/m2；2）、脚手架设计计算时，一般取二层同时装饰施工时的活荷载标准值。2、作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按下式计算：(2.2.1)式中—风荷载标准值（KN/m2）—风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用，见表-4、5—脚手架风荷载体型系数，按表-6采用—基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用。是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，一般为2-5年，遇强劲风的概率很小，故参考英国标准乘以0.7的系数。表-4：地面粗糙度分类序号类别地面1A类近海海面、海岛、海海岸、湖岸及及沙漠地区2B类田野、乡村、丛林林、丘陵以及及房屋比较稀稀疏的中小城城市和大城市市郊区3C类密集建筑群的大城城市城区表-5：风压高度变化系数离地面或海面高度度(m)地面粗糙度分类ABC51.170.800.54101.381.000.71151.521.140.84201.631.250.94301.801.421.11401.921.561.24502.031.671.36602.121.771.46702.201.861.55表-6：脚手架的风荷载体型系数背靠建筑物的状况况全封闭墙敞开框架和开洞墙墙脚手架状况全封闭、半封闭1.0Φ1.3Φ敞开注：1）、值可将脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）表6.3.1第32项和第36项的规定计算；第32项规定：对圆钢杆件按序号36(b)采用；第36项规定：桁架整体计算时的体型系数当时，，当时，，中间值按插值法计算。2）、Φ为挡风系数，，其中为挡风面积，为迎风面积，1.2—节点面积增大系数。2.3、荷载效应组合2.3.1、设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算。荷载效应组合见表-7.表-7：荷载效应组合计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆杆强度与变形形永久荷载+施工均均布荷载脚手架立杆稳定eq\o\acc(○,1)永久荷载+施工均布荷荷载eq\o\acc(○,2)永久荷载+0.855(施工均布荷荷载+风荷载)连墙件承接力双排架：风荷载++5.0KNN()注：—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，为起到对脚手架发生横向整体失稳的约束作用，连墙件能承受脚手架平面外变形所产生的连墙件轴向力。此外，连墙件还要承受施工荷载偏心作用产生的水平力。根据钢结构稳定理论，屈曲剪力可取压杆稳定承载力的2%。由于施工荷载偏心作用产生的水平力比较复杂，难以给出水平力数据，故考虑其作用与连墙件轴力合在一起暂取为。三、设计计算1、脚手架架体计算：1.1、纵向水平杆、横向水平杆计算：eq\o\ac(○,1)大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面（南方做法）；eq\o\ac(○,2)等跨连续梁最不利内力的荷载布置：1）、恒载应布置在各跨；2）、计算其跨中最大正弯矩时，应在该跨布置活载，并在两侧每隔一跨布置活载；3）、计算某支座最大负弯矩及支座左右最大剪力时，应在该支座相邻两跨布置活载，然后隔跨布置活载；4）、计算跨度取值：纵向水平杆取立杆纵距，横向水平杆取立杆横距。eq\o\ac(○,3)横向水平杆按简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。1）、用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.1.1、大横杆抗弯强度计算公式：(选取跨中和支座弯矩的最大值进行强度验算)跨中：(3.1.1)支座：(3.1.2)1.1.2、挠度计算：(3.1.3)1.1.3、小横杆抗弯强度计算公式：(3.1.4)(均布荷载作用下)(3.1.5)(集中荷载作用下)(3.1.6)1.1.4、小横杆挠度计算公式：(3.1.7)(均布荷载作用下)(3.1.8)(集中荷载作用下)(3.1.9)1.2、立杆稳定性计算1.2.1、立杆稳定性计算公式不组合风荷载时：（3.1.10）组合风荷载时：（3.1.11）（3.1.12）（3.1.13）式中：N—立杆的轴向压力设计值，（组合风荷载时）Φ—轴心受压立杆的稳定系数，由的结果查表-8得到。—计算长度(m)，由公式确定。(3.1.14)—计算长度附加系数，其值取1.155.—脚手架的立杆的计算长度系数，查表-9，值是综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，通过对原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果。—长细比，受压、受拉构件的容许长细比见表-10.0.85—荷载组合系数（当有两个或两个以上的可变荷载参与组合，且其中有风荷载时，取0.85）。Mw—风荷载设计值产生的立杆段弯矩。A—立杆净截面面积，A=489。W—立杆净截面模量（抵抗矩），它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，。—钢管立杆受压强度计算值（N/）。[]—钢管立杆抗压强度设计值，[]=205N/。E—钢材的弹性模量，E=2.06N/。i—计算立杆的截面回转半径，I—钢管截面对主轴的截面惯性矩，。表-8：Q235—A钢轴心受压构件的稳定系数稳定系数表012345678901.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.8360.8320.8290.8250.822600.8180.8140.8100.8060.8020.7970.7930.7890.7840.779700.7750.7700.7650.7600.7550.7500.7440.7390.7330.728800.7220.7160.7100.7040.6890.6920.6860.6800.6730.667900.6610.6540.6480.6410.6340.6260.6180.6110.6030.5951000.5880.5800.5730.5660.5580.5510.5440.5370.5300.5231100.5160.5090.5020.4960.4890.4830.4760.4700.4640.4581200.4520.4460.4400.4340.4280.4230.4170.4120.4060.4011300.3960.3910.3860.3810.3760.3710.3670.3620.3570.3531400.3490.3440.3400.3360.3320.3280.3240.3200.3160.3121500.3080.3050.3010.2980.2940.2910.2870.2840.2810.2771600.2740.2710.2680.2650.2620.2590.2560.2530.2510.2481700.2450.2430.2400.2370.2350.2320.2300.2270.2250.2231800.2200.2180.2160.2140.2110.2090.2070.2050.2030.2011900.1990.1970.1950.1930.1910.1890.1880.1860.1840.1822000.1800.1790.1770.1750.1740.1720.1710.1690.1670.1662100.1640.1630.1610.1600.1590.1570.1560.1540.1530.1522200.1500.1490.1480.1460.1450.1440.1430.1410.1400.1392300.1380.1370.1360.1350.1330.1320.1310.1300.1290.1282400.1270.1260.1250.1240.1230.1220.1210.1200.1190.1182500.117---------注：当>250时，表-9：脚手架立杆的计算长度系数类别立杆横距（m）连强件布置二步三跨三步三跨双排架1.051.501.701.301.551.751.551.601.80表-10：受压、受弯构件容许长细比构件类别容许细长比[]双排架立杆210横向斜撑、剪刀撑撑中的压杆250拉杆350注：计算时，立杆的计算长度按公式计算，但K值取1.0，本表中其他杆件计算长度按。表-11：受弯构件的容许挠度构件类别容许挠度[V]脚手板、纵向、横横向水平杆与10mm悬挑受弯杆件注：为受弯构件的跨度。1.3、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下式计算：(3.1.15)式中：—扣件抗滑承载力设计值，取=8.0KNR—纵向或横向水平杆件传给立杆的竖向作用力设计值。当直角扣件的拧紧力矩达40-65时，试验表明，单扣件在12KN荷载作用下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN。双扣件在20KN的荷载作用下会滑动，其抗滑承载力可取12KN。1.4、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值可按下式计算：(3.1.16)式中：—风荷载产产生的连墙件件轴向力设计计值(KN)，按照下式式计算：(3..1.17))—风荷载基本风压标标准值—每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积。1.4.1、校核核连墙件的轴轴向力设计值值条件：(3.1.18)1.4.2、校核核扣件的抗滑滑力2、悬挑梁计算2.1、绘制计算算简图(因悬挑梁在在楼面上的搁搁置长度1..5倍悬挑长度度，荷载取值值时，不考虑虑悬挑钢梁的的自重)图12.2、悬挑梁弯弯曲强度计算算根据《钢结构设计计规范》(GB500017-22003),,按单向受弯弯计算。(3.2.1))式中：—所计算构构件段范围内内对强轴x—x的最大弯矩矩。—截面塑性发展系数数，槽钢取1.10。—净截面抵抗矩。2.3、悬挑钢梁梁整体稳定性性计算：（3.2.2）式中：—均匀弯曲曲的受弯构件件整体稳定系系数。当为槽钢时：=（3.2.3）式中：b、t、hh分别为槽钢钢截面的翼缘缘宽度、翼缘缘平切厚度和和槽钢截面高高度，=计算简图中的m。—钢材的屈服强度当按公式（3.22.3）算得的大于0.6时，按（3.2.4）公式算得得的代替，（3.2.4）2.4、刚度计算算：根据图1(3.22.5)式中为作用在内外外立杆上的轴轴向压力标准准值（梁的刚刚度属正常使用极极限状态，故故计算时应采采用荷载标准准值，不计算算荷载分项系系数）。(3.2.6))钢结构设计规范规规定：受弯构构件的跨度，在在验算挠度允允许值时，对对悬臂梁和外外伸梁为悬伸伸长度的2倍。2.5、支座A处处锚环校核（不不考虑斜拉钢钢丝绳的作用）见见计算简图11：(3.2.7))（3.2.8）A—所选锚环钢筋截面面面积，计算算简图中前支支点B设在楼板边边缘，只承受受压力，故仅校核A点。2.6、悬拉钢丝丝绳校核：2.6.1、绘制制计算简图图22.6.2、计算算钢丝绳破断断拉力：悬拉钢丝绳按立杆杆每一纵距吊吊拉一根布置置。将悬拉钢丝绳作图图2简化，避免免作超静定计计算。(3.2..9)2.6.3、查表表选用钢丝绳绳(3.2.10)—钢丝绳的允许拉力力（KN）。—钢丝绳的破断拉力力。—钢丝绳破断拉力换换算系数，由由钢丝绳结构构查表可得。K—钢丝绳的安全系数数，由于悬挑挑梁计算中未未考虑斜拉钢钢丝绳的作用用，斜拉钢丝丝绳作为安全全储备，安全全系数K=6。2.6.4、卡环环选型卡环允许荷载钢丝丝绳的允许拉拉力。第二章建筑施施工悬挑式钢钢管脚手架结结构计算实例例一、工程概况某小区1#商居楼楼为框架剪力力墙结构（平平面尺寸略），房房屋高度54.1m，共18层，层高均均为3m，外墙装饰饰采用外墙漆漆（其余概况况略）。二、脚手架搭设方方案2.1脚手架搭设设概况本工程脚手架搭设设高度56.5m，纵距La=1.5m，横距Lb=1.055m，步距h=1.55m。采用槽钢钢做悬挑钢梁梁，架体采用用Φ48×3..5双排钢管脚脚手架，分二二段搭设，第第一段从第二二层开始，搭搭设高度27m。第二段从从第十一层开开始，搭设高高度26.5m，均超过《建建筑施工安全全检查标准实实施指南》中中的推荐高度度（悬挑脚手手架每段搭设设高度不超过过25m）,为安全起见见，在第四层层及第十三层层对应每根悬悬挑梁处的框框架上预埋Φ16锚环，用钢钢绳斜拉。悬挑钢梁选18aa槽钢，槽钢钢梁外挑长度度1.45m，内立杆离离墙面距离0.3m，外立杆距距槽钢悬挑前前端0.1m，并在槽钢钢梁上表面焊焊二根长150～200mm的Φ60×5的短钢管，内内外立杆插入入其内，并用用螺栓紧固，在在槽钢梁前端端下翼缘用Φ8圆钢焊D=50的半圆环，用用于固定斜拉拉钢丝绳。槽槽钢在结构楼楼面的搁置长长度为2.55m，锚环采用Φ16圆钢制成形，锚环外露露高度大于槽槽钢截面高度度，便于穿入入槽钢及楔入入木楔。第一一个锚环埋置置在结构边框框架梁上，第第二个锚环埋埋置在距槽钢钢搁置后端0.1m处。2.2绘制脚手架架平面布置图图、立面图、剖剖面图（略）。2.3脚手架搭设设的构造要求求（略）。2.4脚手架搭设设的安全措施施（略）。2.5槽钢梁式悬悬挑脚手架计计算书：2.5.1计算参参数：1.步距：h==1.5m；2.立杆纵距：：La=1.5m；3.立杆横距：：Lb=1.055m；4.作业层数：：按装饰施工工时n=2计算；5.连墙件：按按两步三跨设设置；6.钢管截面特特性：表-1外径Φ(mm)壁厚t(mm)截面积A(cm22)惯性矩I(cm44)截面模量W(cmm3)回转半径i(cmm)每米质量kN/m483.54.8912.195.081.580.0387.型钢截面特性：（1）型钢截面x轴的的净截面抗弯弯模量：Wnx=1411.4cmm3；（2）型钢截面塑性发发展系数：γx=1.1；（3）惯性距：Ix=12700×104mm4；（4）型钢截面弹性模模量：E==2.06××105mm2；（5）型钢截面回转半半径：ixx=7.044×10mmm；（6）型钢截面高度hh=180mmm，宽度b=68mmm，翼缘平均均厚度t=10..5mm。2.5.2杆件抗抗弯强度及挠挠度计算一、大横杆计算：大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照照大横杆上面面脚手板和活活荷载为均布布荷载计算大大横杆的最大大弯矩和变形形。（1）均布荷载计算值值：大横杆自重标准值值:P1=0.0338kN//m；脚手板荷载标准值值：P2=0.355×1.5××1.2/(2×11.5)=00.228kN//m；活荷载标准值(按按结构施工考考虑)：Q=3×11.5×1..05/(2××1.5)=1.5775kN//m；静荷载设计值：qq1=1.2××(P1+P2)=1.22×(0.0038+0..228)=0..319kN//m；活荷载设计值：qq2=1.4××Q=1.44×1.5775=2.2055kN/m；（2）大横杆抗弯强度度计算：跨中产生最大弯矩矩和最大挠度度时荷载的最最不利布置图图（图1）：eq\o\ac(○,eq\o\ac(○,1)eq\o\ac(○,1)eq\o\ac(○,2)大横杆跨中最大弯弯矩和最大挠挠度荷载组合合简图（图1）M1max=0.088q1L2+0.100q2L2=0..08×0..3×1.552+0.1××2.52××1.52=0..62；支座处出现最大内内力（弯矩）时时，荷载的最最不利布置简简图（图2）：大横杆支座最大弯弯矩荷载组合合简图（图2）MBmax=-(0..10q11L2+0.1117q2L2)=-((0.1×00.3×1..52+0.1117×2.552×1.552)=-00.73；MBmax＞M1mmax，选择MBmax进行强度验验算，=M/W=0.773×1066/50800=143..7N/mmm2＜f=2055N/mmm2,满足要求。（3）大横杆挠度计算算（在计算变变形时，q1、q2为标准值）：：Vmax=0.6667q1L4/100EEI+0.9990q22L4/100EEIq1=0.038+00.21=00.248KN/mq2=1.8KN//m=(0.667××0.2488×1.544+0.999×1.8××1.54)/（100×2.06×1105×1219900）=3.922mm<[V]=L/1150=100mm，满足要求求。二、小横杆的抗弯弯强度及挠度度计算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算。大大横杆在小横横杆的上面，用用大横杆的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。（1）荷载计算：值q=0..038KN/m；大横杆自重标准值值：P1=0.0338×1.55=0.0557KN；脚手板荷载标准值值：P2=0.355×1.5××1.2/(2×1..5)=00.18KNN；活荷载标准值：Q=3.00×1.5××1.05//(2×1..5)=1..58KN；荷载设计值：PP=1.2××(0.0557+0.118)+1..4×1.558=2.550KN；计算简图（图3）（2）抗弯强度计算：：Mmax=qL2//8+pL//3=0.0038×1.0052/8+2..50×1..05/3==0.88σ=M/W=0.888×1066/50800=173N/mm22＜f,满足要求。（3）挠度计算最大挠度为小横杆杆自重均布荷荷载与集中荷荷载最不利分分配引起的最最大挠度（计计算挠度时，按按荷载标准值值计算）。q=0.038kN/mpp=0.0557+0.118+1.558=1.882kNVmax=5qL44/384EEI+pL(3L2-4L2/9)/772EI=(5×0.0338×105504)/(3884×2.006×1055×1219900)+[[1.82××1050××(3×100502+4×100502/9)]//(72×22.06×1105×1219900)==0.03mmVmax<[V]==L/150==7mm且<10mm，满足要求求。2.5.3扣件件抗滑力计算算：纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按下式计算算：R≤RC式中：R---纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值。RCC---扣件抗滑承承载力设计值值，取RC=8.0kN1、荷载值计算：大横杆自重标准值值：P1=0.0338×1.55=0.0557kN；脚手板荷载标准值值：P2=0.355×1.5××1.2/2=0..28kNN；活荷载标准值：QQ=3×1..5×1.005/2=22.36kkN；荷载设计值：R=1.22×(0.557+0.228)+1..4×2.336=4.332kN；单扣件：R≤RCC，满足要求求。当直角扣件的拧紧紧力矩达40-655时，试验表表明：单扣件件在12KN的荷载下会会滑动，其抗抗滑能力值取取8.0kkN。双扣件在20kN的荷载下会会滑动，其抗抗滑承载力取取12.0kN。2.5.4脚手架架荷载标准值值计算：作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。1、静荷载NG计算算（1）立杆自重：NG11=2×266.5×0..038=22.04kkN（2）大横杆自重：步步距数=（26.5--1.2)//1.5+11=18步NG22=18×22×1.5××0.0388=2.077kN（3）小横杆自重：（小小横杆靠墙一一端至墙装饰饰面的距离不不宜大于100mm。）NG33=18×11.35×0.0038=0..86kNN（4）扣件自重：（每每步架四个扣扣件）NG44=18×44×0.0115=1.008kN（5）脚手板自重：（按按满铺三层计计算，脚手板板离墙面距离离为120-1150mm。）NG55=3×(11.0+0..2)×1..5×0.335=1.889kN（6）两小横杆间增加加一根小横杆杆及增加两个个扣件自重：：NG66=18×11.35×0.0038+2××0.0155=0.899kN（7）护栏自重：（护护栏为外侧每每步架中间增增设一道大横横杆）NG77=18×11.5×0..038=11.04kkN（8）挡脚板自重：（挡挡脚板采用杉杉木板，厚0.02m，高0.18mm,5kNN/m3,0.188kN/m）NG88=3×1..5×0.0018=0..08kNN（9）剪刀撑自重：（当当剪刀撑与地地面夹角为45°时，0.544m/m2,当剪刀撑与与地面夹角为为60°时，0.444m/m2）NG9=1.5×226.5×00.54×00.038==0.82kN（10）剪刀撑扣件自重重：（剪刀撑撑数量=26.55/6m=44.5付，每付扣扣件为14个，旋转扣扣件重14.6N/个）NG110=4.55×14×00.015//4=0.224kN（11）安全网自重： NG11=26.55×1.5××0.05==2.0kkN（12）横向支撑体系自自重：NG12=188×2×0..038+22×18×00.015==1.9kkNNG=NG1++……+NG12==114.93kN为简便计算，在一一纵距内，内内外立杆上各各所承受的静静荷载为静荷荷载总和的1/2，即：NG’=1/2NG=7..47。实际上外立杆上因因有安全网、剪剪刀撑、挡脚脚板等荷载，外外立杆上的静静荷载大于内内立杆的静荷荷载。2、施工荷载NQ计计算（按装修修时二层同时时施工）NQK=2kkN/m2NQ=1.5×((1.05++0.2)××2×2=77.5kNNNQ为施工荷载（活荷荷载）标准值值产生的轴向向力在一纵距距内的总和，内内外立杆各按按NQ/2取值，即：NQ’=1/2NQ=3.755kN。3、风荷载计算（1）风荷载标准值按按下式计算：：Wk=0.7µz·µµs·W0式中：W0—基本本风压，常德德地区取0.4kkN/m2。µz—风荷载高度度变化系数，按按离地面高30m，地面粗糙糙度为B类，查表-5，µz=1..42。µs—风荷载体型型系数，W0d2＜0.002，µs=+11.2。Wk=0.7×1.442×1.22×0.4==0.48kN/m22（2）考虑风荷载时，立立杆的轴向压压力设计值计计算：N=11.2NGG’+0.855×1.4NQ’=1.22×7.477+0.855×1.4××7.5=117.89KN（3）风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩Mw计算：Mw==0.85××1.4WkkLah2/10=11.85×11.4×0..48×1..52×0.1==0.132.5.5立杆的的稳定性计算算1、不考虑风荷载时时，立杆的稳稳定性计算：：=N/A≤[f]]=14.221×1033/（0.26××489）=111NN/mm2<[f]=205N/mm22,满足要求。式中：N—立杆的的轴心压力设设计值。N==1.2NNG’+1.4NNQ’=14.221kN—轴心受压立杆的稳稳定系数，由由长细比λ=l0/i查表-8，λ=260/1.558=1644，=0.2662。l0---计算长度，由由公式l0=Kµh确定，l0=1.1555×1.55×1.5==2.6m。K---计算长度度附加系数，取K=1.155。µ---计算长度度系数，查表表-9得µ=1.5。A---立杆净截截面面积，A=4.889cm2。i---计算立杆杆的截面面积积回转半径，i=1.558cm。W---立杆净截截面模量，W=5.008cm33。2、考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算：=N/A+Mw//W≤〔f〕N=1..2NG’+0.855×1.4NNQ’=1.2××7.47++0.85××1.4×33.75=113.43kN=13.43×1103/0.2662×4899+0.133×106/5.088×103=130N/mm22<[f],满足要求。2.5.6连墙件件计算1、连墙件的轴向力力按下式计算算N1=N1W+N0==9.07++5=14..07kNN式中：N1W—风风荷载产生的的连墙件轴向向力设计值（kN）,按下式计算：N1W=1.4Wkk×AW=1.4××0.48××13.5==9.07kNWk—风荷载标准值，WWk=0.488kN/mm2AWW—每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积AW=3×4.5=113.5mm2（二步三跨跨）。N0—连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力，规范范规定：N0=5kN2、连墙件抗弯强度度计算连墙件采用Φ488×3.5钢管，与预预埋在框架边边梁上的短钢钢管扣接。L=0.1+1..05+0..3+0.225=1.77mL0=1.27L=22.2m（查表-10其他杆件类类）λ=L0/i=2220/1..