成都某医疗综合楼工程高支模施工方案高.m胶合板

*****医疗综合楼工程高大模板支撑系统专项施工方案建设单位：项目经理：编制：审核：批准：****保健院项目经理部目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc258861335"一、编制说明及依据2HYPERLINK\l"_Toc258861336"二、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc258861337"三、施工计划2HYPERLINK\l"_Toc258861338"四、施工工艺技术2HYPERLINK\l"_Toc258861339"（一）支撑系统的基础处理2HYPERLINK\l"_Toc258861340"（二）主要搭设方法、工艺要求2HYPERLINK\l"_Toc258861341"（三）材料力学性能指标2HYPERLINK\l"_Toc258861342"（四）检查验收2HYPERLINK\l"_Toc258861343"（五）砼浇筑技术措施2HYPERLINK\l"_Toc258861344"五、施工安全保证措施2HYPERLINK\l"_Toc258861345"（一）管理人员组织机构2HYPERLINK\l"_Toc258861346"（二）施工技术措施2HYPERLINK\l"_Toc258861347"（三）模板安装拆除的安全技术措施2HYPERLINK\l"_Toc258861348"（四）检测监控措施2HYPERLINK\l"_Toc258861349"（五）应急救援预案2HYPERLINK\l"_Toc258861350"六、劳动力计划（安全管理人员、特种作业人员配置）2HYPERLINK\l"_Toc258861351"七、计算书及相关构造图2HYPERLINK\l"_Toc258861352"（一）梁侧模计算2HYPERLINK\l"_Toc258861353"（二）楼板模板支架计算2HYPERLINK\l"_Toc258861354"（三）梁模板扣件钢管高支撑架计算书2一、编制说明及依据1、****妇幼保健医疗综合楼建施、结施图2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）5、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质（2009）87号文）6、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质（2009）254号文）7、《成都市建设工程施工安全重大危险源管理办法》（成建委发（2005）834号文）8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）9、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）10、本工程施工组织设计11、现行国家相关法律、法规、规范性文件、标准等。二、工程概况****妇幼保健医疗综合楼为****国有资产投资有限公司开发公共医疗项目，该工程由中国建筑***设计研究院设计，四川省****工程项目管理有限公司负责监理，成都市***建筑工程公司施工。该工程为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，地下一层，层高为5.1m。地上七层，层高分别为5.1、5.1、4.2、4.2、3.9、4.2、4.2m，建筑总高34.40m，建筑面积为33161.65m2。在裙楼中部位置，三层8—11轴交B—F轴范围内为一大会议厅，其上四层漏空，至五层封闭，总高度为8.35m，根据高大模板的判断标准“支撑高度超过8m”的要求，该范围内的模板为高大模板支撑系统。必须严格按高支模管理规定执行，做好模板的安全管理工作，杜绝发生安全事故。高支模范围的轴网间距为5100×14100、7800×14100，纵向三跨，横向一跨，架体从三层结构板开始搭设，该处结构板120厚，砼C30，到五层结构板施工时，时间为30天。五层结构板为150厚，砼为C30，架体总高度为8.35m，该范围内的柱子断面尺寸为600×600，砼为C40，高支模范围内五层梁的断面尺寸为300×1000、350×1000、400×1100，具体尺寸详高支模范围平面布置与立面布置图。图1：高支模范围平面图图2：高支模范围立面图图3：三层结构平面图三、施工计划****妇幼保健医疗综合楼主体结构施工计划为4—6月共3个月，高支模部分结构施工从5月下旬到6月下旬，该高支模从三结构板面开始搭设，到五屋面板结构浇筑时间为30天，根据该处高支模的施工时间，特进行如下施工安排：架体搭设10天，模板施工10天，检查验收及整改5天。施工期间需要的材料如下：钢管约15000m；扣件（综合）10000个18厚胶合板500m250*90木方10m3脚手板250m2安全网：500m2混凝土采用商品砼泵送方式，楼层砼采用布料机送到施工部位，布料机布置在高支模施工范围外，不得进入高支模区域，布料机随浇筑进度采用塔机吊运变动位置，在布料机安设位置模板支架按成倍立杆加密，布料机采用软管接长，以增加砼输送范围，砼施工需机械设备详总施工组织设计，施工期间应保证材料的有效供应。四、施工工艺技术（一）支撑系统的基础处理高支模架从三层结构板面开始搭设，到五层结构板砼浇筑，时间为30天。高大模板范围地下室、一、二层的模板架体均不拆除，使高大模板所承受的五层梁板荷载、架体荷载及施工荷载通过架体传递到基础筏板上，待高支模施工完毕砼强度达到100%后再进行拆除，高支模范围内的地下室、一、二层模板支撑架体应对照高支模处架体进行立杆布置，保证该处上、下层支架立杆对准，并在地下室、一、二层每根梁下增设6根立杆硬支撑，共同受力，支撑高大模板处荷载。立杆底部设置50*300的通长木板，每根立杆下设100*100*6厚的钢板置于木方垫板上。在钢板中部焊φ25的钢筋100长形成底座，立杆套于钢筋上，底座详图：图4：立杆底座示意图（二）主要搭设方法、工艺要求该高大模板采用落地式钢管（ф48×3.5）满堂支撑架，架体总高度为8.35m，立杆底部设50*300的通长木板，每根立杆下设-6*100*100的钢板与钢筋组成的底座置于木方垫板上，高为1000、1100的梁下承重中立杆顶部采用顶托。梁、柱、板均采用18厚覆面木胶合板，板模板下设50*90的木方间距300设置，搭设在钢管横管上。高度为1000、1100的梁梁侧设5档50*90的木方，间距为225支撑于模板上，外侧设双钢管固定木方，间距为500，对拉螺栓沿高度方向300、300（400）设置2道，沿梁方向间距500布置ф12的对拉螺栓，具体详梁模板布置图。梁底设4道50*90的木方。图5：梁模板布置图框梁及次梁下立杆横距为梁宽+2×300，纵距为900，根据建筑结构的梁、板布置，立杆位置可作细微调整，具体布置详高支模架平面布置图，步距为1500，高度为1000、1100的梁在梁下横距中间增设一根承重立杆，承重立杆上设顶托。板下立杆纵距900，横距900，步距1500。梁板纵横向水平杆拉通设置，形成支撑整体，板底扣件均采用双扣件，增加扣件抗滑力。支撑架体的立杆、大横杆、剪刀撑、斜杆撑采用4~6m的钢管，小横杆采用1.5~2.0m的钢管。顶托的螺杆伸出立杆钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。在立杆距地200mm处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。1、立杆1）立杆接长采用对接扣件将钢管对接，本期工程高支架部位架高为8.35m，高支架立杆垂直度偏差不得大于30mm。立杆间距采用弹线定位，立杆横距允许偏差为20mm，纵距允许偏差为50mm，步距允许偏差为20mm。2）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。3）立杆定位时，纵横向均应拉通线，确保纵横向立杆顺直。2、水平拉杆1）每一步距处纵横向各设置一道水平拉杆。2）纵横水平杆设置在立杆内侧，纵横水平杆接长宜采用对接扣件连接。接头位置的设置按以下要求：两根相邻横杆的接头不能在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点（立杆）的距离不大于纵距的1/3。3）用水平仪抄测标高，确保横杆的水平偏差控制在±20mm。4、剪刀撑设置1）沿架体四周外侧立面设置连续式垂直剪刀撑，在架体中部350×1100的框梁纵横向均设两道竖向连续式剪刀撑，具体位置详高支模架平面布置图与立面布置图。2）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度为1000mm，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不得小于100mm。3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4)竖向剪刀撑斜杆与地坪的水平夹角宜在45~60o之间，并由底至顶连续设置，竖向剪刀撑底部与支撑面结构顶紧。5、连墙（柱）杆架体必须与已浇筑建筑物可靠连接，连接件采用钢管抱箍拉接，在水平方向，架体与10根结构柱拉结，水平间距为轴线距离，在垂直方向每两步距分别与结构柱进行钢管抱箍拉接，高支架的三层以上步距（14.350—18.500）与楼层支模架体连接，形成整体，以确保高支架的整体稳定性。连墙（柱）杆采用钢管抱箍拉接。即采用直角扣件与架子的两排立杆连接，另一端用两根钢管拉杆与架体两端巳浇筑的结构砼柱子抱箍连接牢固。在已浇筑的楼层部位，四周按立杆间距隔跨与建筑物顶紧（详图6示）。图6：高支撑架周边与四层框架梁拉接示意图6、安全防护为保证架体施工操作人员的安全及方便施工，必须做好安全防护措施。在高支架的第4步架满设水平兜网，在第4、5步架中间的水平拉杆处满铺脚手板，该位置以上为操作层。在4层的楼面上用钢管作1200高的楼层水平防护，防止无关人员进入高支模施工区域，防止施工中发生高坠及物体打击事故。（三）材料力学性能指标该高支模架系统，采用落地式钢管（ф48×3.5）支撑架，梁底正中承重立杆顶部采用顶托，钢管的抗拉、抗压、抗弯强度设计值为205N/mm2，弹性模量E为2.06*105N/mm2；木方为杉木50*90，材质弹性模量E为9000N/mm2，抗弯强度fm为13N/mm2，抗剪强度fv为1.4N/mm2，梁板模板采用覆面木胶合板18厚，材质弹性模量E为6000N/mm2，抗弯强度fjm为14N/mm2，抗剪强度fv为1.4N/mm2，施工时应严格按要求操作。1、钢管必须符合国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，钢管规格为ф48×3.5mm，根据市场实际供应情况，钢管壁厚选用不得小于3mm，用游标卡尺进行检查。对承重杆件的外观抽查数量为搭设用量的30%，发现质量不符合标准，情况严重的，要进行100%的检查。2、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，且扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时不得破坏。扣件在使用前进行质量检查，有脆裂、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，根据市场实际供应情况，扣件选用不轻于2.3斤类型。3、脚手板采用杉木制作的50mm厚的木脚手板，宽度为300mm，板的两端采用直径为4mm的镀锌钢丝双股并联箍两道并用铁钉牢固，凡有腐朽、斜纹、扭曲、破裂的均不得使用。4、安全网采用符合质量标准的产品，严重的变形或磨损、断裂或破洞、变霉、系绳松脱、搭接处脱开的均不得使用。5、梁、板模板采用18mm厚酚醛树脂覆膜的高强胶合板。6、背杠木枋采用50×90的杉木，一级材质。（四）检查验收1、高支模施工方案必须经专家论证后，经施工单位技术负责人、项目总监、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织施工。施工前，提前3个工作日，通知安监站进行监督。2、必须严格按施工方案进行架体搭设与拆除，立杆间距、步距、水平拉杆，扫地杆、剪刀撑等必须满足施工方案要求。3、高支模系统的承重杆件、扣件等材料应有产品合格证、生产许可证、检测报告，并应对其表面观感、重量等物理指标进行抽检，抽检数量为搭设用量的30%。4、扣件螺栓的紧固力矩进行检查，检查数量应满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，对梁底扣件应100%进行检查。扣件螺栓拧紧扭力矩：45~60N.m。5、高支模支撑架在达到设计高度后与砼浇筑前要分别进行检查、验收。架体施工过程中加强过程检查，并做好架体监控措施。高支模架架使用中，应检查下列项目：1）、杆件的设置和连接，与框架柱拉接的构造是否符合要求。2）、底座是否松动，立杆是否悬空。3）、竖向、水平剪刀撑是否按要求设置。4）、板底、梁侧承重扣件扭矩抽测是否合格。5）、立杆的垂直偏差是否符合要求。6）、安全防护措施是否符合要求。6、允许偏差1）、立杆全高垂直度偏差≤30mm，立杆横距≤20mm，立杆纵距≤50mm。2）、纵横水平杆间距（步距）≤20mm。3）、一根横杆的两端高差≤20mm，同跨内两根横杆高差≤10mm。4）、主节点处各扣件中心点相互距离≤150mm。5）、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差≥500mm。6）、立杆上的对接扣件至主节点的距离≤h/3（h为步距，1500mm/3=500mm）。7）、水平横杆上的对接扣件至主节点的距离≤l/3（l为立杆间距，900mm/3=300mm）。8）、剪刀撑斜杆与地面的倾角：45o~60o。7、300×1000、350×1000、400×1100的大跨度梁起拱高度为15mm。8、安全网和安全防护措施满足规范要求。9、高支模支撑系统搭设完毕后，由项目负责人组织验收，验收合格后，经总监、甲方代表复验合格后，方可进行后续工序施工。（五）砼浇筑技术措施高支模架范围内的砼采用商品砼泵送方式，楼层砼采用布料机送到施工部位，砼在模板面不得堆积，布料机布置在高支模施工范围外，不得进入高支模区域，在布料机安设位置模板支架按成倍立杆加密。布料机采用软管接长，以增加砼的输送范围。浇筑砼应先浇筑柱砼，后浇筑梁板砼的顺序进行，混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。梁板砼的浇筑从高支模中部位置向四周均匀进行，（详图6所示）浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。砼浇筑过程中，板面砼不得堆积，当有砼堆积时，应及时将砼赶平板面。砼浇筑前，经检查具备砼浇筑的安全生产条件后，签署砼浇筑令，方可浇筑砼。图7：砼浇筑方向示意图五、施工安全保证措施（一）管理人员组织机构为保证高支模架施工及拆除期间的安全，项目部成立了以项目经理为组长，以责任工长，技术负责人，责任材料员为副组长，以专职安全员、质量、技术、工长、安全协管员、材料、综合、班组长为组员的安全及应急救援领导小组。安全及应急救援领导小组：组长：周龙友（项目经理）副组长：刘森（安全工程师、责任工长）韩斌（技术负责人）郑容(责任材料员)组员：龚国清（专职安全员）、邓大茂（质量）、李勇（工长）、袁德胜（工长）、郭复麒（技术）、蔡学军（架工、安全协管员）、李明军（模板、安全协管员）、杨朝鲜（综合）组长职责：为该部分质量、安全管理的第一责任人，当危险发生时，负责现场抢救的总指挥，并向公司及政府主管部门报告。副组长：为该部分质量、安全管理的具体责任人，对施工过程中的质量、安全问题督促工长、班组长进行整改，当危险发生时，组织人员、物资对现场伤员进行抢救，控制险情范围扩大，并第一时间联系外界，寻求外界的抢险救急支援。组员：为该部分质量、安全管理的具体实施人，分别负责安全、质量后勤管理工作，危险发生时，及时组织人员进行伤员抢救，疏散操作人员，控制险情范围扩大，并第一时间报告组长。（二）施工技术措施1、高支撑系统搭设前，应对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。2、作业人员应严格按施工方案和安全技术交底进行操作，操作人员必须持证上岗，并正确佩戴劳动防护用品，架上操作人员必须拴好安全带作业。3、高支撑架所使用的构配件的质量必须符合要求，使用过程中严禁任意拆除构配件。4、所有的扣件必须拧紧，其扭力必须达到45~60N.m，并由专职安全员负责检查，支撑架完成后，经检查验收合格后方能投入使用。5、高支撑架使用期间，严禁拆除横杆、扫地杆、连柱件等。6、作业层施工荷载符合设计要求，不得超载使用，禁止砼泵送管道与架体连接。钢筋、钢管等材料不能在架上集中堆放，砼浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止施工，疏散操作人员，在险情排除后，经相关人员确认后，方可继续施工。7、砼浇筑前，经检查具备砼浇筑的安全生产条件后，由总监、项目技术负责人签署砼浇筑令，方可浇筑砼。8、浇筑砼应先浇筑柱砼，后浇筑梁板砼的顺序进行，混凝土梁的施工应从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。楼板面砼不得堆积，浇筑砼时应确保支撑系统受力均匀，避免因起高大模板支撑系统的失稳倾斜。（三）模板安装拆除的安全技术措施1、模板、钢筋及其它材料等施工荷载应均匀堆置、放平放稳，施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2、架体搭设后应全面检查支撑架的立杆间距、步距、扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合施工方案要求。3、梁板混凝土同条件强度达到100%时，方可进行高大模板的拆除工作，模板拆除应履行拆模审批手续，经技术负责人审批后方可实施。4、拆架前应清理架板板上的杂物及及地面障碍物物。5、严格遵守拆除顺序序，由上而下下，后绑者先先拆，先绑后后拆，先拆除除栏杆、脚手手板、剪刀撑撑，而后拆除除水平横杆、立立杆。6、高大模板支撑系统统的拆除作业业必须自上而而下逐层进行行，严禁上下下层同时拆除除作业，分段段拆除时，高高度不应大于于两层。架体体连接必须随随支撑架体逐逐层拆除，严严禁先将连接接件全部拆除除或数层拆除除后再拆支撑撑架体。7、拆除时必须统一指指挥，动作协协调，当解开开与别人有关关的结扣时应应先告知对方方，以防坠落落。8、高大模板拆除时，严严禁将拆除的的杆件向地面面抛掷，应专专人传至地面面，并按规格格分类均匀堆堆放。9、高支模支撑系统搭搭设和拆除过过程中，地面面应设置围栏栏和警戒标志志，并派专人人看守，严禁禁非操作人员员进入作业范范围。（四）检测监控措措施为保证高支模架施施工安全，必必须加强施工工过程中的检检测监控措施施，根据架体体特点，在架架体四角设架架体监控点，在在四层进行观观测，防止架架体垂直、水水平产生位移移，具体位置置详架体平面面布置图。垂直位移控制：在在四层距地一一米处在监控控立杆处引出出垂直基准线线，并用红油油漆进行标注注；水平位移移控制：在四四层结构板面面用墨线弹出出监控点处XX、Y向轴线，作作为水平位移移的控制线。在在高支架搭设设完毕后未有有施工荷载时时进行第一次次水平、垂直直测量，该数数据为基准数数据。模板钢钢筋施工过程程中、施工完完毕后砼浇筑筑前、砼浇筑筑过程中分别别对监控点进进行水平、垂垂直测量，对对比基准数据据，看有无水水平、垂直位位移。监测数数据进行整理理并形成监控控记录。施工工过程中派专专人进行监控控测量及架体体观察，发现现问题，立即即停止施工并并采取加固措措施，处理完完毕后方可继继续施工。（五）应急救援预预案1、施工现场配备必必须的医疗用用品、作业人人员需掌握急急救的基本知知识。2、在浇筑过程中安排排专人对高支支模架体进行行监控，发现现有杆件失稳或扣件件断裂等原因因致使模板支支撑架或脚手手架跨塌,最先发现险险情者要大声声喊叫,叫明某地点点或某部位发发生跨塌,以利受影响响区域人员尽尽快撒离,同时报告应应急小组负责责人。3、急救小组组长或或副组长负责责现场总指挥挥组织抢险,,并向110、119、120求助。4、切断影响区内电电源，如有人员受受困,首先抢救受受困人员,同时用钢管管加固相邻受受影响的支撑撑架体,防止联动跨跨塌。5、拉出影响区警戒戒线,严禁无关人人员进入或围围观,同时疏通交通,以利110、119、120抢险救救援人员进入入现场抢救。6、事故发生后,现场场人员不要惊惊慌失措.要同时做好好四件事:1）及时向上级报告。2）抢救伤员。3）排除险情、制止事事故蔓延。4）保护好事故现场,,因此,必须有组织织、有指挥和和有次序地进进行,以避免乱中出出错。7、在事故单位的负责责人未到现场场之前,当时在事故故现场的最高高级别负责人人应承担起应应急处理的组组织和指挥工工作.此时,要做的事有有以下4件:1）制止惊慌混乱。2）将人员迅速撒除危危险区域。3）抢救伤员。4）在急需并有把握的的情况下进行行排除险情和和制止事故蔓蔓延的工作。在抢救伤员和进行行排险工作时时,一定不要招招致伤害的扩扩大.单位负责人人到场后,立即汇报。8、单位负责人到场后后,应迅速了解解情况和组织织安排,指挥上述报报告、抢救、排排除、保护等4项工作的进进行.指挥人员头头脑一定要冷冷静,尽量避免或或减少指挥的的失误。9、抢救伤员、排除险险情和制止事事故蔓延的工工作必须在统统一指挥下进进行.进行时应对对可能引起的的新的危险做做出防护安排排,必须采取“先保险而后后抢救排险”的严格要求求和作法,以确保抢救救和排险人员员的安全。10、严格保护好好现场,为进行事故故调查和处理理提供物证和和分析依据,,要求现场各各种物品的位位置和状态保保持原样.由于抢救伤伤员和排除的的需要而必须须予以移动时时,应安排专人人做出原状的的标志.必须采取一一切可能的措措施,防止人为或或自然因素对对事故现场的的破坏。11、清理现场必必须在事故调调查组确认完完毕,并完整记录录在案后方可可进行.在此之前,不得借口恢恢复施工、擅擅自清理现场场。六、劳动力计划（安安全管理人员员、特种作业业人员配置）高支模系统搭设及及拆除期间内内，由项目专专职安全管理理人员龚国清清，工长程立立照，质量邓邓大茂，安全全协管员蔡学学军、李明军军负责全程监监督检查与监监控工作，严严格按施工方方案进行检查查与验收，发发现隐患及时时整改纠正。施施工过程中由由架工进行高高支架的搭设设，模板工负负责模板的安安装施工，根根据该高支架架的工程特点点，配置架工工15人，模板板工15人进行该该高支模施工工，搭设高大大模板支撑架架体的作业人人员必须由取取得脚手架特特种作业操作作资格证书的的并具有实际际施工经验的的架工进行，其其它相关施工工人员应掌握握相应的专业业知识和技能能。七、计算书及相关关构造图高支模架搭设的平平面布置及具具体要求详高高支模架平面面布置图及立立面图，立杆杆间距、步距距、剪刀撑、连连墙件、监控控点、水平拉拉杆等严格按按图施工，图附后。图8：高支模架平面布置置图图9：高支模架立面图（一）梁侧模计算算1、梁侧模板基本参参数计算断面宽度4000mm，高高度11000mm，两侧侧楼板厚度1150mm。模板面板采用普通通胶合板。内龙骨布置5道，内内龙骨采用550×90mm木方方。外龙骨间距5000mm，外龙龙骨采用双钢钢管48mmm×3.5mmm。对拉螺栓布置2道道，在断面内内水平间距3300+4000mm，断断面跨度方向向间距5000mm，直径径12mm。面板厚度18mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm4。木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。模板组装示意图2、梁侧模板荷载标标准值计算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载设设计值；挠度度验算只考虑虑新浇混凝土土侧压力产生生荷载标准值值。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中c——混凝凝土的重力密密度，取244.000kkN/m3；t——新浇混凝土的初凝凝时间，为00时(表示无资料料)取200/((T+15))，取5.0000h；T——混凝土的入入模温度，取取25.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取1.1000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.100mm；1——外加剂影响修正系系数，取1..200；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取取1.2000。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=226.4000kN/m22考虑结构的重要性性系数0.99，实际计算算中采用新浇浇混凝土侧压压力标准值F1=0..9×26.4000=23..760kNN/m2考虑结构的重要性性系数0.99，倒混凝土土时产生的荷荷载标准值F2=0..9×4.0000=3.6000kN/mm2。3、梁侧模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照简支梁计算算。面板的计算宽度取取0.23mm。荷载计算值q=1.22×23.7660×0.2255+1.400×3.6000×0.2255=7.5449kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=22.550×1.80×1.80//6=112.15ccm3；II=222.50×1.80×1.80×1.80//12=10.944cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=0.667kNNN22=1.9441kNN33=1.5777kNN44=1.9441kNN5=0.667kNN最大弯矩最大变形V==0.1332mm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0440×1000×1000//121500=3.2992N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×1031..0/(2××225.0000×18.0000)=0..382N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==0.1332mm面板的最大挠度小小于225..0/2500,满足要求求!4、梁侧模板内龙骨骨的计算内龙骨直接承受模模板传递的荷荷载，通常按按照均布荷载载连续梁计算算。内龙骨强度计算均均布荷载q==1.2×0.23×23.766+1.4××0.23×3.60==7.5499kN/m挠度计算荷载标准准值q=0..23×23.766=5.3446kN/mm按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==3.7775/0.5500=7..549kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×7.5499×0.50×最大剪力Q=00.6×0.5000×7.5499=2.2665kN最大支座力N==1.1×0.5000×7.5499=4.1552kN截面力学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×9.00×9.00//6=667.50ccm3；II=5..00×9.00×9.00×9.00//12=303.775cm4；(1)抗弯强度计算算抗弯计算强度ff=0.1889×106/675000.0=22.80N//mm2抗弯计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×2265//(2×50×90)=00.755NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.300N/mm22抗剪强度计算满足足要求!(3)挠度度计算最大变形v==0.6777×5.3466×500.004/(1000×9500..00×30375500.0))=0.0778mm最大挠度小于5000.0/2250,满足足要求!5、梁侧模板外龙骨骨的计算外龙骨承受内龙骨骨传递的荷载载，按照集中中荷载下连续续梁计算。外龙骨按照集中荷荷载作用下的的连续梁计算算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管剪力图((kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变形计算算受力图支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=0.4452mm最大支座力Qmmax=111.678kkN抗弯计算强度ff=1.3449×106/101660000..0=1322.78N//mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于4000.0/1150与10mm,,满足要求!6、对拉螺栓的计算算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面积(mmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mm22；对拉螺栓的直径((mm):12对拉螺栓有效直径径(mm):10对拉螺栓有效面积积(mm2):A=76..000对拉螺栓最大容许许拉力值(kN):[N]==12.9920对拉螺栓所受的最最大拉力(kN):N=11.6778对拉螺栓强度验算算满足要求!!（二）楼板模板支支架计算计算参数:模板支架搭设高度度为8.355m，立杆的纵距b==0.90mm，立杆的横横距l=00.90m，立立杆的步距h=1.550m。面板厚度18mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm4。木方50×90mmm，间距3000mm，剪切切强度1.66N/mm22，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。模板自重0.355kN/m22，混凝土钢钢筋自重255.10kNN/m3，施工活荷荷载3.000kN/m22。扣件计算折减系数数取1.000。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为48×3.0。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.2000×0.9000+0.3550×0.9000=4.8333kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+1.0000)×0.9000=2.7000kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=90.000×1.80×1.80//6=448.60ccm3；II=900.00×1.80×1.80×1.80//12=43.744cm4；(1)抗弯强度计算算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mm))；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15..00N/mmm2；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值值(kN/m))；经计算得到M=0.1100×(1.20×4.8333+1.4××2.7000)×0.3000×经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0886×1000×1000//486000=1.7774N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力QQ=0.6000×(1.20×4.8333+1.4××2.7000)×0.3000=1.7224kN截面抗剪强度度计算值TT=3×1724..0/(2××900.0000×18.0000)=0..160N//mm2截面抗剪强度度设计值[[T]=1..40N/mmm2抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v==0.6777×4.8333×3004/(1000×6000×4374000)=0..101mmm面板的最大挠度小小于300..0/2500,满足要求求!二、模板支撑木方方的计算木方按照均布荷载载下连续梁计计算。1.荷载的计算(1)钢筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq11=225.1000×0.2000×0.3000=1.5006kN/mm(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq12=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(11.000++2.0000)×0.3000=0.9000kN/mm静荷载q1==1.200×1.5066+1.200×0.1055=1.9333kN/mm活荷载q2==1.400×0.9000=1.2660kN/mm2.木方的计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==2.8774/0.9900=3..193kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×3.19×0.90×最大剪力Q=00.6×0.9000×3.1933=1.7224kN最大支座力N==1.1×0.9000×3.1933=3.1661kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×9.00×9.00//6=667.50ccm3；II=5..00×9.00×9.00×9.00//12=303.775cm4；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.2559×106/675000.0=33.83N//mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强度计算算值T=33×1724//(2×50×90)=00.575NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.600N/mm22木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方方挠度计算均布荷载通过上面面变形受力图图计算的最大大支座力除以以跨度得到11.611kkN/m最大变形v==0.6777×1.6111×900.004/(1000×9500..00×30375500.0))=0.2448mm木方的最大挠度小小于900..0/2500,满足要求求!三、板底支撑钢管管计算横向支撑钢管管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取木方方支撑传递力力。支撑钢管计算简图图支撑钢管弯矩图((kN.m))支撑钢管剪力图((kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变形计算算受力图支撑钢管变形图((mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax最大变形vmaax=1.0002mm最大支座力Qmmax=100.327kkN抗弯计算强度ff=0.7559×106/44911.0=1668.94NN/mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于9000.0/1150,满足足要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，RR=10.333kN采用双扣件!五、模板支架荷载载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手手架的自重((kN)：NNG1=00.111××8.3500=0.9224kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.350××0.9000×0.9000=0.2884kN(3)钢筋筋混凝土楼板板自重(kN)：NNG3=225.1000×0.2000×0.9000×0.9000=4.0666kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NNG1+NG2+NG3)=55.274kkN。2.活荷载为施工工荷载标准值值与振捣混凝凝土时产生的的荷载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(11.000++2.0000)×0.9000×0.9000=2.4330kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.200NG+1..40NQ六、立杆的稳定性性计算不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=9.73kkN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.60A——立杆杆净截面面积积(cm2)；A=4.24W——立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)；W=44.49——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；l0——计计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算l00=k1uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.1155；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=1.7000a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(2)的计算算结果：l0=1.5000+2×0.3000=2.1000m=21000/16..0=1311.661=00.391=9730/(00.391××424)==58.6774N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l00=k1k2(h+2a))((3)k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.0016；公式(3)的计算算结果：l0=1.1555×1.0166×(1.5000+2×0.3000)=2.4464m=24464/166.0=1554.5022==0.2944=9730/(00.294××424)==78.0118N/mmm2，立杆的稳定定性计算<<[f],,满足要求!（三）梁模板扣件件钢管高支撑撑架计算书计算参数:模板支架搭设高度度为8.355m，梁截面B×D==400mmm×1100mmm，立杆的的纵距(跨度方向)l=1.220m，立杆杆的步距hh=1.500m，梁底增加1道承重重立杆。面板厚度18mmm，剪切强度度1.4N//mm2，抗弯强度度15.0NN/mm2，弹性模量量6000..0N/mmm4。木方50×90mmm，剪切强强度1.3NN/mm2，抗弯强度度13.0NN/mm2，弹性模量量9500..0N/mmm4。梁两侧立杆间距1..00m。梁底按照均匀布置置承重杆3根计算。模板自重0.500kN/m22，混凝土钢钢筋自重255.50kNN/m3，施工活荷荷载3.000kN/m22。梁两侧的楼板厚度度0.15mm，梁两侧的的楼板计算长长度0.500m。扣件计算折减系数数取1.000。图1梁模板支撑撑架立面简图图计算中考虑梁两侧侧部分楼板混混凝土荷载以以集中力方式式向下传递。集中力大小为FF=1..20×25.5000×0.1500×0.5000×1.2000=2.7554kN。采用的钢管类型为为48×3.0。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.500××1.1000×1.2000=33.6660kN//m(2)模板板的自重线荷荷载(kN/m))：qq2=0..500×1.2000×(2×1.1000+0.4000)/0..400=33.900kkN/m(3)活荷荷载为施工荷荷载标准值与与振捣混凝土土时产生的荷荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(11.000++2.0000)×0.4000×1.2000=1.4440kN均布荷载q==1.200×33.6660+1.220×3.9000=45.0072kN//m集中荷载P==1.400×1.4400=2.0116kN面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=120..00×1.80×1.80//6=664.80ccm3；II=1220.00××1.80×1.80×1.80//12=58.322cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=1.771kNNN22=5.1551kNN33=6.2001kNN44=5.1551kNN5=1.771kNN最大弯矩最大变形V==0.0007mm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.0448×1000×1000//648000=0.7441N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×2736..0/(2××1200..000×18.0000)=0..190N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==0.0007mm面板的最大挠度小小于100..0/2500,满足要求求!二、梁底支撑木方方的计算（一）梁底木方计计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q==6.2001/1.2200=5..168kNN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×5.17×1.20×最大剪力Q=00.6×1.2000×5.1688=3.7221kN最大支座力N==1.1×1.2000×5.1688=6.8221kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×9.00×9.00//6=667.50ccm3；II=5..00×9.00×9.00×9.00//12=303.775cm4；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.7444×106/675000.0=111.02NN/mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/m