年产100万吨乙烷热裂解制乙烯丙烯精馏工序初步设计毕业论文

XXX大学2014届本科毕业设计说明书①堰长：根据液体负荷及溢流形式而定，对单溢流，一般取为（0.6-0.8）D；对双溢流，取（0.5-0.7）D；其中D为塔径。对于本次设计流量较大，故取双溢流，。图2.20塔板溢流形式Fig.2.20Theformoftheliquidonthetray堰高：采用平直堰，板上液层高度为堰高与堰上液层高度之和，即（2.5）（2.6）式中：——板上液层高度，m；——堰上液层高度，m；E——液流收缩系数。本次设计取已知则查图，得,从而求出：图2.21液流收缩系数计算图Fig.2.21liquidflowcontractioncoefficientcalculationchart(2)降液管的形式如图所示。图2.22降液管型式Fig.2.22Downcomerform已知则查图2.23得：由下式验算降液管内液体的停留时间，即（2.7）式中：——弓形降液管的宽度，；——塔的横截面积，；——弓形降液管的截面积，s（）符合要求图2.23弓形降液管的宽度和面积Fig.2.23Thewidthandareaofthesegmentaldowncomer降液官底隙高度为液体通过降液管底隙时的流速，；一般可取，故本次设计取，由下式计算降液管底隙高度：进口堰及受液盘：在较大的塔中，有时在液体进入塔板处设有进口堰，以保证降液管的液封，并使液体在塔板上分布均匀，而进口堰又要占用较多塔面，还易使沉淀物淤积，此处造成堵塞，故多数不设进口堰。受液盘有平受液盘和凹受液盘两种形式，如图所示。平受液盘一般需在塔板上设置进口堰，以保证降液管的液封，并使液体在板上分布均匀。采用凹形受液盘不需设置进口堰。凹形受液盘即可在低液量时能形成良好的液封，又有改变液体流向的缓冲作用，并便于液体从侧线的抽出。对于以上的塔，多采用凹形受液盘。凹形受液盘的深度一般在以上，有侧线时易取深些。凹形受液盘不适于易聚合及有悬浮固体的情况，因易造成死角而堵塞。2.6.3塔板布置塔板结构参数如图所示图2.24塔板结构参数Fig.2.24Platestructuralparameter精馏段的塔板布置：溢流区：降液管及受液盘所占的区域。其中降液管所占的面积以表示，受夜盘所占的面积以表示。泡沫区：鼓泡区与溢流区之间的区域为泡沫区，也称安定区。溢流堰前的安定区宽度为,其作用是在液体进入降液管之前有一段不鼓泡的安定地带，以免液体大量夹带气泡进入降液管。安定区的宽度可按下述范围选取，即当时，；当时，；直径小于的塔，可适当减小。本次设计丙烯精馏塔直径，取（3）无效区在靠近塔壁的一圈边缘区域供支持塔板的边梁之用，称为无效区，也称边缘区。其宽度视塔板的支承需要而定，小塔一般为，大塔一般为。本设计塔径较大，。（4）鼓泡区在此区域内塔板上气、液接触，故此区为气、液传质的有效区域。本设计采用双溢流板，通过AutoCAD2007画塔板布置图得：筛孔孔径，正三角形排列，筛板厚度，孔心距;开孔率（2.8）式中：——筛板上筛孔的总面积，；——筛板上开孔区的总面积，。鼓泡区面积可按下式计算：（2.9）式中：——塔板布置图中的筛孔数；——孔心距，则每层塔板上的开孔面积为提馏段的塔板布置：（1）溢流区：降液管及受液盘所占的区域。其中降液管所占的面积以表示，受夜盘所占的面积以表示。（2）泡沫区：鼓泡区与溢流区之间的区域为泡沫区，也称安定区。溢流堰前的安定区宽度为,其作用是在液体进入降液管之前有一段不鼓泡的安定地带，以免液体大量夹带气泡进入降液管。安定区的宽度可按下述范围选取，即当时，；当时，；直径小于的塔，可适当减小。本次设计丙烯精馏塔直径，取（3）无效区在靠近塔壁的一圈边缘区域供支持塔板的边梁之用，称为无效区，也称边缘区。其宽度视塔板的支承需要而定，小塔一般为，大塔一般为。本设计塔径较大，。（4）鼓泡区在此区域内塔板上气、液接触，故此区为气、液传质的有效区域。本设计采用双溢流板，通过AutoCAD2007画塔板布置图得：筛孔孔径，正三角形排列，筛板厚度，孔心距;开孔率式中：——筛板上筛孔的总面积，；——筛板上开孔区的总面积，。鼓泡区面积可按下式计算：式中：——塔板布置图中的筛孔数；——孔心距，则每层塔板上的开孔面积为气体通过筛孔的气速可由下式计算得出：精馏段:提馏段：2.7筛板的流体力学验算以精馏段的计算为例：2.7.1气体通过筛板压降相当的液柱高度为了检验以上初算塔径及各项工艺尺寸的计算是否合理，塔板能否正常操作，进行如下塔板流体力学验算。（1）塔板压降气体通过筛板时，需克服筛板本身的干板阻力、板上充气液层的阻力及液体表面张力造成的阻力，这些阻力即形成了筛板的压降。气体通过筛板的压降可由下式计算（2.10）而式中的液柱高度可按下式计算，即（2.11）式中：——气体通过每层塔板压降相当的液柱高度，；——气体通过塔板的干板压降相当的液柱高度，；——气体通过板上液层的压降相当的液柱高度，；——克服液体表面张力的压降相当的液柱高度，。干板阻力：（2.12）式中：——气体通过筛孔的速度，；——流量系数。查图得：图2.25干筛孔的流量系数Fig.2.25Drysieveflowcoefficient气体通过液层的阻力：气体通过液层的阻力与板上清液层的高度及气泡的状况等许多因素有关，其计算方法很多，设计中常采用下式估算：（2.13）式中：——为充气系数，反应板上液层充气程度，由图查的。图2.26充气系数与气相动能因数关联图Fig.2.26Coefficientofchargeandgaskineticenergyfactorcorrelationgraph图中为气相动能因数。（2.14）式中：——按有效流通面积计算的气速，，对双溢流塔板依下式计算，即（2.15）式中:,——分别为全塔，降液管的截面积，。查图得：故液体表面张力的阻力(2.16)式中：——液体的表面张力，。因此，则单板压降符合设计允许值。2.7.3雾沫夹带的验算加文字说明(2.17)加文字说明故㎏(液)/㎏(气)<0.1㎏(液)/㎏(气)的要求。2.7.3漏液的验算(2.18)实际孔速稳定系数为符合要求。2.7.4液泛验算为了防止降液管液泛的发生，应使降液管中清液式中：为安全系数，是考虑到降液管内充气及操作安全两种因素的校正系数。对于一般物系取0.5，易起泡物系取0.3-0.5；不易发泡物系取0.6-0.7，本次设计取=0.5是用来客服相邻两层塔板间的压强降、板上液层阻力和液体流过降液管的阻力，由下式计算得出：(2.19)板上不设进口堰，可由下式计算：(2.20)故可见，，符合防止淹塔的要求。同理，进行提馏段的计算，计算结果如下：（设计允许值）㎏(液)/㎏(气)<0.1㎏(液)/㎏(气)的要求。可见，，符合防止淹塔的要求。2.8塔板负荷性能图以精馏段的计算为例：2.8.1雾沫夹带线取㎏(液)/㎏(气)进行计算已知则由下式解得在操作范围内任取几个，依上式算出相应的值如表2.7：表2.7数据10.Table2.7Data10.0028980.205732.762115.7565据此可作出雾沫夹带线（1）。2.8.2液泛线联立式：得故有则有整理，得：在操作范围内任取若干个值，依上式算出相应的值如下表：表2.8数据2Table2.8Data210.0028980.20575.33732.0364据此，可作出液泛线（2）。2.8.3液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于，则得液体在降液管内停留时间为，以作为液体在降液管内停留时间的下限，则据上限液体流量，在—图上液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线（3）。2.8.4漏液线已知：在操作范围内任取若干个值，依上式算出相应的值如下表：表2.9数据3Table2.9Data30.0028980.20571.33251.8290据此，可作出漏液线（4）。2.8.5液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下线条件，依计算式计算出的下限值，依此，做出液相负荷下线线，该线为与气体流量无关的竖直线（5）。，则2.8.6塔板负荷性能图由以上数据可以做出精馏段的负荷性能图，如图所示：图2.27塔板负荷性能图1Fig.2.27Tray-loadperformanceplans1同理，进行提馏段的塔板负荷性能图的计算：雾沫夹带线：在操作范围内任取若干个值，依上式算出相应的值如表2.10：表2.10数据4Table2.10Data40.0028980.205737.222715.5532据此，可作出雾沫夹带线（1）。液泛线在操作范围内任取若干个值，依上式算出相应的值如表2.11：表2.11数据5Table2.11Data50.0028980.20575.00272.6170据此，可作出液泛线（2）。液相负荷上限线（3）同精馏段；液相负荷下线线（4）同精馏段；漏液线：在操作范围内任取若干个值，依上式算出相应的值如表2.12：表2.12数据6Table2.12Data60.0028980.20571.27391.7422据此，可作出漏液线（5）。则提馏段的塔板负荷性能图如图所示图2.27塔板负荷性能图2Fig.2.27Tray-loadperformanceplans22.8.7操作弹性的计算：由塔板负荷性能图可以看出：①任务规定的气、液负荷下的操作点P（设计点），处在适宜操作区内的适中位置。②塔板的气相负荷上限由雾沫夹带控制，操作下限由漏液控制。③按照固定的液气比，由图中查得数据计算操作弹性[10]。以第一段的计算为例塔板的气相负荷上限1..2476气相负荷下限Vs2.8975所以操作弹性同理可求的提馏段的操作弹性，结果列于表2.13中。表2.13设计结果Table2.18Theresultsofthedesign序号项目精馏段提馏段1平均温度，℃46.475852.89562平均压强，1.81921.88043气相流量，3.00132.85244液相流量，0.27230.29505实际塔板数N581006有效段高度Z，m35607塔径D,m5.55.58板间距,0.60.69空塔气速u，0.12640.120110溢流型式双溢流双溢流11溢流管型式弓形弓形12堰长3.633.6313堰高0.06780.068514溢流堰宽度0.68200.682015板上液层高度0.150.1516降液管底隙高度0.150.16317开孔区面积0.96300.963018筛孔直径0.0050.00519筛孔数目490734907320孔中心距0.0150.01521筛孔气速3.11662.962022每层塔板压降689.6114660.852323液体在降液管中停留时间7.56556.974224负荷上限液泛控制液泛控制25负荷下限漏液控制漏液控制26雾沫夹带0.000734410.000255627气相负荷上限1.24761.236528气相负荷下限2.89752.763529操作弹性2.32242.23492.10精馏塔的附属设备及接管尺寸2.10.1塔顶冷凝器的选型（1）试算和初选换热器的规格此换热器热流体为塔顶产品，走壳程，进口温度为℃，出口温度℃；则热流体的定性温度为：℃冷流体为冷却水，走管程，进口温度为℃，出口温度为℃；则冷流体的定性温度为：℃两流体温差为：℃由于两流体温差不大于50℃，故可选用固定管板式换热器。对数平均温差：℃℃对数平均温差由下式进行计算：℃已知热负荷为管程流体为冷却水，平均比热容为[11]。则冷却水的消耗量为：解得列管式换热器中K值的经验数据取K值为2000W/(㎡·℃)。解得式中：S―传热面积，㎡；Sˊ―校正传热面积，㎡；Ψ―校正系数，为1.25。列管式换热器中不同粘度液体的最大流速中选择一般液体u在0.5-3m/s范围内。根据中华人民共和国行业标准固定管板式换热器型式[12]与基本参数（JB/T4715-92）代替（JB1145-73）/第23-71页/4.7换热管为φ19mm的换热器基本参数见表5初选换热器基本规格。初选固定管板式换热器规格尺寸如下：管子直径(不锈钢管)公称直径DN1800mm管程数N2管子根数n4186中心排管数70管程流通面积0.3699㎡换热管长度L6000mm计算换热面积1474.2㎡管子排列方法正三角形因为冷却水走管程，可知：在0.5-3m/s范围内，符合要求。换热器的实际传热面积为：式中：u—管程中流体流速，m/s；—管程流通面积，㎡（从所选换热器规格中得来）；—计算换热面积，㎡（从所选换热器规格中得来）。该换热器要求的总传热系数为：（2）核算总传热系数：管程对流传热系数αi管程流通面积壳程对流传热系数αo由下式计算，即取换热器列管之中心距。则流体通过管间最大截面积为壳程中丙烯气体变成液体，取。所以污垢热阻管内、外侧污垢热阻分别取为,④总传热系数Ko管壁热阻可忽略时，总传热系数Ko为由前面的计算可知，选用该型号换热器时要求过程的总传热系数为1584.0441W/(m2•℃），在规定的流动条件下，计算出的Ko为1713,。5676W/(m2•℃），故所选择的换热器是合适的。安全系数为2.10.2塔釜再沸器的选型此换热器热流体为水蒸汽，走壳程，进口温度为℃，出口温度℃；则热流体的定性温度为：℃冷流体为塔釜液，走管程，进口温度为℃，出口温度为℃；则冷流体的定性温度为：℃对数平均温差：℃℃℃已知，则：冷热负荷为：求得水蒸汽的质量流量为：解得根据列管式换热器中K值的经验数据取K值为2000W/(㎡·℃)。解得式中：S―传热面积，㎡；Sˊ―校正传热面积，㎡；Ψ―校正系数，为1.25。根据计算出的校正传热面积来选择再沸器。根据中华人民共和国行业标准立式热虹吸式重沸器型式[13]与基本参数（JB/T4716-92）代替（JB1146-73）/第30页/4.8φ25mm管式重沸器基本参数表4查得再沸器型式。初选立式热虹吸式再沸器规格尺寸如下：管子直径φ25×2.5mm(不锈钢管)公称直径DN1800mm管程数N2管子根数n2512中心排管数55管程流通面积0.3944㎡换热管长度L6000mm计算换热面积1163.4㎡管子排列方法正三角形由于换热面积较大，采用两台立式虹吸式再沸器并联使用。换热器的实际传热面积为：该换热器要求的总传热系数为：2.10.3储罐计算及选型和校核2.10.3.1储罐的计算塔顶回流储罐的计算：已知：回流液体流量为，密度为，停留时间为，填充系数2.10.3.2储罐的选型根据所计算出的储罐容积进行选型。查中华人民共和国工业部标准卧式椭圆形封头贮罐系列（HG3154）第102页设计压力P=20kgf/cm²（196×10﹣2Mpa）的局部无损探伤贮罐系列[14]表12和中华人民共和国行业标准JB/T4712.1～4712.4-2007第6-9页轻型（A型）鞍式支座4.1.1DN1000mm～2000mm、120°包角轻度带垫板鞍式支座结构和尺寸表2以及中华人民共和国行业标准JB/T4712.1～4712.4—2007第6-9页4.1轻型（A型）鞍式支座4.1.2DN2100mm～4000mm、120°包角轻度带垫板鞍式支座结构和尺寸[15]表3进行选型得：容积公称容积Vg100全容积V99.96主要结构尺寸

mm公称直径Dg2800筒体壁厚S24筒体长度L15200封头厚度S126支座位置L113900支座位置L2650贮罐总长度L016752焊缝系数ψ0.85允许腐蚀欲度mm1.5贮罐重量kg30100标准序号HG5-1580-85-370允许载荷Q（KN）445鞍座高度h250底板l12040b1300δ114腹板δ210筋板l3320b2268b3360δ38垫板弧长3260b4610δ410e120螺栓配置间距l21800螺孔d24螺纹M20弧长l40鞍座质量kg324增加100mm高度增加的质量（kg）28根据计算得出的储罐容积可知：塔顶回流罐：选取公称容积为100的储罐6个。2.10.3.3储罐的校核利用化工设备强度计算软件sw6对储罐进行校核。储罐校核文件见附录。乙烯产品储罐校核的数据输入一、主体设计参数：设计压力：2.30Mpa；设计温度：0℃；设备内径：2800mm；试验压力：表压，0.1Mpa；压力试验类型：液压试验。二、筒体数据：液柱静压力：空（这是指其他机械部件额外施加的压力）；筒体长度：15200mm；后面所有的腐蚀裕量：1.5；筒体名义厚度：24mm；后面所有的焊缝系数：0.85；材料类型：板材；后面除鞍座所有材料：均选16MnDR；后面所有地方均不要钩选“指定材料负偏差为0”。三、左、右封头数据输入：液柱静压力：空（这是指其他机械部件额外施加的压力）；封头名义厚度：26mm；选椭圆封头，板材；封头曲面深度：700；封头直边高度：40。四、设备法兰数据：不填。五、鞍座数据：（1）筒体与两封头焊缝间长度：15200mm（不包括封头的直边）；筒体内径：2800mm（公称直径）；保温层数据：不填；地震7度，无附属设备;（2）充装系数：0.85；介质重量：400.32kg/m³；内件及附件重量：空不填；两鞍座间距：13250mm；鞍座高度：250mm；鞍座包角：A型鞍式支座，120度包角；鞍座宽度：300mm（底板宽度，b1）；加强板宽度：610mm（垫板宽度，b4）；加强板厚度：10（垫板厚度，δ4）；鞍座腹板厚度：10（腹板厚度，δ2）；组合截面数据：两个数据均不填，自动生成；鞍座材料选Q235-A水泥基础，筒体与鞍座焊接。（3）选无加强圈，后面其余不填。六、计算：点击设备计算，勾选你已经输入数据的部分（筒体、封头、鞍座），点确定出现计算结果：显示“计算通过”，可以进入形成计算书阶段。七、形成计算书：点击设备计算书，选简明格式，勾选打印封面，点确定即可，至此计算完毕。塔顶回流储罐校核的数据输入:一、主体设计参数：设计压力：2.30Mpa；设计温度：0℃；设备内径：2800mm；试验压力：表压，0.1Mpa；压力试验类型：液压试验。二、筒体数据：液柱静压力：空（这是指其他机械部件额外施加的压力）；筒体长度：15200mm；后面所有的腐蚀裕量：1.5；筒体名义厚度：24mm；后面所有的焊缝系数：0.85；材料类型：板材；后面除鞍座所有材料：均选16MnDR；后面所有地方均不要钩选“指定材料负偏差为0”。三、左、右封头数据输入：液柱静压力：空（这是指其他机械部件额外施加的压力）；封头名义厚度：26mm；选椭圆封头，板材；封头曲面深度：700；封头直边高度：40。四、设备法兰数据：不填。五、鞍座数据：（1）筒体与两封头焊缝间长度：15200mm（不包括封头的直边）；筒体内径：2800mm（公称直径）；保温层数据：不填；地震7度，无附属设备;（2）充装系数：0.85；介质重量：416.6240kg/m³；内件及附件重量：空不填；两鞍座间距：13250mm；鞍座高度：250mm；鞍座包角：A型鞍式支座，120度包角；鞍座宽度：300mm（底板宽度，b1）；加强板宽度：610mm（垫板宽度，b4）；加强板厚度：10（垫板厚度，δ4）；鞍座腹板厚度：10（腹板厚度，δ2）；组合截面数据：两个数据均不填，自动生成；鞍座材料选Q235-A水泥基础，筒体与鞍座焊接。（3）选无加强圈，后面其余不填。六、计算：点击设备计算，勾选你已经输入数据的部分（筒体、封头、鞍座），点确定出现计算结果：显示“计算通过”，可以进入形成计算书阶段。七、形成计算书：点击设备计算书，选简明格式，勾选打印封面，点确定即可，至此计算完毕。2.10.4回流泵的选型已知：回流液体流量为，密度为³式中：V—回流液体的体积流量，。回流储罐共有6个，故本次设计使用6个回流泵。则每个泵输送液体的流量为泵的扬程计算公式为式中：Δz—塔高，m，此处取40m；ΔP—压强差，KPa，此处ΔP=0；Δu—流速，m/s，此处取1m/s；Σhf—压头损失，m，此处取5m。则有查CZ型标准化工泵进行选型：泵的额定转速为n=1450r/min泵型号：IH150-125-400流量：200m³h扬程：50m汽蚀余量：3.2m效率：70%叶轮直径D：400mm2.10.5接口径的计算1.塔顶物料蒸汽的出口直径：(同塔底再沸器物料蒸汽进口）已知第二块板上的气相体积流量为则气相密度为；取蒸汽因子，由下式求u。根据公式求得管口内径为：查中华人民共和国国家标准GB/T17395-2008代替GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差表1（续）[16]，选取接管口径为，内径为968mm验证所选接管口径是否合格：经验证：蒸汽因子F在20～25范围内，所选管口尺寸符合要求。2.进料口管径：按流速范围在1-1.5m/s范围内设计圆整。已知进口处原料液的密度为；已知进料口处原料液的质量流量为，则取u=1.4m/s，根据公式得：式中：—进料口处原料液的体积流量，。查中华人民共和国国家标准GB/T17395-2008代替GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差表1（续），选取接管口径为，内径为420mm验证所选接管口径是否合格：经验证：流速u在1-1.5m/s范围内，所选管口尺寸符合要求。3.塔顶回流口：按回流液流速0.5m/s圆整。已知回流液体流量为式中：L—回流液的质量流量，kg/h。已知回流液的密度，则：因为流速u=0.5m/s，所以根据公式可知：式中：—塔顶回流液的体积流量，。查中华人民共和国国家标准GB/T17395-2008代替GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差表1（续），选取接管口径为，内径为828mm4.塔底液体进入再沸器接管口径：塔底液体的质量流量按塔底再沸器产生的上升蒸汽的质量的5倍计算，折算为塔底液体的体积流量，再按流液流速0.5m/s设计圆整。已知塔釜液的密度为，最后一块板的下降液体质量流量为，则进入再沸器的塔底液体的质量流量为：因为流速u=0.5m/s，所以根据公式式中：—进入再沸器的塔底液体的体积流量，。查中华人民共和国国家标准GB/T17395-2008代替GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差表1，选取接管口径为，内径为191mm。5.塔釜液出口径：按回流液流速0.5m/s圆整。已知式中：W—出口釜液的质量流量，kg/h。已知出口釜液的密度，则：因为流速u=0.5m/s，所以根据公式可知：式中：—出口釜液的体积流量，。查中华人民共和国国家标准GB/T17395-2008代替GB/T17395-1998无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差表1，选取接管口径为，内径为86mm。6.仪表接口管径：每个温度计有1个接口，公称直径25mm，探出塔体外部长度：150mm每个压力计有1个接口，公称直径25mm，探出塔体外部长度：150mm每个液位计有2个接口，公称直径25mm，探出塔体外部长度：150mm；两个液位计之间的距离为该液位计的量程500mm，上口在塔底液面上方200mm，下口在液面下方300mm。2.11精馏塔的校核注：利用化工设备强度计算软件sw6对塔体进行校核。一．主体设计参数设计压力（MPa）：2.30筒体分段数（不包括变径段且不大于10）：2塔板分布段数：2压力试验类型：液压试验试验压力（MPa）：0.125后面所有地方均不要钩选“指定材料负偏差为0”二．筒体数据自下向上第一段筒体本段设计温度（℃）：52.8956筒体内径（mm）：5500筒体长度（mm）：35000腐蚀裕量（mm）：2后面所有的名义厚度：空纵向焊缝焊接接头系数：0.85环向焊缝焊接接头系数：0.85材料类型：板材材料：16MnDR自下向上第二段筒体本段设计温度（℃）：46.4758筒体内径（mm）：5500筒体长度（mm）：60000腐蚀裕量（mm）：2后面所有的名义厚度：空纵向焊缝焊接接头系数：0.85环向焊缝焊接接头系数：0.85材料类型：板材材料：16MnDR三．内件数据/塔板自下向上第1塔板段塔板类型：筛板该段塔板数：100每层塔板上物料厚度（mm）：150该段最低一块塔板距基础高度P1h（mm）：7300该段最高一块塔板距基础高度P2h（mm）：67300自下向上第2塔板段塔板类型：筛板该段塔板数：58每层塔板上物料厚度（mm）：150该段最低一块塔板距基础高度P1h（mm）：67900该段最高一块塔板距基础高度P2h（mm）：102700四．附件数据介质密度（kg/m?）：417.1182塔釜液面高度（mm）：500塔体保温层厚度（mm）：100塔体保温层密度（kg/m3）：350最大管线外径（mm）：450管线保温层厚度（mm）：50塔体上平台总个数：34塔体上最低平台距基础的高度（mm）：7300塔体上最高平台距基础的高度（mm）：102300平台宽度（mm）：1000平台包角：360o扶梯与最大管线的相对位置：180o五．封头数据（1）上封头数据输入液柱静压力（MPa）：空焊接接头系数：0.85腐蚀裕量（mm）：2封头类型：椭圆封头材料类型：板材材料：16MnDR封头曲面深度H（mm）：封头直边高度（mm）：40（2）上封头数据输入液柱静压力（MPa）：空焊接接头系数：0.85腐蚀裕量（mm）：2封头类型：椭圆封头材料类型：板材材料：16MnDR封头曲面深度H（mm）：封头直边高度（mm）：40六．载荷数据载荷数据偏心载荷或集中载荷个数（不大于5）：1塔设备附件质量系数（以壳体质量为基准）：1.2基本风压值（N/m2）：400地震设防烈度：7度地面粗糙度类别：A类场地土类型：Ⅱ类地震类型：近震第1个偏心载荷偏心载荷重量（kg）：41816.1411偏心载荷重量其中：d外、d内、L、n、ρ金属分别为换热管的外径(m)、内径(m)、长度(m)、根数、金属密度(kg/m3)，对于一般钢材，ρ金属＝7850kg/m3偏心载荷的作用位置到容器中心线的距离c（mm）：1850考虑塔和再沸器外面均有100mm厚的保温层，塔和再沸器的保温层之间留出100mm的距离，按此原则计算。式中：l1—塔体保温层厚度，mm；l2—再沸器保温层厚度，mm；l3—塔和再沸器的保温层之间厚度，mm；l4—塔体直径，mm；l5—再沸器直径，mm。偏心载荷中心至基础的距离（mm）：7500七．群座数据群座数据（1）基础类型：无框架群座与筒体连接形式：对接群座结构：圆锥形基础高度（mm）：300群座高度（mm）：5000群座设计温度（℃）：0群座腐蚀裕量（mm）：2群座材料：Q235B群座防火层厚度（mm）：100群座防火层密度（kg/m?）：350群座数据（2）群座上同一高度处较大孔（包括人孔）个数：2群座上较大孔中心线高度h1（mm）：900群座上较大孔引出管水平方向内径d(mm)：450群座上较大孔引出管名以厚度t（mm)：10群座上较大孔引出管长度c（mm）：250裙座数据（3）先删除所有数据（为空），再点选螺栓材料为16Mn。选盖板结构为：分块。至此数据全部输入完毕。模拟合格生成计算书。第三章控制方案随着工业生产的发展，在一个生产装置中要求控制的参数越来越多，而且各个被控参数之间常常是互相耦合的，形成了一个互相关联的多变量系统。精馏塔是石油化学工业中的一种常见分离设备，精馏过程是一个复杂的传质、传热过程，它不仅具有严重的非线形、不确定性和时变性，而且各通道之间存在着较强的耦合作用。精馏塔的控制目标是塔顶、塔底产品之一应该达到规定的浓度，而另一产品也应保证在规定的范围内。在精馏操作中，产品质量应该控制到刚好满足要求，处于“卡边”生产，超过规格的产品是一种浪费，会增加能耗。因此提高产品质量，控制产品质量尤为重要[17]。精馏塔常用控制方案简介如下：1.传统控制方案（1）按物料平衡关系控制精馏塔物料平衡控制方式并不对塔顶或塔底产品质量进行直接的控制，而依据精馏塔的物料平衡及能量平衡关系进行间接控制。其基本原理是，当进料成分不变和进料温度一定时，在持全塔物料平衡的前提下，保持进料量F、再沸器加热量、塔顶产品量D一定；或者说保持D/F和B/F一定，就可保证塔顶、塔底产品质量指标一定。（2）质量指标控制精馏塔质量指标由精馏塔产品的纯度体现，精馏塔产品的纯度直接影响因素为精馏段灵敏板温度与提馏段灵敏板温度。因此，精馏塔质量指标控制方案与温度控制有直接联系。（3）温度控制当为了生产两种合格的产品，只有塔顶、塔底两种，没有侧线产品时，常用的控制方案是：利用回流量来控制顶部塔板的温度，改变通往再沸器加热蒸汽量来控制底部塔板的温度。2.先进控制方案（1）自适应解耦控制目前已提出的多变量自适应解耦控制算法，只能对最小相位系统实现动态解耦，对非最小相位系统实现近似动态解耦，近来，有人根据精馏塔的特点提出了一种可以对闭环系统实现动静态解耦的自适应控制器，并在精馏塔上进行了实验。（2）多变量预测控制预测控制是一类以对象模型为基础的计算机控制算法，依据对象模型的不同，预测算法可粉为模型算法（MAC）、动态矩阵控制算法（DMC）、广义预测控制（GPC）等具体实现形式。工业上应用表明：多变量预测控制达到了期望的效果，实现了常压塔的平稳操作，提高了装置适应处理量与原料性质变化的能力，并简化了控制过程，减少了劳动强度及人工干预，显著提高了产品的合格率。第四章危害性分析采用HAZOP方法进危害性分析。危险与可操作性（HAZOP）研究是以系统工程为基础的一种可用于定性分析或定量评价的危险性评价方法，用于探明生产装置和工艺过程中的危险及其原因，寻求必要对策。通过分析生产运行过程中工艺状态参数的变动，操作控制中可能出现的偏差，以及这些变动与偏差对系统的影响及可能导致的后果，找出出现变动可偏差的原因，明确装置或系统内及生产过程中存在的主要危险、危害因素，并针对变动与偏差的后果提出应采取的措施。表7-12丙烯精馏塔HAZOP分析可操作性研究车间/工段：丙烯精制工段系统：丙烯精馏塔任务：将丙烯烯和丙烷分离得到丙烯产品日期：设计者：审核人：引导词偏差可能原因可能后果安全措施必要对策None空白失去密封高压真空排气或排污阀泄漏设备堵塞物热膨胀取样点阀泄漏材料缺陷不合适的维护垫圈或密封圈失效设备或设备衬里失效侵蚀/腐蚀外部火灾外部撞击物料泄漏安装卸压阀设置防爆板安装腐蚀探测器维护和检测时需按安全规定操作，达到无损检测完善远距离或人工操作隔离塔的能力完善塔的远距离排放能力Less少塔釜液位低塔釜控制阀打开塔釜液体流出速度过大塔上部的液体流速过小蒸汽流入下线设备在塔釜安装液位指示器在塔釜安装低液位报警器定时观察液位指示器，使塔釜液位维持稳定范围内。报警器响起时及时解决塔盘液位低塔釜控制阀打开精馏塔下部流速过大精馏塔上部流速过小蒸汽流入下线设备在灵敏板安装液位指示器在灵敏板安装低液位报警器定时观察液位指示器，使塔盘液位维持稳定。报警器响起时保证及时解决More多塔釜液位高塔釜控制阀关闭精馏塔上部流体流速过大精馏塔下部流体流速过小压力高如果塔本身设计不能满足高液位要求，将会破坏塔结构在塔釜安装液位指示器在塔釜安装低液位报警器定时观察液位指示器，使塔釜液位维持稳定范围内。报警器响起时及时解决塔盘液位高塔釜控制阀关闭精馏塔上部流体流速过大精馏塔下部流体流速过小液泛压力高在灵敏板安装液位指示器在灵敏板安装低液位报警器定时观察液位指示器，使塔釜液位维持稳定范围内报警器响起时及时解决表7-13冷凝器HAZOP分析可操作性研究车间/工段：丙烯精制工段系统：冷凝器任务：将塔顶气体部分冷凝日期：设计者：审核人：引导词偏差可能原因可能后果安全措施必要对策None空白管泄漏或破裂管腐蚀管弯头置于外部火灾中温度高材料缺陷管连接处泄漏热膨胀内部混合物的机械磨损维护过程不合适停炉过程中闪蒸物质将水冻结压力低的一边受到污染低压端如果是封闭的会产生过压安装腐蚀检测器冷凝塔设置通风孔安装释放阀安装防爆膜安装传热监控器维护过程中需按规定进行注意管弯头外部的防火防爆表7-14再沸器HAZOP分析可操作性研究车间/工段：丙烯精制工段系统：再沸器任务：加热塔底的流体日期：设计者：焦畅审核人：引导词偏差可能原因可能后果安全措施必要对策None空白管泄漏或破裂管腐蚀管弯头置于外部火灾中温度高材料缺陷管连接处泄漏热膨胀内部混合物的机械磨损维护过程不合适压力低的一边受到污染低压端如果是封闭的会产生过压安装腐蚀检测器冷凝塔设置通风孔安装释放阀安装防爆膜安装传热监控器维护过程中需按规定进行注意管弯头外部的防火防爆表7-15丙烷回流泵HAZOP分析可操作性研究车间/工段：丙烯精制工段系统：丙烷回流泵任务：将塔釜液循环进入再沸器日期：设计者：审核人：引导词偏差可能原因可能后果安全措施必要对策None空白失去密封法兰垫片处泄漏外壳，排污阀处泄漏循环丙烷的腐蚀由不合适的汽蚀余量导致气穴外部火灾外部撞击维护的操作不合适液体在死角处冻结循环的丙烷物料长期的水力冲击泵的泄漏量增大，影响泵的输送性能泵寿命缩短准备备用泵安装腐蚀检测器安装振动检测器安装无损检测器定期检查泵的质量，定期维护维护过程需按规定进行定期检查法兰和垫片的质量表7-16塔顶回流泵HAZOP分析可操作性研究车间/工段：丙烯精制工段系统：塔顶回流泵任务：将塔顶回流打回塔顶日期：设计者：审核人：引导词偏差可能原因可能后果安全措施必要对策None空白失去密封法兰垫片处泄漏外壳，排污阀处泄漏循环丙烷的腐蚀由不合适的汽蚀余量导致气穴外部火灾外部撞击维护的操作不合适液体在死角处冻结循环的丙烷物料长期的水力冲击泵的泄漏量增大，影响泵的输送性能泵寿命缩短准备备用泵安装腐蚀检测器安装振动检测器安装无损检测器定期检查泵的质量，定期维护维护过程需按规定进行定期检查法兰和垫片的质量从化工企业发生火灾爆炸的范围、频率和损失情况综合分析化工企业火灾爆炸事故的特点，分析可燃气体泄漏、形成可燃性混合气体、系统氧含量超标、系统串气、违章动火、检修等方面深刻分析产生火灾爆炸事故的原因，从消除危险因素、加强火源管理、加强危险品管理等多方面提出预防火灾爆炸的措施。第五章结果评价本次设计是年产100万吨乙烷热裂解制乙烯丙烯精馏工序的初步设计，初步设计了塔的尺寸，塔板的布置，储罐的选型以及接管尺寸的设计。历时十六周完成了本次设计说明书，在设计初期，查阅许多资料，充分了解一席精馏的流程，并通过比较选择了高压丙烯精馏流程。在进行AspenPlus模拟时出现了许多不定因素引起的问题，由于软件的不兼容性以及电脑的问题，在安装软件时出现很多问题，消耗了很长时间，最后通过老师和同学们的共同努力，解决了这个问题。在完成模拟后进行了复杂的计算过程，其中出现过多次计算错误，不过，后来都一一改正。终于，通过自己大量时间和精力的投入，完成了设计说明书的撰写。设计过程中存在一些近似估算，本设计说明书对实际生产中的乙烯装置具有一定的指导建议，但在实际中，应考察更多的因素以及突发状况，故需要结合实际情况进行弥补来解决现实问题。鉴于设计者的水平有限，设计中难免存在一些不足，恳请老师和读者批评指正。5.1设计符号说明英文字母Aa塔板的开孔区面积，m2Af降液管的截面积,m2Ao筛孔区面积,m2AT塔的截面积m2C负荷因子无因次C20表面张力为20mN/m的负荷因子do筛孔直径D塔径mev液沫夹带量kg液/kg气ET总板效率R回流比Rmin最小回流比M平均摩尔质量kg/kmoltm平均温度℃g重力加速度9.81m/s2Fo筛孔气相动能因子kg1/2/(s·m1/2)hl进口堰与降液管间的水平距离mhc与干板压降相当的液柱高度mhd与液体流过降液管的压降相当的液注高度mhf塔板上鼓层高度mhL板上清液层高度mh1与板上液层阻力相当的液注高度mho降液管的义底隙高度mhow堰上液层高度mhW出口堰高度mhW’进口堰高度mhσ与克服表面张力的压降相当的液注高度mH板式塔高度mHB塔底空间高度mHd降液管内清液层高度mHD塔顶空间高度mHF进料板处塔板间距mHP人孔处塔板间距mHT塔板间距mH1封头高度mH2裙座高度mK稳定系数lW堰长mLh液体体积流量m3/hLs液体体积流量m3/sn筛孔数目P操作压力KPa△P压力降KPa△Pp气体通过每层筛的压降KPaT理论板层数t筛孔的中心距u空塔气速m/su0,min漏夜点气速m/su0’液体通过降液管底隙的速度m/sVh气体体积流量m3/hVs气体体积流量m3/sWc边缘无效区宽度mWd弓形降液管宽度mWs破沫区宽度mZ板式塔的有效高度m希腊字母δ筛板的厚度mθ液体在降液管内停留的时间sυ粘度mPa·sρ密度kg/m3σ表面张力N/mφ开孔率无因次α质量分率无因次下标max最大的min最小的L液相的V气相的参考文献[1]陈滨.乙烯工学.北京：化学工业出版社，1997[2]王汉松.乙烯装置技术与运行.北京:中国石化出版社，2009[3]王汉松，何细藕.乙烯工艺与技术.北京：中国石化出版社，2000[4]钱伯章，朱建芳.国内外乙烯生产与发展趋势[J].石化技术，200714（1）：50[5]夏清，陈长贵，姚玉英.化工原理（上册）.天津：天津大学出版社，2005[6]夏清，陈长贵，姚玉英.化工原理（下册）.天津：天津大学出版社，2005[7]柴诚敬,刘国维,李阿娜.化工原理课程设计.天津：天津科学技术出版社，1994[8]黄璐，王保国.化工设计.北京：化学工业出版社，2001.2[9]姚玉英，黄凤廉，陈常贵等.化工原理，上册.天津：天津大学出版社，1999.8[10]娄爱娟吴志泉吴叙美.化工设计，第1版.上海:华东理工大学出版社，2002[11]常贺英，夏淑倩，陈明鸣.化工热力学（通用型）.北京：化学工业出版社，2005[12]机械电子工业部合肥通用机械研究所，中国石化总公司北京石油化工工程公司.JB/T4715-92代替JB1145-73，1992，中华人民共和国行业标准固定管板式换热器型式与基本参数[13]中华人民共和国化学工业部、机械电子工业部、劳动部，中国石油化工总公司．JB/T4716-92,立式热虹吸式重沸器型式与基本参数.北京：中国计划出版社，2007[14]中华人民共和国化学工业部.HG3154，1985，中华人民共和国工业部标准卧式椭圆形封头贮罐系列[15]中华人民共和国国家发展和改革委员会．JB/T4715.1-4712.4-2007,容器支座.北京：中国计划出版社，2007[16]晏如，李志，黄颖等.GB/T17395-2008代替GB/T17395-1998，1998，中华人民共和国国家标准无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差.北京：中国标准出版社，2008[17]史继森.精馏塔的控制.自动化博览，200808（1）：86-89致谢本次设计是在XXX教授的细心指导和亲切关怀下完成的，从始至终，老师给予了耐心的指导和不懈的支持。老师知识渊博，视野开阔，在设计之初，悉心教导我们使用软件；计算过程中出现的问题也及时找到老师进行解答；完成说明书后，老师认真审阅，及时告知我需要修改的地方，让我的设计更加完善。学习之余，老师不忘关心我们的生活，和我们交流学习和工作经验。通过本次设计，我们不仅学到了关于设计的知识，还收获了一些生活经验，使我们受益终生。在此，感谢尹老师对我的支持和帮助。此外，本次设计圆满完成，也是与其他同学的帮助有密切关系的。同组的同学郝阳，王永立，林有兰，王雪等都给予我很大的帮助，大家互相配合，共同努力，完成设计任务。还有我的朋友以及同宿舍的通过对我的设计业给予了帮助，她们为我营造了一个良好的学习环境，同时我有些问题也通过她们得到了解决。感谢大家对我的帮助和支持。最后，感谢学院为我提供这次设计的机会，让我学到许多知识，丰富我的人生阅历，是我受益终生。感谢老师和同学们的关心和支持。在此我对帮助过我的老师以及同学致以诚挚的谢意。软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATASHEETOFPROCESSEQUIPMENTDESIGN 工程名： PROJECT 设备位号： ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWGNO。 设计单位：全国化工设备设计技术中心站DESIGNER钢制卧式容器计算条件设计压力p(MPa)2.30设计温度t(℃)0筒体材料名称16MnDR封头材料名称16MnDR筒体内直径Di(mm)2800封头型式椭圆形筒体长度L(mm)15200封头名义厚度δhn(mm)26筒体名义厚度δn(mm)24封头厚度附加量Ch(mm)1.5筒体厚度附加量C(mm)1.5支座垫板名义厚度δm(mm)10腐蚀裕量C1(mm)1.5支座形心至封头切线距离A(mm)1015筒体焊接接头系数φ0.85地震烈度(°)7鞍座材料名称16MnR鞍座包角θ(°)120鞍座宽度b(mm)300鞍座高度Ho(mm)250内压圆筒校核计算条件计算压力Pc(MPa)2.30设计温度t(℃)0.00内径Di(mm)2800.00材料名称16MnDR材料类型板材试验温度许用应力[s](MPa)157.00钢板负偏差C1(mm)0.00设计温度许用应力[s]t(MPa)157.00腐蚀裕量C2(mm)1.50试验温度下屈服点ss(MPa)295.00焊接接头系数f0.85厚度及重量计算计算厚度d(mm)21.46名义厚度dn(mm)24.00有效厚度de(mm)22.50重量(kg)25405.42压力试验时应力校核压力试验类型液压试验压力试验允许通过的应力试验压力值PT(MPa)2.5375[s]T=0.90ss265.50sT(MPa)187.24校核条件sT£[s]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力[Pw](MPa)2.12764设计温度下计算应力st(MPa)127.33[s]tf133.45校核条件[s]tf≥st结论合格左封头计算计算条件计算压力Pc(MPa)2.30内径Di(mm)2800.00设计温度t(℃)0.00曲面高度hI(mm)700.00材料名称16MnDR材料类型板材试验温度许用应力[s](MPa)157.00钢板负偏差C1(mm)0.00设计温度许用应力[s]t(MPa)157.00腐蚀裕量C2(mm)1.50焊接接头系数f0.85厚度及重量计算形状系数K1.0000最小厚度dmin(mm)4.20计算厚度d(mm)21.38名义厚度dn(mm)26.00有效厚度de(mm)24.50重量(kg)1787.28结论满足最小厚度要求压力计算最大允许工作压力[Pw](MPa)2.32520结论合格右封头计算计算条件计算压力Pc(MPa)2.30内径Di(mm)2800.00设计温度t(℃)0.00曲面高度hI(mm)700.00材料名称16MnDR材料类型板材试验温度许用应力[s](MPa)157.00钢板负偏差C1(mm)0.00设计温度许用应力[s]t(MPa)157.00腐蚀裕量C2(mm)1.50焊接接头系数f0.85厚度及重量计算形状系数K1.0000最小厚度dmin(mm)4.20计算厚度d(mm)21.38名义厚度dn(mm)26.00有效厚度de(mm)24.50重量(kg)1787.28结论满足最小厚度要求压力计算最大允许工作压力[Pw](MPa)2.32520结论合格卧式容器（双鞍座）计算条件设计压力p(MPa)2.30设计温度t(℃)0筒体材料16MnDR筒体名义厚度n(mm)24筒体材料常温下许用应力[σ](MPa)157筒体内直径Di(mm)2800157筒体切线间长度L(mm)15280支座垫板名义厚度δm(mm)10筒体厚度附加量C(mm)1.5鞍座材料名称16MnR筒体焊接接头系数φ0.85鞍座材料设计温度下的170封头名义厚度he(mm)26许用应力[σ]sa(MPa)封头厚度附加量Ch(mm)1.5鞍座宽度b(mm)300封头曲面高度hi700鞍座包角θ(°)120工作介质密度γ(kg/m3)436.947支座形心至封头切线距离A(mm)1015试验介质密度Τ(kg/m3)1000支座垫板有效厚度re(mm)10筒体常温屈服点s(MPa)295鞍座高度H0(mm)250试验压力pT(MPa)2.5375腹板与筋板(小端)组合地震烈度(度)7截面积Asa(mm2)58324配管轴向分力Pp(N)0腹板与筋板(小端)组合截面圆筒平均半径Rm(mm)1412断面系数Zr(mm3)2.17297e+06充装系数Fo0.85支座反力计算筒体质量(两切线间)m1(kg)25539.9封头质量(曲面部分)m2(kg)1766.92附件质量m3(kg)0保温层质量m5(kg)0封头容积Vh(mm3)2.87351e+09容器容积V(mm3)9.9834e+10容器内充液质量m4(kg)总质量m(kg)操作时37078.8操作时66152.5压力试验时99834压力试验时128908单位长度载荷(N/mm)q40.0342q=78.0125支座反力(N)F=324544F=632421F=max(F,F)=632421筒体弯矩计算跨距中点处弯矩M1(N.mm)8.54029e+08支座处弯矩M2(N.mm)-2.45347e+07系数计算K1=0.106611K6’=0.0251217K2=0.192348K7=K3=1.17069K8=K4=K9=0.203522K5=0.760258C4=K6=0.0305619C5=筒体轴向应力计算操作时σ1(MPa)-6.06305操作时σ3(MPa)65.3298操作时σ2(MPa)69.7599操作时σ4(MPa)-0.905549压力试验(pT=0时)σT1(MPa)-11.8087压力试验(pT=0时)σt4(MPa)-1.76459压力试验σT2(MPa)91.4358压力试验σT3(MPa)82.8032轴向压缩许用应力计算(MPa):A=0.00151071B(查GB150图4-3～4-10)=151.307[σ]ac=min([σ]t,B)=151.307应力判别:最大轴向拉应力(MPa)<[σ]t=157合格最大轴向压应力(MPa)<[σ]ac=151.307合格压力试验最大轴向压应力(MPa)<min(0.8σs,[σ]ac)=合格压力试验最大轴向拉应力(MPa)<0.9σs=265.5合格切向剪应力计算:A＞Rm/2时，筒体:τ(MPa)19.0448A≤Rm/2时，筒体:τ(MPa)封头:τh=封头中压力产生的应力:椭圆形封头,τk(MPa)碟形封头,τk(MPa)半球形封头,τk(MPa)许用应力:筒体[t](MPa)125.6封头[t](MPa)应力判别:筒体(MPa)t<[t]=125.6合格封头(MPa)th<[th]=鞍座处圆筒周向应力无加强圈筒体圆筒的有效宽度b2(mm)587.176无垫板或垫板不起加强作用时垫板起加强作用时s5(MPa)s5(MPa)-2.51951L/Rm≥8时,s6(MPa)L/Rm≥8时,s6(MPa)-56.1069L/Rm＜8时,s6(MPa)L/Rm＜8时,s6(MPa)L/Rm≥8时,s6′(MPa)-59.0414L/Rm＜8时,s6′(MPa)注：垫板应满足以下条件：1.垫板包角≥θ+12°;2.垫板厚度不小于筒体厚度;3.垫板宽度不小于b2。应力判别(MPa)|s5|<[s]t=157合格|s6|<1.25[s]t=196.25合格|s|<1.25[s]t=196.25合格加强圈参数加强圈材料加强圈数量ne(mm)组合总截面积A0(mm2)d(mm)组合截面总惯性矩I0(mm4)设计温度下许用应力[s]R(MPa)加强圈位于鞍座平面上在鞍座边角处筒体的周向应力s7(MPa)s8(MPa)横截面最低点的周向应力加强圈靠近鞍座无垫板时(或垫板不起加强作用),s5(MPa)采用垫板时(垫板起加强作用),s5(MPa)在横截上靠近水平中心线的周向应力s7(MPa)在横截上靠近水平中心线处,不与筒壁相接的加强圈内缘或外缘表面的周向应力s8(MPa)无垫板(或垫板不起加强作用）L/Rm≥8时,s6(MPa)无垫板(或垫板不起加强作用）L/Rm<8时,s6(MPa)加强圈靠近鞍座采用垫板时(垫板起加强作用）L/Rm≥8时,s6(MPa)采用垫板时(垫板起加强作用）L/Rm<8时,s6(MPa)应力判别(MPa)|s5|<[s]t=合格|s6|<1.25[s]t=合格|s7|>1.25[s]t=|s8|<1.25[s]=鞍座应力计算水平分力FS(N)128711鞍座腹板厚度be(mm)10计算高度HS(mm)250鞍座垫板实际宽度b4(mm)610鞍座垫板有效宽度br(mm)587.176腹板水平应力s9(MPa)(无垫板或垫板不起加强作用时)垫板起加强作用时15.3745应力判断s9<2/3*[s]=113.333合格HV(mm)1674轴向力PE(N)43813.5P=PP+PE(N)43813.5P≤Ff时，ssa(MPa)-13.4585P＞Ff时，ssa(MPa)Pf(MPa)43813.5ssa(MPa)-39.9472应力判断ssa<1.2[s]sa=204合格软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATASHEETOFPROCESSEQUIPMENTDESIGN 工程名： PROJECT 设备位号： ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWGNO。 设计单位：全国化工设备设计技术中心站DESIGNER设计Designedby日期Date校核Checkedby日期Date审核Verifiedby日期Date审定Approvedby日期Date

塔设备校核板式2.309641520.125液压1.071MPa16MnDR16MnDRmm4647mm220.850.85椭圆形椭圆形12345℃52.895646.4758mm3500060000mm4747mm5500550016MnDR16MnDRmm220.850.850.850.85mm00678910℃mmmmmmmmmmkg/m3)417.11850012345筛板筛板10058mm150150mm67300102700mm73006790012345mmmmkg/m312345kg41816.1mm7500mm39501.2N/m2)400300100(kg/m3)350100(kg/m3)35050(mm)450180IIA7度近震3410001027007300裙座圆筒形5500对接5000Q235-B℃)0225113290045010裙座上较大孔引出管长度(mm)25016Mn170329064373块12081280有93301605899523955压力设计名义厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)许用内压(MPa)许用外压(MPa)47472.07847472.06947472.06946462.032裙座2525风载及地震载荷0－0A－A1－1(筒体)1－1(下封头)2－23－34－41.47478e+061.47048e+061.43655e+061.43655e+068847391.0432e+061.03889e+061.00496e+061.00496e+066148173.53541e+063.5311e+061.19468e+061.19468e+067375763.97748e+103.91937e+103.65704e+103.65704e+101.65244e+101.56335e+101.54045e+101.43841e+101.43841e+107.681