河南商业广场工字钢外悬挑脚手架施工方案

目录HYPERLINK\l"_Toc237494579"一、编制依据2HYPERLINK\l"_Toc237494580"二、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc237494581"三、方案设计2HYPERLINK\l"_Toc237494582"四、外脚手架施工要求3HYPERLINK\l"_Toc237494583"(一)杆件搭设要求3HYPERLINK\l"_Toc237494585"（二）连墙件的3HYPERLINK\l"_Toc237494586"（三）安全防护措施3HYPERLINK\l"_Toc237494587"五、脚手架卸荷3HYPERLINK\l"_Toc237494588"六、材料要求及构造措施3HYPERLINK\l"_Toc237494589"七、脚手架的搭设和拆除3HYPERLINK\l"_Toc237494590"八、安全注意事项3附:12#楼A、B、C塔楼、13#楼及商业裙楼悬挑外架工字钢的长度及布置见附图悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《钢管脚手架扣件》GB15831《建筑施工手册》第四版《建筑施工计算手册》《建设工程安全生产管理条例》二、工程概况工程名称：郑州XXXX广场建设单位：郑州XXXX广场有限公司施工单位：中国XXXX工程局有限公司设计单位：中国XXXX有限公司郑州分公司监理单位：河南省XX工程建设监理有限公司郑州XX建设监理咨询有限公司质量目标：郑州市结构优质工程安全目标：河南省安全文明工地工程地点：郑州市XX路与XX路交叉口西南角规划用地：约11.000万平方米，由购物中心、写字楼、室外步行街、外铺及住宅和地下车库组成。商业区建设用地面积约5.252万平方米，总建筑面积约29.23万平方米（其中地上总建筑面积20.82万平方米，地下建筑面积8.41万平方米）。结构类型：框架、剪力墙结构大商区地下2层，Ⅰ区、Ⅱ区裙房地上5层，12#楼A、B楼地上28层，C塔地上10层，13#楼地上22层。三、方案设计本方案为商业区悬挑外架设计方案。（一）、结合本工程结构及建筑外装饰特点，主体施工采用双排扣件式悬挑工字型钢脚手架。1、本工程12#楼、13#楼塔楼部分与商业5层裙房相连(局部三层)，结合商业区各楼结构特点施工。因考虑主楼挑高部分与大商业裙房之间设备夹层，后期将提前投入使用，悬挑工字钢不能够及时拆除（影响后序各工种的施工作业条件及施工进度），设备层部位由大商业裙房悬挑至上一层顶板。12#楼C塔由4顶（标高21.39m）开始悬挑至顶层，13#楼由第4层顶（标高17.59m）开始悬挑，6层为一悬挑段，每段悬挑高度19.2m（以楼层标高为准），共3个悬挑段。12#楼A、B塔由第7层底板开始悬挑，6层为一悬挑段，每段悬挑高度18.3m，第一段悬挑外架由6层底（标高31.34m）至12层顶（标高49.64m），第二段悬挑外架由13层底（标高49.64m）至18层顶（标高67.94m），第三段悬挑外架由18层底（标高67.94m）至25层顶（标高86.24m），第四段悬挑外架由26层底（标高86.24m）至顶层（标高103.84m）。2、商业裙房东、北、南三面临街部分由二层底板开始悬挑（标高5.65m）至顶层(标高26.1m)，西侧局部两层、三层的搭设落地式架手架，采光井部位搭设落地式脚手架，主楼5层以上四周均布置悬挑工字钢，裙房接主楼部分，根据现场施工情况，做好悬挑工字钢的布置（先主楼后裙房），待裙房主体施工完及地下室回填结束后，拆除悬挑架体，为装饰装修搭设落地式脚手架，提供作业条件。3、本工程悬挑脚手架采用Ⅰ16工字型钢作为悬挑支撑杆件，Ⅰ16工字型钢长度有3m、4m、5m等。工字钢都锚固在主楼和裙楼板上。锚固在主楼板上的工字钢墙内锚固长度为1.5m；转角处工字钢斜向布置，斜向布置的工字钢的墙内锚固长度为1.2m；局部悬挑板处的长度为5m的工字钢，其墙内锚固长度为1.35m。在悬挑层的楼板上预埋Φ22钢筋拉环锚固工字钢，工字钢与拉环之间用钢楔楔紧。各楼悬挑工字钢采用Φ15.5钢丝绳斜拉作为支撑（计算时不考虑钢丝绳受力）。每根工字钢设一根钢丝绳斜拉支撑，在工字钢下方焊接Φ25钢筋头用于固定钢丝绳，工字钢与钢丝绳搭接处设置橡皮垫。在主体结构的梁、剪力墙上预留孔洞，用Φ20螺栓做吊环，工字钢悬挑长度大于层高，吊环设在悬挑层以上的第二层的梁上；工字钢悬挑长度小于层高，吊环设在悬挑层的梁上。外挑板处悬挑工字钢做法详见下图：4、在悬挑工字钢处，外脚手架内、外立杆直接作用于悬挑工字钢上。5、卸料平台设计堆放限重为1t，悬挑长度为3.6m，锚固长度为1.5m，主梁采用16号槽钢，间距1.8m，次梁采用10号槽钢，布置间距为0.65m，次梁与主梁焊接牢固，上满铺木脚手板，木脚手板与次梁用10号铁丝绑扎牢靠，脚手板上铺15mm厚木模板，平台四周设200mm高木模板挡脚板，挡脚板外侧刷蓝白油漆，平台两侧设防护栏杆，防护栏杆采用40×40mm方钢与主梁焊接牢固，沿防护栏杆在平台周围满挂密目安全网，在平台外侧设置活动栏杆，平台外侧在底部用φ48的钢管与槽钢焊接成1000×1000支架，用2φ12钢筋拉接焊在栏杆上，支架内挂安全平网，对转运过程中人员与材料起到安全防护作用。主梁通过2道6×19的φ18.5钢丝绳拉紧，钢丝绳一端与梁上预埋拉环相连，一端与主梁上的焊接拉环相连。设计中钢筋拉环均采用圆钢，不可用二级钢或三级钢代换。具体搭设细部构造详见《郑州XXXX广场商业区卸料平台方案》6、悬挑工字型钢留设间距为1.5m（随结构外围尺寸调整），少部分应根据现场实际情况留置，以保证室内施工不受影响。立杆纵距根据层结构形式、高度进行布局，考虑到外架整体观感及使用功能，各楼号立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m，内立杆中心距离结构外边线0.5m，立杆步距设计为1.7m。在施工层每跨加一道小横杆，外立杆上每步设置一道栏杆。在工字型钢之上0.2m处设水平方向扫地杆。连墙杆按二步二跨布置，呈梅花型分布。7、悬挑锚固点应设置在结构楼板上，楼板厚度不得小于120mm，楼板厚度小于120mm时应对结构楼板做加强处理。楼板厚度小于120mm的楼板，拉环锚固处楼板配筋加强，在拉环长度范围内，纵横方向设置长2400mm10@200钢筋。悬挑梁在有墙、没墙处的具体做法下图。锚固拉环及吊环做法的具体做法下图8、悬挑梁搭设在非直线（折线、弧线）的结构外围时，悬挑梁应垂直与外围面或径向，平面转角处应采取加强措施。9、12#楼A、B、C塔、13#楼及商业裙房楼梯处悬挑工字钢梁穿过剪力墙并伸出墙外500mm并在墙身预埋Φ22钢筋拉环锚固水平工字钢与悬挑工字钢焊接。具体做法详见下图。10、紧贴安全立网外侧每间隔4层设置一道200mm宽的红白色带，色带用废旧木模板制作，绕外架安全网环形布置。垂直方向安全防护，采取“三层一软封，四层一硬封”的防护措施，即安全平网每三层设置一道，竹篱封闭每四层设置一道，且硬封至结构外墙外边线。为突出外架整齐、美观的整体外观效果，所有外架剪刀撑钢管均刷红白油漆间距500mm，立杆、大横杆均刷黄油漆，拦腰杆刷红白油漆间距500mm，只在所有杆件的外露部分刷油漆（刷180°油漆），小横杆端头及连墙件外伸部分360度刷黄油漆。悬挑支撑工字型钢统一刷黄色油漆二遍，连墙件处（架体外立面）悬挂用废旧木模板制作的300mm×200mm标识牌，标识牌白底红字。11、本工程每段悬挑外架作为结构脚手架考虑一层施工荷载，作为装修脚手架考虑两层施工荷载，计算时考虑两层装修施工荷载。四、外脚手架施工要求(一)杆件搭设要求1、立杆搭设（1）、每根立杆底部应设置Φ25钢筋，钢筋长200mm与工字钢焊接，具体做法见悬挑梁底部做法图。脚手架立杆底部必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于0.2m处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，具体连接形式见下图。（3）、立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各部位接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两根相隔接头在高度方向错开的距离不应小于0.5m；各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。（4）、立杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于0.1m。（5）、立杆顶端应高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。2、大横杆搭设（1）、大横杆应设置在立杆内侧，其长度不应少于3跨。（2）、大横杆及拦腰杆在转角处不得断开，必须用扣件将两相交得水平杆紧固连接，保证大横杆及拦腰杆沿建筑物四周交圈。（3）、大横杆接长采用对接扣件连接，扣件应交错布置，两根相邻接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小0.5m。各接头中心至最近主节点的距离不应于纵距的1/3。（4）、当大横杆作为小横杆的支座时，应采用直角扣件固定在立杆上。3、小横杆搭设（1）、脚手架立杆主节点必须设置一根小横杆，长度1.3m，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于0.15m。靠墙一端的外伸长度0.25m，立杆间距0.9m，外伸0.15m。（2）、作业层上非主节点处的小横杆，应根据支撑脚手板的需要等间距设置，每一跨加设两根小横杆，间距为0.5m。4、作业面（1）、横向尺寸：小横杆伸出大横杆外的长度不小于0.15m，以防止小横杆上滑脱。（2）、双排脚手架的内立杆距离墙体要控制在0.35m－0.50m，以保证操作人员有一定的操作活动空间。（3）、小横杆里端距离墙面距离控制在0.1m以内。5、脚手板的铺设（1）、作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得有超过0.05m的空隙，架子上不准留单块脚手板，且离开墙面0.12～0.15m。（2）、作业层下面留一层脚手板作为防护层、施工时，作业层升高一层，则把下一层脚手板倒到上层作为作业层的脚手板，两层交错上升。（3）、脚手板在的接头采用对头平铺、在接头处必须设置两根横向水平杆，且小横杆应放正摆牢。脚手板外伸长度应取0.15m，两块脚手板外伸总长度不得大于0.3m。（4）、严禁留有探头长度大于0.15m的探头板，脚手板两端均应与支撑杆可靠、牢固的接触。（5）、在脚手板两端和拐角处、沿板长方向1.5m处、坡度和平台的两端及其他可能发生滑动和翘起的部位均要予以固定。6、作业层的安全设施铺设脚手板的作业层要在脚手架的内侧绑两道牢固的护身栏杆，并立挂密目安全网进行全封闭，安全网必须采用合格的建筑安全网，不得使用防尘网代替，安全网的悬挂采用直径为8mm粗的尼龙绳，系安全网所有扣眼，严禁采用扎丝绑扎，作业层东西侧两侧，各设置三个干粉灭火器，南北两侧，各设两个灭火器，干粉灭火器在使用前必须检查其压力和开关，确保有效后方可悬挂。安全网的上下边要与纵向水平杆绑牢，作业面层设置200mm高的挡脚板，紧贴外立杆内侧安置两道栏杆，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，中栏杆应居中设置。7、作业层和铺板层的限制在每悬挑段内，铺板层为2层，作业层为2层（本悬挑脚手架作为结构脚手架考虑一层施工荷载，作为装修脚手架考虑两层施工荷载）。在特殊情况下须增加作业层时，应做专门的设计计算。8、脚手架的大横杆在转角处要相互交圈，并确保连续，实在不能交圈时，脚手架的端头应采取有效的措施来加强其整体性。9、为了防止立杆偏斜而承受过大的偏心力，需要对立杆的垂直偏斜度进行控制，并实行双控，其搭设质量要求如下：1）立杆最后验收垂直度不得大于100mm。2）纵向水平杆同跨内两根纵向水平杆的高差不大于10mm；外伸尺寸误差不应大于50mm。3）脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。4）脚手架采用的扣件，紧固力矩宜在45-55N·m之间。5）连墙点的数量、位置要正确、连接牢固、无松动现象。（二）连墙件的设置为保证脚手架的稳定性，必须在脚手架上均匀的设置连墙件，连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，且应从第一步大横杆开始设置，当该处设置有困难时，可改用抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与水平面的倾角宜在45o-60o之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件二步三跨，呈梅花型分布。在脚手架周边的端头(包括顶端)以及转角处，要加密连墙件。连墙件必须从底层第一根大横杆处开始设置，当设置安全网支架，卸荷拉结杆等构件时，应增加连墙件。连墙件预埋在墙体或柱子中，且必须贯通墙体或柱子。连墙件两端通过扣件固定。脚手架开口端必须设置连墙件。连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接。建筑物外装修阶段，会影响到脚手架与建筑物的拉结，在施工时应分段分片拆除，在施工完毕后应及时恢复拉结点，以保证脚手架的整体性、安全性。（三）安全防护措施1、为保证进出接料平台的人员安全，施工电梯每层接料平台处设活动安全门，施工电梯脚手架采用双排φ48×3.0钢管搭设的落地式脚手架，立杆间距800mm×900mm，安全门加工尺寸为1.8×1.3m。安全门刷蓝色油漆。地面搭设安全防护棚，其尺寸：长度6m，宽度3.0m，高度3.5m。安全防护为双层竹跳板满铺，上层横铺，下层竖铺，上下间距0.6m。2、除了设置全封闭立网外，为确保安全应设置安全平网，平网的设置如下：作业层设置随层网。垂直方向安全防护，采取“三层一软封，四层一硬封”的防护措施，即安全平网每三层设置一道，竹篱封闭每4层设置一道，且硬封至结构外墙外边线。3、通道口结构施工自二层起，凡人员进出通道口（包括施工用电梯的通道口），均应搭设安全通道，且安全通道为双层防护。所有出入口处护头棚长为6m,宽于出入通道两侧各1m,护头棚下层满铺不小于50mm厚的木脚手板，上层满铺废模板，两层之间间距为600mm，外围立杆间距为1.8m，两侧用密目网封闭。其正立面上方及两侧悬挂安全警示牌。五、脚手架卸荷因本工程每段脚手架搭设高度最高可达19.2m，除在每段架体底部杆件上用一道钢丝绳卸拉外，每跨悬挑结构的按每3层进行一次卸荷。在每段悬挑中，在工字型工字钢悬挑层相应卸荷一次，每根工字钢设一根钢丝绳；在其他卸荷层中每3跨设置一根钢丝绳，在架体转角处的每跨设置一根钢丝绳，采用Φ15.5钢丝绳。在主体结构的剪力墙或梁上用Φ20螺栓做吊环。转角处脚手架卸荷时，用钢丝绳将内外立杆同时拉住。外架转角处的加强见下图图。六、材料要求及构造措施（一）组成扣件式钢管脚手架的杆件采用Φ48mm、壁厚3mm钢管，用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4～6.5m为宜，以适应脚手架的宽度。预埋件、悬挑支撑、钢管材质使用力学性质适中的Q235钢材，材质须符合相应规定。1、新钢管的检查应符合下列规定A.应有产品质量合格证B.应有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定。C.脚手架钢管应采用现行国家标准《低压流体输送焊接钢管》（GB/T3092）中的规定的3＃普通钢管，其质量应符合现行国家标《碳素结构钢》（GB/T700）中的Q235-A级钢管的规定。D、钢管表面应平直光滑，对于有锈蚀、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕、深划痕的钢管严禁使用。E、作为脚手架杆件用的钢管必须进行防锈处理，对购进的刚管先行除锈，然后内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。在脚手架使用一段时间后，由于防锈层会受到一定损伤，必须重新进行防锈处理。F、钢管外径、壁厚、端面等的偏差及钢管的弯曲符合要求。（二）扣件的技术要求1、扣件应采用GB15831《钢管脚手架扣件》中Q235钢的规定。机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件（T型螺栓、螺母、垫圈）采用的材料应符合GB700-88《碳素结构钢》中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB96-76《垫圈》的规定。2、铸铁不得有裂纹、气孔、不宜有疏松砂眼或其他影响使用性能的铸铁缺陷。并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余披缝、毛刺和氧化皮等清除干净。3、扣件与钢管的贴面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件的表面应进行防锈处理。4、新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的扣件必须更换。（三）构造要求1、在竖立杆时，要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除顶层可采用搭接接头外必须采用对接扣件实行对接接头。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不小于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于0.1m。立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻接头的高度差应大于0.5m。2、大横杆的长度不宜小于三跨，且不小于6m。大横杆和立杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。上下相邻的大横杆应错开不止在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/3000，且不大于0.5m，大横杆最好采用对接扣件连接，如采用搭接连接时，搭接长度不应小于1m，并用三个转扣件扣牢。大横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的三分之一。同一水平的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻接头的水平距离应大于0.5m。3、小横杆应紧贴立杆布置，作业层的小横杆要加密，小横杆搭与大横杆上，用直角扣件扣紧。对贴近立杆的小横杆亦可紧固于立杆上。无论在什么情况下都不得拆除贴近立杆的小横杆。4、纵向支撑的斜杆与水平面夹角宜在45o～60o之间。斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接接头两端距离脚手架节点不大于0.5m。除两端紧扣外，中间尚需增加2～4个扣结点。5、斜杆的接头宜采用对接扣件对接。当采用搭接时，搭接长度不小于0.4m，并用两只旋转扣件扣牢。七、脚手架的搭设和拆除1、脚手架的搭设脚手架搭设前的准备工作→焊接悬挑支架（立杆处焊短钢筋）→在型钢上立立杆→安装纵向扫地杆→安装横向扫地杆→并与立杆或纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆→安装步大横杆→安装小横杆→加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道连墙件后可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→立挂安全网2、脚手架的拆除拆除顺序和搭设顺序相反，即先搭的后拆，后搭的先拆，先从钢管脚手架顶端拆起。拆除顺序如下：拆除前的准备工作→拆安全网→护身栏杆→挡脚板→脚手板→小横杆→大横杆→立杆→连墙件→纵向支撑等。拆除注意事项：（1）、拆除前应全面检查脚手架的牢固情况，并根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。（2）、应由单位工程负责人认真向操作人员进行拆除安全技术交底（3）、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。设警戒区，设置明显的标志，安排专人警戒。（4）、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。安全网必须逐层拆除，严禁整层或数层一次拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（5）、杆件在拆除时必须做到杆件的内低外高，防止杆件内的杂物从高处坠落，以免造成高空坠物伤人。拆除大于6m的杆件的拆除必须两个工人同时进行。外架的拆除必须配合外墙的保温、装饰的施工。（6）、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约为6.5m）时，应先再适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（7）、拆下的扣件和配件严禁长时间堆放在楼面上，应及时运至地面码堆存放整齐，严禁高空抛掷。八、安全注意事项1、要求现场外架在施工及使用过程中，要切实结合本方案中文字部分及图示部分（含注写）进行外脚手架的施工与使用。2、脚手架在搭设及使用过程中应重点检查以下项目：（1）、立杆纵向、横向间距及立杆位置是否符合本案要求？纵向、横向水平杆搭设位置及间距是否准确？（2）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、卸荷点等的构造是否符合本方案要求？（3）、连墙件及卸荷荷点埋设位置置是否准确？？是否少设或或不设？（4）、纵向水平杆及及拦腰杆是否否沿建筑物交交圈？（5）、立杆是否插入入了焊接于工工字钢的短钢钢筋头上，立立杆是否悬空空？（6）、扣件螺栓是否否松动？（7）、立杆的沉降与与垂直偏差是是否符合要求求？（8）、安全防护措施施是否符合要要求？（9）、卸料平台是否否超限荷？（10）、悬挑支撑撑杆件的悬挑挑部分的长度度、布置间距距及吊环固定定间距是否按按本方案执行行？（11）外架搭设时时，操作人员员是否在操作作范围内搭设设木跳板，作作为外架施工工的操作面??3、脚手架为操作架架，严禁在架架子上堆放材材料。施工材材料应按规定定堆放在相应应的楼层内，严严禁集中堆放放在某一层。不不得将模板支支架、提升机机器、缆风绳绳、泵送混凝凝土和砂浆的的输送管等固固定在脚手架架上，严禁悬悬挂起重设备备。4、脚手架沿建筑物物周遍必须呈呈环形封闭。5、脚手架搭设后应应沿高度进行行分段验收检检查。（1）、按搭设高度每每层检查与验验收一次；（2）、达到设计高度度时，检查与与验收一次；；（3）、遇有六级大风风或大雨，待待风雨停止后后检查与验收收一次；（4）、冬季开冻后检检查与验收；；（5）、因特殊原因停停工超过一个个月后，在复复工之前，检检查与验收一一次。6、脚手架搭设人员员必须是经过过现行国家标标准《特种作作业人员安全全技术考核管管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期进行身体检查，经过安全培训，持证上岗。7、在施工过程中，全全体作业人员员必须按规范范要求配戴安安全帽、系挂挂安全带、穿穿防滑鞋。8、外脚手架施工前前必须由项目目经理、生产产经理、技术术负责人、工工长、安全员员对施工班组组进行全员书书面交底，并并有书面签字字。9、搭拆脚手架施工工中，地面应应设防护围栏栏和警戒标志志，并设专人人进行安全监监护，严禁非非操作人员入入内。各种构构件严禁空中中抛掷。10、脚手架搭设设后项目部必必须组织分段段验收（一般般不超过3步），办理理验收手续。脚脚手架的构件件质量及搭设设质量，应符符合最新《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规程》规范范的规定。脚脚手架验收合合格后并挂合合格牌后方可可使用。11、当有六级及及六级以上的的大风和雾、雨雨、雪天气时时应停止脚手手架搭设与拆拆除。雨、雪雪后上架作业业应有防滑措措施，并扫除除积雪。12、脚手架在使使用期间，严严禁拆除主节节点处的纵、横横向水平扫地地杆及连墙杆杆。13、定期对架体体垂直度进行行观测，制定定防风、防火火、防触电措措施，发现问问题立即整改改，严禁隐患患问题过夜，并并作好相关记记录。14、在脚手架上上进行电气焊焊作业时，必必须采取防火火板，防火派派专人看守。15、临时用电线线路的架设、脚脚手架接地和和防雷措施应应符合《施工工现场临时用用电安全技术术规范》（JJGJ46）有有关规定。悬挑工字钢布置见见附图12#楼A、B塔塔悬挑工字钢钢剖面图13#楼悬挑工字钢钢剖面图12#楼C塔悬挑挑工字钢剖面面图商业区12#楼AA、B塔、13#楼、主主楼使用3台施工电梯梯。外用施工电梯型号号为SC200//200，外用施工电梯的每每个梯笼额定定载重量为2吨，电梯架架体高出屋顶顶约3.2米。每每台施工电梯梯附墙参照专专项施工方案案设置。悬挑挑架与施工电电梯时断开，预预留500mmm防护作业业面、距结构构面为5000mm。施工电梯处平面及及剖面布置图：安全通道立面及剖剖面图附计算书大商业裙房悬挑式扣件钢管脚脚手架计算书书钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算参数:双排脚手架，搭设设高度26..1米，立杆杆采用单立管管。立杆的纵距1.550米，立杆杆的横距0..90米，内内排架距离结结构0.500米，立杆的的步距1.770米。采用的钢管类型为为48×3.5，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.400米，水平间间距4.500米。施工活荷载为3..0kN/mm2，同时考虑虑2层施工。脚手板采用竹笆片片，荷载为00.15kNN/m2，按照铺设设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷荷载为0.115kN/mm，安全网荷荷载取0.00050kNN/m2。脚手板下大横杆在在小横杆上面面，且主结点点间增加两根根大横杆。基本风压0.455kN/m22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..6000。悬挑水平钢梁采用用[16b号槽槽钢U口水平，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.50米，建建筑物内锚固固段长度2..00米。悬挑水平钢梁采用用拉杆与建筑筑物拉结，最最外面支点距距离建筑物11.35m。拉拉杆采用钢丝丝绳。一、大横杆的计算算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.1550×0.9000/3=0..045kNN/m活荷载标准值Q=3.0000×0.9000/3=0..900kNN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.0388+1.2××0.0455=0.1000kN/mm活荷载的计算值q2=1.4×0.9000=1.2660kN/mm大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯矩计算算公式如下::跨中最大弯矩为M1=(0.008×0.1000+0.100×1.2600)×1.50002支座最大弯矩计算算公式如下::支座最大弯矩为M2=-(0..10×0.1000+0.1117×1.2600)×1.50002我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：=0.354×1106/50800.0=699.727NN/mm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q11=0.0338+0.0045=0..083kNN/m活荷载标准值q22=0.9000kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(0..677×0.0833+0.9990×0.9000)×1500..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==1.9100mm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,,满足要求!二、小横杆的计算算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P2=0.1550×0.9000×1.5000/3=0..068kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.9000×1.5000/3=1..350kNN荷载的计算值P=1.22×0.0588+1.2××0.0688+1.4××1.3500=2.0440kN小横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×0.90002/8+2..040×=0.617×1106/50800.0=1221.3988N/mm22小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=5.0×0.0388×900.0004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.001mm集中荷载标准值PP=0.0558+0.0068+1..350=11.475kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=14755.100××900.00×(3×900.002-4×900.002/9)/((72×2.06×105×1219000.0)==1.5200mm最大挠度和V=V1+V2=1.5333mm小横杆的最大挠度度小于9000.0/1550与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1=0.0338×0.9000=0.0335kN脚手板的荷载标准准值P2=0.1550×0.9000×1.5000/2=0..101kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.9000×1.5000/2=2..025kNN荷载的计算值R=1.22×0.0355+1.2××0.1011+1.4××2.0255=2.9998kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1248NNG1=00.125××26.1000=3.2257kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚手手板，标准值值为0.155NNG2=00.150××4×1.5000×(0.9000+0.5000)/2==0.6300kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.155NNG3=00.150××1.5000×4/2=00.450kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.5000×26.1000=0.1196kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.533kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×2×1.5000×0.9000/2=4..050kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)附录录表D.4的规定定采用：W0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)附录录表的规定采采用：Uz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=0..600经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=0..236kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.5333+0.855×1.4×4.0500=10.2259kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.5333+1.4××4.0500=11.1110kN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.5000×1.7000×五、立杆的稳定性性计算卸荷吊点按照构造造考虑，不进进行计算。1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=111.110kkN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.5000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立杆杆净截面面积积，A=4..890cmm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由长细比，为29945/166=186；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.207；；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=111110/(00.21×489)==109.5578N/mmm2；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205.000N/mmm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=100.259kkN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.5000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立杆杆净截面面积积，A=4..890cmm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由长细比，为29945/166=186；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.207；；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=102259/(00.21×489)++1220000/50880=1255.180NN/mm2；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205.000N/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+No其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷载标准准值，wk=0..236kNN/m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3..40×4.50=15..300m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5..000经计算得到Nllw=55.060kkN，连墙件件轴向力计算算值Nl=100.060kkN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=500.00/11.58的结结果查表得到到=0.922；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=911.702kkNNf>Nl，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件拉结楼板预预埋钢管示意意图七、悬挑梁的受力力计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本工程中，脚手架架排距为9000mm，内内侧脚手架距距离墙体5000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体=13350mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=9344.50cmm4，截面抵抗抗矩W=116.880cm3，截面积A=25..15cm22。受脚手架集中荷载载P=111.11kNN水平钢梁自重荷载载q=1..2×25.155×0.00001×7.85×10=0..24kN//m悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R1=14.9997kN,,R2=8.3778kN,RR3=-0.3327kN最大弯矩Mmaax抗弯计算强度ff=M/1..05W+NN/A=2..631×106/(1.005×1168000.0)++4.0499×1000//2515..0=23..060N//mm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于215..0N/mmm2,满足要求!八、悬挑梁的整体体稳定性计算算水平钢梁采用[116b号槽钢钢U口水平,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的受受弯构件整体体稳定系数，按按照下式计算算：经过计算得到b==570×10.0×65.0×235/((1350..0×160.00×235.00)=1.772由于b大于0.66，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B其值b'b=0.9006经过计算得到强度度=2.633×106/(0.9906×1168000.00))=24.887N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算<[f],满满足要求!九、拉杆的受力计计算水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicossi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RRU1=15..534kNN十、拉杆的强度计计算拉绳或拉杆的轴力力RU我们均取最最大值进行计计算，为RU=15.5534kN拉绳的强度计算：：如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]———钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载载不均匀系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K——钢丝绳使用用安全系数。选择拉钢丝绳的破破断拉力要大大于8.0000×15.5334/0.8850=1446.2066kN。选择6×19+11钢丝绳，钢钢丝绳公称抗抗拉强度14400MPaa，直径17..0mm。钢丝拉绳的吊环强强度计算：钢丝拉绳的轴力RRU我们均取最最大值进行计计算作为吊环环的拉力N，为N=RU=15.5534kN钢丝拉绳的吊环强强度计算公式式为其中[f]为为吊环抗拉强强度，取[ff]=550N/mmm2，每个吊环环按照两个截截面计算；所需要的钢丝拉绳绳的吊环最小小直径D==[155334×4/(3..1416××50×2)]1/22=15mmm十一、锚固段与楼楼板连接的计计算1.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=8..378kNN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，每个拉拉环按照两个个截面计算，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[83788×4/(3..1416××50×2)]1/22=11mmm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。2.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式其中N——锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=8.338kN；d——楼板螺栓的的直径，d=20mmm；[fb]——楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.5N//mm2；h——楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到hh要大于83778.44//(3.14416×20×1.5)==88.9mmm。3.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式其中N——锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=8.338kN；d——楼板螺栓的的直径，d=20mmm；b——楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5dd=100mmm；fcc——混凝土的局局部挤压强度度设计值，计计算中取0..95fc=13.559N/mmm2；经过计算得到公式式右边等于1131.6kkN楼板混凝土局部承承压计算满足足要求!12#楼、13##楼主楼计算算悬挑式扣件钢管脚脚手架计算书书钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算参数:双排脚手架，搭设设高度19..2米，立杆杆采用单立管管。立杆的纵距1.550米，立杆杆的横距0..90米，内内排架距离结结构0.500米，立杆的的步距1.770米。采用的钢管类型为为48×3.5，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.400米，水平间间距4.500米。施工活荷载为3..0kN/mm2，同时考虑虑2层施工。脚手板采用竹笆片片，荷载为00.15kNN/m2，按照铺设设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷荷载为0.115kN/mm，安全网荷荷载取0.00050kNN/m2。脚手板下大横杆在在小横杆上面面，且主结点点间增加两根根大横杆。基本风压0.455kN/m22，高度变化化系数1.22500，体体型系数0..6000。悬挑水平钢梁采用用[16b号槽槽钢U口水平，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.50米，建建筑物内锚固固段长度2..00米。悬挑水平钢梁采用用拉杆与建筑筑物拉结，最最外面支点距距离建筑物11.35m。拉拉杆采用钢丝丝绳。一、大横杆的计算算大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.1550×0.9000/3=0..045kNN/m活荷载标准值Q=3.0000×0.9000/3=0..900kNN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.0388+1.2××0.0455=0.1000kN/mm活荷载的计算值q2=1.4×0.9000=1.2660kN/mm大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯矩计算算公式如下::跨中最大弯矩为M1=(0.008×0.1000+0.100×1.2600)×1.50002支座最大弯矩计算算公式如下::支座最大弯矩为M2=-(0..10×0.1000+0.1117×1.2600)×1.50002我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：=0.354×1106/50800.0=699.727NN/mm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q11=0.0338+0.0045=0..083kNN/m活荷载标准值q22=0.9000kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(0..677×0.0833+0.9990×0.9000)×1500..04/(1000×2.06×105×1219000.0)==1.9100mm大横杆的最大挠度度小于15000.0/1150与10mm,,满足要求!二、小横杆的计算算小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值P1=0.0338×1.5000=0.0558kN脚手板的荷载标准准值P2=0.1550×0.9000×1.5000/3=0..068kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.9000×1.5000/3=1..350kNN荷载的计算值P=1.22×0.0588+1.2××0.0688+1.4××1.3500=2.0440kN小横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=(1..2×0.0388)×0.90002/8+2..040×=0.617×1106/50800.0=1221.3988N/mm22小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=5.0×0.0388×900.0004/(3844×2.0600×105×1219000.0000)=0.001mm集中荷载标准值PP=0.0558+0.0068+1..350=11.475kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=14755.100××900.00×(3×900.002-4×900.002/9)/((72×2.06×105×1219000.0)==1.5200mm最大挠度和V=V1+V2=1.5333mm小横杆的最大挠度度小于9000.0/1550与10mm,,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1=0.0338×0.9000=0.0335kN脚手板的荷载标准准值P2=0.1550×0.9000×1.5000/2=0..101kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.9000×1.5000/2=2..025kNN荷载的计算值R=1.22×0.0355+1.2××0.1011+1.4××2.0255=2.9998kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1248NNG1=00.125××19.2000=2.3396kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚手手板，标准值值为0.155NNG2=00.150××4×1.5000×(0.9000+0.5000)/2==0.6300kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.155NNG3=00.150××1.5000×4/2=00.450kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.5000×19.2000=0.1144kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.620kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×2×1.5000×0.9000/2=4..050kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)附录录表D.4的规定定采用：W0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)附录录表的规定采采用：Uz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=0..600经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=0..236kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.6200+0.855×1.4×4.0500=9.1664kN不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+1..4NQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.6200+1.4××4.0500=10.0014kN风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载标标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。经过计算得到风荷荷载产生的弯弯矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.5000×1.7000×五、立杆的稳定性性计算卸荷吊点按照构造造考虑，不进进行计算。1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=100.014kkN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.5000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立杆杆净截面面积积，A=4..890cmm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由长细比，为29945/166=186；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.207；；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=100014/(00.21×489)==98.7773N/mmm2；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205.000N/mmm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=9..164kNN；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.5000；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=1.1555×1.5000×1.7000=2.9445m；A——立杆杆净截面面积积，A=4..890cmm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.0880cm3；——由长细比，为29945/166=186；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.207；；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=91664/(0..21×489)++1220000/50880=1144.375NN/mm2；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205.000N/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+No其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷载标准准值，wk=0..236kNN/m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3..40×4.50=15..300m22；No——连