现浇混凝土梁板模板支撑系统施工方案计算书附图

****6#、7#楼及地下车库N-P轴以南工程现浇混凝土梁、板模板支撑系统施工方案编制：审核：批准：****建设集团有限公司二00九年十二月目录HYPERLINK\l"_Toc227632728"一、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc227632729"二、编制依据3HYPERLINK\l"_Toc227632730"三、荷载选择3HYPERLINK\l"_Toc227632731"四、材料选择4HYPERLINK\l"_Toc227632732"五、梁、板支模构造4HYPERLINK\l"_Toc227632733"六、施工说明5HYPERLINK\l"_Toc227632734"七、支模系统验收要求6HYPERLINK\l"_Toc227632735"八、拆除6HYPERLINK\l"_Toc227632736"九、安全及应急措施6HYPERLINK\l"_Toc227632737"十、附件：模板支撑系统计算书6HYPERLINK\l"_Toc227632738"1、地下室400厚板模板支撑系统7HYPERLINK\l"_Toc227632739"1.1荷载的计算7HYPERLINK\l"_Toc227632740"1.2板底多层板验算：7HYPERLINK\l"_Toc227632741"1.3.板底50×100木方验算8HYPERLINK\l"_Toc227632742"1.4.钢管小横杆验算10HYPERLINK\l"_Toc227632743"1.5钢管大横杆验算10HYPERLINK\l"_Toc227632744"1.6钢管立杆稳定验算11HYPERLINK\l"_Toc227632745"2、1400×600梁模板支撑系统11HYPERLINK\l"_Toc227632746"2.1荷载计算11HYPERLINK\l"_Toc227632747"2.2梁底多层板模板验算12HYPERLINK\l"_Toc227632748"2.3梁底木方验算13HYPERLINK\l"_Toc227632749"2.4.梁底钢管小横杆验算14HYPERLINK\l"_Toc227632750"2.5梁底大横杆验算15HYPERLINK\l"_Toc227632751"2.6梁下钢管支撑验算，计算简图参照“等效（1）”15HYPERLINK\l"_Toc227632752"3、350×1300梁模板支撑系统16HYPERLINK\l"_Toc227632753"3.1荷载计算16HYPERLINK\l"_Toc227632754"3.2梁底多层板模板验算16HYPERLINK\l"_Toc227632755"3.3梁底木方验算17HYPERLINK\l"_Toc227632756"3.4.梁底钢管小横杆验算18HYPERLINK\l"_Toc227632757"3.5梁底大横杆验算19HYPERLINK\l"_Toc227632758"3.6梁下钢管支撑验算，计算简图参照“等效（1）”19HYPERLINK\l"_Toc227632759"3.7梁侧板对拉螺栓验算20HYPERLINK\l"_Toc227632760"附图1：地下室模板支撑系统平面布置图20HYPERLINK\l"_Toc227632761"附图2：模板支撑系统剖面图20HYPERLINK\l"_Toc227632762"附图3：350×1300梁模板节点详图20****6#、7#楼及地下车库N-P轴以南工程现浇混凝土梁、板模板支撑系统施工方案一、工程概况****6#、7#楼及地下车库N-P轴以南工程由常州****房地产开发有限公司开发，江苏****建筑设计有限公司设计，****建设集团有限公司承建。本标段工程地下一层，上部17层高层框架剪力墙结构住宅楼，建筑面积约21000m2，其中地下车库面积6600m2。基础为桩基础，考虑桩与土共同作用，板厚在地下车库位置为400mm，主楼基础下板厚为800mm。地下车库部分顶板厚400，层高3.7m，最大梁截面尺寸为1400（宽）×600（高）；主楼位置处地下室顶板厚度分别为：6#楼250mm，7#楼180mm，层高为4.2m，上部结构层高为2.9m，板厚为120mm，最大梁截面尺寸为1800（高）×300（宽）。该施工方案选取面荷载超过10kN/m2厚度为400mm的板和线荷载超过15kN/m的有代表性的截面尺寸为1400×600、300×1800的梁进行计算，其他部位参照施工。二、编制依据施工图纸《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130，J84-2001）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程》《施工手册》（第四版）三、荷载选择序号名称荷载1木模板自重0.3kN/ｍｍ22混凝土自重24kN/ｍ223梁钢筋自重板钢筋自重1.524kNN/ｍ21.124kN/ｍｍ24振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/ｍｍ2计算垂直面荷载4.0kN/ｍｍ25施工人员及设备荷载计算底模及小横杆杆时2.5kN/ｍｍ2,计算弯矩时时再以集中力力2.5kN验算,取最大值计算大横杆时1.5kN/ｍｍ2计算立杆及其他支支承构件1.0kN/ｍｍ2四、材料选择材料规格性能指标及其他钢管Q235钢∮488×2.8抗弯强度设计值：：fm=205N/mm2截面积：A=3..97cm22惯性矩：I=100.2cmm4截面模量：W=44.25ccm3回转半径：i=11.60ccm弹性模量：E=22.06×1105N/mm2模板木材（松木）50mm×100mmm自重：30N/MM截面惯性矩：Ixx=41666667mmm4截面最大抵抗矩：：Wx=833333mmm3顺纹抗剪：fv==1.4NN/mm2抗弯：fm=133N/mmm2弹性模量：E=99000NN/mm2多层板12厚截面模量：W=224000mmm3弹性模量：E=44050N/mm2惯性矩：I=1444000mm4静弯曲强度垂直纤纤维向最小值值：f=10..32N/mm2抗剪：=1.22N/mm2自重0.066KN/m22对拉螺栓∮12【N】=12.9KN扣件单扣件承载力8KN双扣件承载力12KN五、梁、板支模构造截面尺寸(mm)立杆纵距(mm)立杆横距(mm)小横杆间距(mm)梁底木方（根、mm）水平杆步距(mm)对拉螺栓(mm)外立杆中立杆1400×6000800800700+600++7008002001800/300×18001000500600+60050031800500×5004008007502001800/25080080020018002001800/120100010002001800/六、施工说明1、本工程地下室模板采用50×100木方，12厚多层板和璧厚不少于2.8的∮48×2.8定尺钢管，∮12穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁板立杆顶部均采用U形支托，立杆采用定尺钢管，无接头。2、地下室混凝土按后浇带分区施工。独立框架柱先浇，地下室外墙板、剪力墙及与剪力墙相连的框架柱与地下室顶板混凝土同时浇筑。3、立杆支撑在C30地下室混凝土底板上底板混凝土浇筑时间间隔约15天，此时底板混凝土强度已经达到C20以上。4、支撑系统搭设前，先做专项安全技术交底，支撑系统由架子工搭设。5、施工前，由现场技术人员根据施工方案在混凝土版面上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。6、施工顺序：（1）地下室：底板混凝土→框架柱混凝土→搭设梁、板、墙板支模系统→墙、梁、板混凝土→墙模拆除→梁、板模板支模系统等混凝土到强度后拆除。模板搭拆施工顺序：立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→梁、板模板→梁、板筋→梁、板、墙混凝土→混凝土养护→拆除支撑系统。（2）上部结构：框架柱混凝土→上一层梁、板、墙板支模系统→梁、板、墙板混凝土→下一层支模系统拆除→墙模拆除→梁、板模板支模系统等混凝土到强度后拆除。（3）模板搭拆施工顺序：立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→侧模、拉结螺栓→板模→板筋→梁、板、剪力墙混凝土→混凝土养护→拆除支撑系统。7、400厚现浇混凝土板支模：板底采用12厚多层板；多层板下用50×100木方，木方间距≤200；立杆纵距（沿1~35轴方向）800mm，立杆横距（沿A~E轴方向）≤750mm，木方搁置在较短的钢管上（≤750mm），板底立杆顶部扣件为双扣件，立杆采用定尺钢管，无接头，立杆支承在混凝土底板上；水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距≤1800，水平杆件与已浇筑的混凝土柱相连接；离地200处设纵横向扫地杆。8、1400×600梁支模系统为：梁底12厚多层板，50×100木方立放，间距≤200mm，小横杆间距≤800，立杆四个，其中梁底、梁侧各二根，立杆横距2000（700+600+700,沿A~E轴方向为650+600+650），纵距≤800。立杆采用定尺钢管，无接头，立杆支承在混凝土底板上；水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距≤1800，水平杆件与已浇筑的混凝土柱相连接；离地200处设纵横向扫地杆。9、300×1800梁支模系统为：梁底12厚多层板，50×100木方三根，立杆三根，其中梁底一根梁侧二根，立杆横距1200（600+600），纵距1000；另外沿梁长方向在两排立杆中间增加一道梁底立杆和小横杆，小横杆两端与两边立杆牵杆连接，小横杆间距500。其余做法要求参照1400×600梁。10、其他部位160、120厚板的支模系统为：板底采用12厚多层板；多层板下用50×100木方，木方间距不大于200；木方搁置在水平钢管上，钢管纵横向间距均不大于1000×1000，并尽量与梁底立杆纵距相同保证水平杆做通。板底立杆顶部扣件为双扣件，其他做法参照400厚板支模系统。其他的梁参照350×1300梁支模系统搭设。11、支模系统全高设置纵横向水平杆，梁、板、柱支撑系统形成一整体，从而确保结平层混凝土浇筑时整个支撑系统的稳定。12、在支模系统边缘即墙板内侧的边跨部位，在水平杆的端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑，具体布置见附图1：地下室模板支撑系统平面布置图。13、独立框架柱混凝土先浇，使用钢管抱箍使支模系统与框架柱刚性连接，墙板以及与墙板连接的柱和结平混凝土一道浇筑时，梁板支模系统与墙、柱的支模架连成一体。14、水平杆件采用对接接头；每个扣件的拧紧力矩对都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。15、梁跨度大于4m时底模板起拱2‰。16、混凝土浇筑方向先远后近，混凝土分层浇筑，不能集中堆载，混凝土堆载高度不能大于作业面设计标高100㎜。17、后浇带处模板考虑与主体部位的支模系统拆除时间的不同，搭设时预先考虑与其他支模系统的相对独立。七、支模系统验收要求1、钢管、扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。4、验收标准：按施工方案搭设，立杆垂直度全高不大于30㎜，其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。八、拆除1、混凝土施工完毕待监理批准方可拆去梁、剪力墙侧模板。2、混凝土施工时同步制作拆模试块，及时送检并取得强度报告。待梁、板混凝土强度达到设计强度时再开始拆除支模系统。后浇带处支模系统不拆除。九、安全及应急措施1、作业工人佩戴好安全防护用品。2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应喜好安全带。在水平杆件上铺木板或竹芭，供搭设时工人行走。3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，混凝土堆放高度不得超出设计板厚100mm6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的混凝土浇筑方案确定的混凝土浇筑方向浇筑混凝土。7、混凝土浇筑时项目部安排专人进行看模，看模时工人站在支模架外，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响时立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采用措施。待隐患消除后才能继续作业。9、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。十、附件：模板支撑系统计算书现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书*****工程现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书1、地下室400厚板模板支撑系统400厚板支模系统为：12厚多层板+50×100木方，木方立放，木方间距不大于200；立杆纵距（沿1~35轴方向）800mm，立杆横距（沿A~E轴方向）≤750mm，木方搁置在较短的钢管上（≤750mm），立杆无接头，立杆顶部均采用双扣件。1.1荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/㎡）①模板自重标准值0.30.30②混凝土自重标准值值24×0.49.60③钢筋自重标准值1.124×0..40.45④施工人员及设备荷荷载2.52.50荷载组合一：由活荷载效应控制时：ｑ1=(①+②+③)×1.2+④×1.4=(0.3+9.60+0.45)×1.2+2.5×1.4=15.92kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：ｑ2=（①+②+③)×1.35+④×0.7×1.4=(0.3+9.60+0.45)×1.35+2.5×0.7×1.4=16.42kN/m2二者取大值，取q2=16.42KN/m21.2板底多层板验算：弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为2001、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：图1.2-1模板在均布线荷载作用下的计算简图此时线荷载q=q2×1.0=16.42×1.0=16.42KN/m=16.42N/m最大弯矩M1=16.42×2002/8=82100N.mm2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：图1.2-2模板在集中荷载作用下的计算简图多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5kN此时最大弯矩M2=0.08×0.22/8+3.5×0.2/4=0.1754kN.m=175400N.mm3、由于M2＞M1，故多层板模板强度验算采用M2=175400N.mm12厚多层板截面模量W=24000mm³；静弯曲强度最小值f=10.32N/mm²；弹性模量E=4050N/mm²σ=M/W=175400/24000=7.31N/mm²＜f=10.32N/mm²满足要求1.2.2挠度验算惯性距I=144000mm4荷载ｑ=(①+②+③)×1.0=（0.3+9.60+0.45）×1.0=10.35kN/m=10.35N/mmWmax=5ql4/384El=5×10.35×2004/384×4050×144000=0.37＜[w]=1/400=200/400=0.5mm满足要求1.2.3剪应力验算剪力V=ql/2=16.42×200/2=1642N剪应力=3v/2bh=3×1642/2×1000×12=0.21N/mm²＜[]=1.2N/mm²满足要求1.3.板底50×100木方验算顶板支撑系统立杆纵距（沿1~35轴方向）800mm，立杆横距（沿A~E轴方向）≤750mm，木方搁置在较短的钢管上（≤750mm），木方间距≤200，竖放。实际木方间距188mm。图1.3-1板底木方布置示意图1.3.1弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：图1.3-2木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：ｑ=16.42×0.188=3.08kN/m=3.08N/mm此时最大弯矩：M1=ql²/8=3.08×800²/8=246400N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：图1.3-3木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设设计值：0.03××1.2==0.0336kN/m跨中集中荷载设计计值：P=2..5×1.44=3..5kN/m此时最大弯矩：M2=0.0036×0..8²/8+3.55×0.8//4=0..703kkN.m=7030000N.mmm3、由于M2＞M1，故木方弯矩应按按M2验算强度承载力σ=M//W=7003000//833333=8..44＜fm=13NN/mm²满足要求1.3.2剪应应力验算剪力V=ql/2=3.008×8000/2=1232N=3V/2bbh=3××1232/（2×50××100）=0.337N/mmm²＜[]=1.4N/mm²²满足要求1.3.3挠度度验算挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时ｑ=(①+②+③)×0.188==（0.3+99.60+00.45）×0.1888=1.94kkN/m==1.944N/mmmWmax=5ql44/384EEl=5×11.94×80004/384××9000××41666667=0..28mm＜[w]=8000/4000=2.0mmm满足要求1.4.钢管小横横杆验算1.4.1荷载计计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）①模板自重标准值0.30.3②混凝土自重标准值值24×0.49.6③钢筋自重标准值1.124×0..40.45④施工人员及设备荷荷载1.51.5荷载组合一：由活活荷载效应控控制时q1=(①+②+③)×1.2+④××1.4==(0.33+9.600+0.455)×1.22+1.5××1.4==14.552kN/m2荷载组合二：由永永久荷载效应应控制时q2=（①+②+③)×1.35+④④×0.7××1.4==(0.33+9.600+0.455)×1.335+1.55×0.7××1.4==15.444kN//m2二者取大值，取qq2=15.444kN//m2则木方上线荷载为ｑｑ=15.444×0.1888=2.9kN/m==2.9N/mmm1.4.2弯矩矩验算钢管小横杆承受木木方传来的集集中荷载，木木方间距是≤≤188mm，小横杆间距800，立杆作为钢钢管小横杆支支点，按最不不利的单跨集集中荷载，计计算简图：图1.4-1板板底小横杆的的计算简图木方传递给钢管小小横杆的集中中力P= ql=22.9×800=2322N最大弯矩Mmaxx=PL/22=23222×750/2==8707550N.mmm承载力σ=Mmaax/W=8707550/42550=2004N/mmm²＜fm=205NN/mm²满足要求1.4.3挠度验验算验算挠度时不包括括荷载分项系系数及施工人人员和设备荷荷载，此时P=（①+②+③)×0.188××750=((0.3+99.60+00.45)××0.1888×750=11455N最大挠度Wmax=19PPl3/384Ell=19×11455×750³/3384×2006000××1020000=1.4mm＜[w]=8800/4000=2.00mm满足要求1.5钢管大横横杆验算大横杆及小横杆均均与立杆扣接接，大横杆起起水平牵杆作作用，大横杆杆上不承受小小横杆传来的的荷载，所以以大横杆不再再验算。1.6钢管立杆稳稳定验算1.6.1荷载载计算序号荷载名称计算式值（kN/㎡）①模板自重标准值0.30.3②混凝土自重标准值值24×0.49.6③钢筋自重标准值1.124×0..40.45④施工人员及设备荷荷载1.01.0荷载组合一：由活活荷载效应控控制时q1=(①+②+③)×1.2+④××1.4==(0.33+9.600+0.455)×1..2+1.00×1.4=13..82kN/m2荷载组合二：由永永久荷载效应应控制时q2=（①+②+③)×1.35+④④×0.7××1.4==(0.33+9.600+0.455)×1..35+1..0×0.77×1.4=14..95kN//m2二者取大值，取qq2=14.995kN/m2每根立杆承载N==14.955×0.75×0.880=8.997kN＞[N]单扣件=8kN，但小于[N]]双扣件=12kN，所以板底底立杆顶扣件件均需双扣件件。1.6.2立杆稳稳定性验算本工程板底钢管立立杆无接头，步步距不大于11.8米，ø48××2.8钢管回转半半径i=1.6ccm,截面积A=3.977cm²长细比λ=1о//i=18000/16==112.55＜[λ]=150,查b类截面轴心心受压钢构件件稳定系数表表得稳定系数数σ=0.4881立杆得稳定性：σ=N/A=8.997×103/0.4881×397=447.0N//mm²＜f=2005N/mmm²满足要求所以，400厚板板模板支撑系统统搭设方案是可行的的。2、1400×6000梁模板支撑系系统梁底12厚多层板，50××100木方间距≤200，小横横杆间距≤800；立杆四根，其中梁梁底、梁侧各两根，立杆杆横杆在1~35轴方向为700+6600+7000，在A~E轴方向为650+6600+6550，取较大值700+6600+7000计算；立杆杆纵距1~35轴方向为8000，在A~E轴方向为750（700），取较大大值800计算。水平平杆步距不大大于1800。2.1荷载计算算由于梁底面积较大大，荷载采用用面荷载：序号荷载名称计算式值（kN/m²）①模板自重标准值0.30.3②混凝土自重标准值值24×0.614.4③钢筋自重标准值1.524×0..60.91④振捣荷载22.0荷载组合一：由活活荷载效应控控制时q1=(①+②+③)×1.2+④××1.4==(0.33+14.44+0.911)×1..2+2.0×1..4=221.53kkN/m²荷载组合二：由永永久荷载效应应控制时q2=（①+②+③)×1.35+④④×0.7××1.4==(0.33+14.44+0.911)×1..35+2.0×0..7×1.44=23..03kN//m²二者取大值，取qq2=23.003kN//m²2.2梁底多层板板模板验算梁底多层板下木方方间距≤200，取中间跨按三三跨简支梁计计算，计算简简图如下:图2.2-1梁梁底模板计算算简图考虑梁内混凝土浇浇筑时，在梁梁宽1.4mm范围内的最最不利堆放，取取三跨的最不不利计算系数数：弯矩系数数Km=0.117、剪力系数Kv=0.617、挠度系数Kw=0.9990。2.2.1底模多多层板弯矩验验算梁荷载转换成横向向线荷载:q=23..03×1..0=233.03kkN/m最大弯矩M=KKmql²==0.1117×23.033×0.2²=0..107788kN.mm=1077780NN.mm12厚多层板W=244000mmm³σ=M/W=1007780//240000=4.449N/mmm²＜10.332N/mmm²满足要求2.2.2剪力验验算剪力V=Kvql==0.6177×23.033×200=2842N=3V/2bhh=3×22842/((2×10000×12))=0.336N/mmm²＜[]]=1.22N/mm²²满足要求2.2.3挠度验验算（不包括括活荷载及荷荷载分项系数数）：梁荷载转换成横向向线荷载：q=(①+②+③③)×1.0==(0.3+114.4+00.91)×1.0==15.661kN/mm=15..61N//mm12厚多层板惯性距II=1440000mmm4弹性模量E=40550N/mmm²最大挠度Wmax=Kwqll4/100EEl=0.9990×15.611×2004/（100×44050×11440000）=0.42mm＜[w]=1/4000=200/400=0.8mm满足要求。2.3梁底木方验验算底模下木方间距≤≤200mm，木方验算取取200mmm宽为一个计算算单元图2.3-1梁梁底木方计算算单元示意图图钢管小横杆作为木木方的支点，间间距800mm，按按三跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：图2.3-2梁梁底木方计算算示意图最不利荷载组合时时的弯矩系数数Km=0.1117，挠度系数Kw=0.9990，最大剪力系系数Kv=0.6117木方弯矩验算（梁梁底四根木方方，中间部位位的木方承受受的荷载最大大）：最大值为：q=223.03××0.20=4.61kN/m=4.61N/mmMmax=Kmqll2=0.1117×4.661×8002=3444448N.mmm,σ=Mmax/W==3444448/833333==4.133N/mmm²＜13N//mm²满足要求2.3.2抗剪强强度验算剪力V=Kvql=00.617××4.6×800=22711N=3V/2bhh=3×22271/22×50×1100=00.68NN/mm²＜[]=1.4NN/mm²满足要求2.3.3挠度验验算梁荷载不包括活荷荷载及荷载分分项系数，此此时中间木方方上线荷载为为q=(①+②+③③)×0.2=(0.3++14.4++0.91))×0.2=3.12kN/m==3.12N/mm最大挠度wmaxx=Kvql4/100EEl=0.999×3.112×8004/100××9000××41666667=0..34mm＜[w]=1//400=8800/4000=2.00mm满足要求。2.4.梁底钢管管小横杆验算算小横杆间距为8000，立杆横距距700+6600+7000，梁底、两侧各设两根立杆杆。计算简图图如下：图2.4-1梁底底小横杆计算算简图为便于计算，对梁梁底小横杆进进行简化，中中间支座分别别等效为（1）固支和（2）简支两种种情况，分别别用于验算抗抗弯强度、立立杆稳定和小小横杆挠度，详详见下图。图2.4-2梁梁底小横杆等等效计算简图图（1）图2.4-3梁底底小横杆等效效计算简图（2）2.4.1弯矩验验算，计算简简图参照“等效（1）”小横杆荷载q=223.03××0.85=18.442kN//m=18..42N//mmRA=qb3(4-bb/l)/88l2=18.422×4003×(4-400/700)/88×7002=1031NRB左=qb(8-4××b2/l2+b3/l3)/8=188.42×4400×(8-4×40002/7002+4003/7003)/8=63338NRB右=qb/2=（118.42××600)//2=5526NRB=RB左+RBB右=6338++5526==118644N（117022N）*弯矩计算：MAB=RA×(aa+RA/2q)==1031××[300++1031/(2×18.422)]=3381553N.mm（3957994N.mmm）*MB左=qb2/2--RAl=18..42×40002/2-10031×7000=7551900N.mmMB右=ql2/122=18..42×60002/12=55526000N.mm（MB=6397746N..mm）*MBC=ql2//24=118.42××6002/24=22763000N.mm取Mmax=7511900NN.mmσ=MB/W=7551900//4250==176.99N/mmm2＜fm=205N/mm22满足要求*说明：括号内数据据为按照“图2.4-1”三跨连续梁梁计算结果，与“等效（1）”计算结果比比较，误差较较小，且强度度验算取值大大于实际值，计计算偏于安全全。2.4.2挠度度验算，计算算简图参照“等效（2）”挠度计算时不计算算活荷载及荷荷载分项系数数，此时梁线线荷载折算至至小横杆上线线荷载为q=（①+②++③）×0.8=（0.3+114.4+00.91）×0.8=12.499kN/m最大挠度wmax边跨=qb²l²²/[48El((1.5-b²/ll²)]=12.499×400²×700²/[48×2006000××1020000×(1..5-400²/700²)]=0.83mmwmax中跨=5ql4/384EII=5××12.499×6004/（384×2006000××1020000）=1.02mm均小于[w]=11/400==700/4000=1..75mmm满足要求。2.5梁底大横杆杆验算梁底大横杆起水平平牵杆作用，不不承受小横杆杆传来的集中中荷载，所以以不再验算。2.6梁下钢管支支撑验算，计计算简图参照照“等效（1）”梁下支撑钢管采用用Ф48×2..8，顺梁方向向间距800N边=2RA=2×11031=2062NN中=RB=118664N=11..86kN，大于[8kN]，但是小于双双扣件[12kNN]所以，以梁底中间间立杆作为验验算对象，立立杆顶部均使使用双扣件。ø48×2.8钢管水平杆步距不大于1.8米，查表得回转半径i=1.6cm，截面积A=3.97cm²。λ=l0/i=18800/166=112..5＜150,查b类截面轴心心受压钢构件件稳定系数表表得稳定系数数=0.4881立杆的稳定性：σ=N/A=111864/00.481××397==62.113N/mmm²＜f=2005N/mmm²满足要求所以，1400××600梁支模系统统承载能力能能满足要求。3、300×1800梁模模板支撑系统统*梁底12厚多层板，50××100木方3根，小横杆杆间距500；立杆三根，其其中梁底一根根梁两侧各一一根，立杆横横杆600++600，外立杆纵距1000，中间立杆纵纵距500，单独增设设的中间立杆杆顶部设小横横杆，两端支支在两侧立杆杆的纵向大横横杆上，故小小横杆间距为为500。水平杆步距距不大于1800。3.1荷载计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①模板自重标准值0.3×（0.33+1.8×2）1.17②混凝土自重标准值值24×0.3×11.812.96③钢筋自重标准值1.524×0..3×1.80.82④振捣荷载2×0.30.6荷载组合一：由活活荷载效应控控制q1=(①+②+③)×1.2+④××1.4==(1.117+12.966+0.82)×1..2+0.6×1.4=18..78kN/m荷载组合二：由永永久荷载效应应控制q2=（①+②+③)×1.35+④④×0.7××1.4==(1.117+12..96+0..82)××1.35++0.6×0.7××1.4==20.777kN/m二者取大值，取qq2=20.777kN/m3.2梁底多层板板模板验算梁底多层板下3根根木方，按两两跨简支梁计计算，计算简简图如下:图3.2-1梁梁底模板计算算简图考虑梁内混凝土浇浇筑时，在梁梁宽300mm范围内内不可能分块块浇筑，故按按照满跨荷载载考虑，弯矩矩系数Km=0.125、剪力系数Kv=0.625、挠度系数Kw=0.5221。3.2.1底模多多层板弯矩验验算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=20..77×1..0/0.33=69.233kN/m==69.233N/mm最大弯矩M=KKmql²==0.1225×69.233×150²=1947709N.mmm12厚多层板W=244000mmm³σ=M/W=1994709//240000=8.11N/mmm²＜10.332N/mmm²满足要求3.2.2剪力验验算剪力V=Kvql=00.625×69.233×150=6490N=3V/2bhh=3×66490/((2×10000×12))=0.881N/mmm²＜[]=1.2NN/mm²满足要求挠度验算（不包括括活荷载及荷荷载分项系数数）：梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载：q=(①+②+③③)×1..0/0.33=(1.117+12..96+0..82)×11.0/0..3=49..83kNN/m最大挠度Wmax=Kwqll4/100EEl=0.5521×499.83×1504/(1000×40500×1440000)=00.23mm＜[w]=11/400==150/4000=0.375mmm满足要求。3.3梁底木方方验算底模下木方净距775mm，木方验算算取125mm宽为一个计计算单元图3.3-1梁梁底木方计算算单元示意图图钢管小横杆作为木木方的支点，间间距500mmm，按三跨跨连续梁计算算，计算简图图如下：图3.3-2梁梁底木方计算算示意图最不利荷载组合时时的弯矩系数数Km=0.1117，挠度系数Kw=0.9990，最大剪力力系数Kv=0.6117木方弯矩验算（梁梁底3根木方，中中间部位的木木方承受的荷荷载最大）：：最大值为：q==20.777×0.1255/0.3==8.65kN/mMmax=Kmqll2=0.1117×8..65×50002=2530112.5NN.mm,σ=Mmax/W==2530012.5//833333=3.004N/mmm²＜13NN/mm²满足要求抗剪强度验算剪力V=Kvql=00.617××8.65×5500=26669N=3V/2bhh=3×22669/((2×50××100)=0.533N/mmm²＜[]=1.44N/mmm²满足要求。挠度验算梁荷载不包括活荷荷载及荷载分分项系数，此此时中间木方方上线荷载q=(①+②+③③)×0..125/0.33=(1.117+12..96+0..82)×00.125//0.3=6.23kkN/m最大挠度Wmax=Kvqql4/100EEl=0.999×6.223×50004/100××9000××41666667=0..1mm＜[w]=11/400==500/4000=1.25mm满足要求。3.4.梁底钢钢管小横杆验验算小横杆间距为5000，立杆横距600+6600，梁底中间间一根立杆，两两侧两根立杆杆。小横杆计计算简图如下下：图3.4-1梁梁底小横杆计计算简图为便于计算，对梁梁底小横杆进进行简化，中中间支座分别别等效为（1）固支和（2）简支两种种情况，分别别用于验算抗抗弯强度、立立杆稳定和小小横杆挠度，详详见下图。图3.4-2小横杆杆等效计算简简图（1）图3.4