脚手架专项施工方案落地式悬挑式卸料平台

******二期23#、25#楼【落地式、悬挑式脚手架及卸料平台】签名栏职务（职称）身份证号码时间编制人审核人审批人目录第一部分工程概况…………2第二部分编制依据…………3第三部分危险源分析与预防控制措施……3第四部分施工方案…………4第五部分验收程序及方法…………………10第六部分监控方案…………11第七部分脚手架应急救援预案……………13第八部分设计计算书………14（一）落地式钢管脚手架计算书……………14（二）普通型钢悬挑脚手架计算书…………26（三）落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书……………43（四）悬挑式卸料平台脚手架计算书………52第九部分施工图…………60第一部分工程概况1.参建单位业主单位：设计单位：监理单位：施工总包：勘察单位：技术负责人：项目经理：总工期：450天2.工程简介工程名称：****二期23#、25#楼工程施工地点：**路与**路之间结构形式：框剪结构建筑层数：地上层数17+1层，地下层数1层建筑总高度：56.8m建筑面积：23#楼建筑面积为23320.29m2、25#楼建筑面积为22478m2标准层层高：2.8m脚手架用途：主体结构、装修制作日期：2010年12月20日。3.分部工程概况搭设类型：八层（标高22.5m）以下为落地式外双排脚手架，悬挑式钢管脚手架的搭设分二次悬挑，八层至十三层（标高39.3m）悬挑一次，十三层（39.3m）以上悬挑一次，搭设高度：落地式外双排脚手架搭设高度为22.5m，悬挑式钢管脚手架第一次搭设高度16.8m，第二次搭设高度17.5m，悬挑式钢管脚手架以第二段为计算依据。脚手架材料采用Φ48×3.0钢管，其材质符合GB700-79中对Q235-A3钢的要求，扣件采用可锻铸铁制作的双扣件。第二部分编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2006)（J84-2001）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)《建筑施工手册》(第三版)<安必行>危险性较大施工方案专项编制及监管系统本工程全套设计施工图纸及会审纪要本工程施工组织设计本公司有关文明安全的指导文件及制度第三部分危险源及相关措施安全隐患：（1）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架1）构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等；2）在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等；3）构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载；4）地基出现过大的不均匀沉降。（2）人员从脚手架上高处坠落1）作业层未按规定设置围挡防护；2）作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大；3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。4）不当操作产生的碰撞和闪失等；（3）不当操作事故1）用力过猛，致使身体失稳；2）在架面上拉车退着行走；3）拥挤碰撞；4）集中多人搬运或安装较重构件；5）架面上的冰雪未清除，造成滑落。（4）落物伤人（物体打击）1）在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人；2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人；3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。（5）其他伤害1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工；2）在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用；3）脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。危险源的监控：（1）对脚手架的构配件材料的材质、使用的机械、工具、用具进行监控；（2）对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控；（3）对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况；（4）加强安全管理与日常维护，对施工环境和施工条件进行监控。第四部分施工方案一．施工准备1、根据施工方案及单项施工组织设计要求进行预算，作出设备、材料计划表，组织设备、材料、工具的加工、采购等准备工作。质量要求：要保证所选取用的原材料，材质、力学性能及几何尺寸均符合国家标准要求，有质保书，对所用原材料抽样检验，关键部件如承力框架、拉杆、钢管、电动提升机构、穿墙螺栓等有焊缝检验探伤报告、产品合格证。2、根据施工进度计划和安全施工要求组织人员，并进行技术交底。人员要求：搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。在施工前，工程安全负责人应组织人员进行安全知识培训及进行技术交底。3、对场地进行平整，对基础做好排水，修通道路，并保证用电、用水安全。二．地基与基础1、脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基与基础工程施工及验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。3、脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。三、搭设3-1搭设材料3-1-1杆件采用Ф48×3.0钢管，其材质应符合GB700-79中对Q235-A3钢的要求。承重杆件的钢材还应满足抗拉强度、伸长率、屈服点和硫磷含量的要求。3-1-2扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用的材料符合GB700-79《普通碳素结构钢技术条件》的Q235-A3的规定，螺纹符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈则要符合GB96-76《垫圈》的规定。有裂纹、气孔、疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷的扣件禁止使用。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm。3-1-3用于立杆、大横杆和剪刀撑的长度以4-4.5m为主，适合人工操作。小横杆采用1.1-1.3m的钢管。3-1-4底笆采用1×0.8m的竹笆。3-1-5挡脚板采用黄黑相间≥180mm高的九夹板，层层设置。3-1-6栏杆采用Ф48×3.0钢管，在小横杆以上的1.2m范围内搭设两道栏杆（在外侧）。3-2搭设基础3-2-1落地脚手基础必须坚实可靠，基础地耐力值为210KN。3-2-2脚手直接搭设在回填土上，脚手下土体夯实，然后从建筑物外1.5m范围内浇筑100mm厚混凝土，外架立柱下铺设50厚木板。3-3-3卸料平台脚手架基础用混凝土浇筑200厚，立杆底部采用50厚木板铺设。3-2-3沿脚手架外边用标砖砌一条明沟，并做好楼层内的排水工作。3-2-3悬挑脚手架基础采用16#工字钢，工字钢采用Φ16钢筋做U型卡环固定。3-3搭设时间3-3-1本工程外脚手架在底层施工完成后随主体施工进度搭设双排脚手架，解决主体施工防护和外墙装修操作要求。3-4搭设顺序3-4-1场地平整，回填土夯实→浇筑混凝土及排水明沟→立杆（冲天）→小横杆→大横杆→支抛撑→剪刀撑→连墙杆→设置搁栅→设防护栏杆及挡脚板→铺脚手片→挂安全密目网。3-4-2卡环预埋→工字钢摆放及固定→立杆（冲天）→小横杆→大横杆→支抛撑→剪刀撑→连墙杆→设置搁栅→设防护栏杆及挡脚板→铺脚手片→挂安全密目网。3-5搭设要点3-5-1立杆纵距La=1500mm，横距Lb=800mm，步距h=1800mm；其中首步为2m，立杆的接头，在相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3，立杆的垂直偏差，不大于架高的1/200，并且不大于100mm，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。3-5-2本工程外墙为涂料墙面，故内立杆距墙面的距离设为300mm，必要时距墙距离可适当调整。立杆全部采用对接扣件连接。3-5-3纵向扫地杆设置在距底座不大于200mm。横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方立杆上。3-5-4沿脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧连续不间断设置剪刀撑并与地面成45°~60°夹角，剪刀撑搭接长度保证大于1m，并用三只旋转扣件固定，最下面的斜杆与立杆接地，离地面不大于500mm。3-5-5脚手架四周用长2.5m的角钢做接地保护及避雷装置。3-5-6脚手架与建筑物用间采用三步一隔离设置九夹板进行隔离。3-5-7脚手架在搭设过程中，始终高于建筑物施工层一步以保证施工安全。3-5-8脚手架采用绿色密目安全网封闭施工，施工操作层铺设三步架挡脚板防护。3-5-9脚手架开口处设副立杆和上升式斜杆。3-5-10连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。3-5-11脚手架腰杆每600mm高设置一道。3-5-12悬挑脚手架钢梁采用16#工字钢，U型卡环采用16钢筋，拉绳采用16#钢丝绳。支座卡环预埋在楼板内，钢丝绳吊环预埋在结构梁内。3-5-13悬挑脚手架在转角处悬挑梁与两边混凝土梁的夹角为45。，内置2700mm，外伸1800mm，两边各设置悬挑梁与角的距离为1800mm，内置2000mm，悬挑出1200mm。3-5-14落地式卸料平台尺寸为长2000mm，宽为1400mm。高度为建筑物层高，两边扶手的高度为1200mm，用竹笆封死，接料平台用厚50mm的木板铺实，禁止用竹笆或其它金属物代替。3-5-15上料平台每层设活动式定型安全门，开启方向为内侧，专人管理，安全门的高度为1500mm，用圆钢做成。3-6拉撑连接3-6-1外脚手架与建筑物的拉接采用预埋件和架体连接的硬拉接方式。3-6-2连墙杆的水平间距每隔3个立杆纵距设一道，垂直间距每层都设一道。在施工过程中由于操作工序所需要拆除个别连墙杆的，必须经安全部门同意并采取有效加固措施，经检查确认后，方可拆除。3-6-3接料平台每层要与建筑物刚性连接，其结点不少于两处，严禁将料台与龙门架连接一体，料台与墙的间距不大于100mm，用木板铺实。3-7脚手架的拆除3-7-1脚手架拆除前由项目经理组织有关人员对工程进行全面检查，确认拆除条件已具备方可进行拆除。3-7-2拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。3-7-3拆除脚手架前，应将脚手架上的存留物及杂物清除干净。3-7-4脚手架拆除顺序一般为后搭先拆，先搭后拆，自上而下，逐步拆除，一步一清，严禁上下同时作业。具体拆除顺序为：安全密目网→脚手片围护及拦杆→脚手片→搁栅→剪刀撑→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆3-7-5拆除脚手架时，必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。3-7-6脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。3-7-7拆下的杆件和零配件，按类堆放。严禁高空抛掷。拆下的杆件及零配件运至地面后，按品种，分规格堆放于指定地点，堆码整齐，妥善保管。四．材质要求1、钢管材质要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用48×3.2钢管。（3）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第、条规定。A新钢管的检查应符合下列规定：①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2006)表的规定；其中Φ48钢管外表锈蚀超过5mm,壁厚锈蚀超过0.45mm的严禁使用。⑤钢管必须涂有防锈漆。B《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2006)第规定，旧钢管的检查应符合下列规定：①表面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表序号4的规定。2）钢管上严禁打孔。3）扣件表面锈蚀、裂裂缝、结疤的的严禁使用。2、扣件材质要求（1）扣件式钢管脚手手架应采用可可锻铸铁制作作扣件，其材材质应符合现现行国家标准准《钢管脚手手架扣件》（GB15831）规定；采取其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）脚手架采用的扣扣件，在螺栓栓拧紧扭力矩矩达65KNN·m，不得有破破坏。3、脚手板材质要求求（1）脚手板采用竹材材料制作。（2）竹脚手板采用毛毛竹制作的竹竹笆板。4、连墙件材质要求求连墙件的材质应符符合现行国家家标准《碳素素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。经检验合格的构配配件应按品种种、规格分类类，堆放整齐齐、平稳，堆堆放场地不得得有积水，并并对数量进行行核实。5、安全网材质质要求（1）架设安全网作业业使用的所有有材料及材质质，必须经过过检查并符合合其专项安全全施工组织设设计的要求。（2）安全网的支撑系系统，宜选用用脚手架钢管管，也可采用用木或竹材料料搭设。当使使用脚手架钢钢管时，其材材质要求可参参照《江西省省建设工程施施工安全技术术操作规程》（以以下简称“操作规程”）第7．1．2条的规定。使使用木或竹材材料搭设时，木木杆有效直径径不得小于770mm，并并符合“操作规程”第7．1．3条的规定；；竹杆的有效效直径不得小小于80mmm并符合“操作规程”第7．1．4条的规定。严严禁使用不同同材质的材料料混搭。（3）使用过一次以上上的旧网调入入其它工程使使用，必须附附其原始记录录及其使用记记录，并必须须按规定进行行耐冲击性能能检验和耐贯贯穿性检验，合合格后方可投投入使用。当当使用单位无无此项检验能能力时，应委委托具有法定定资格的检验验检测单位进进行，检验记记录应存档备备查。对超出出产品有效期期限的旧网，不不得投入使用用，必须作报报废处理。（4）首次使用的新网网，在开拆包包装物前应对对包装物上的的产品标志进进行检查．产产品标志应符符合下列要求求，产品标志志记载内容表表明产品不符符合国家标准准或与实际使使用用途不符符的，不得投投入使用。1）产品名称及分类类标记内容符符合使用要求求；2）网目边长符合国国家标准和使使用要求；3）制造商名称及地地址清晰；4）有制造日期（或或编号）或生生产批号；5）有有效期限且产产品在有效期期限内；6）有产品生产许可可证编号。（5）安全立网应符合合下列要求：：1）用锦纶、维纶、涤涤纶或其它的的耐候性不低低于上述品种种（耐候性）的的材料制成；；2）同一张安全网上上的同种构件件的材料、规规格和制作方方法须一致，外外观应平整；；3）网的宽度不得小小于3m，产品规规格偏差允许许在±2％以下，每每张网的重量量不超过155kg；44）菱形或方方形的网目，网网目边长不得得大于80mmm；5）边绳与网体连接接必须牢固；；6）系绳沿网边均匀匀分布，长度度应不小于00.5m，相相邻两系绳间间距应不大于于0．75m，阻燃燃安全网的续续燃、阻燃时时间均不得大大于4s。（6）安全平网应符合合下列要求：：1）安全平网的要求求可参照《江江西省建设工工程施工安全全技术操作规规程》第7．13．9条的规定。2）网体纵、横向应应设有筋绳，筋筋绳分布应均均匀合理，两两根相邻筋绳绳的间距不小小于0.3mm。（7）密目式安全立网网应符合下列列要求：1）网目密度不低于于2000目／／100cmm2；2）网体各边缘部位位的开眼环扣扣必须牢固可可靠，孔径不不低于1mmm；3）网体缝线不得有有跳针、漏缝缝，缝边应均均匀；4）一张网体上不允允许有一个以以上的接缝，且且接缝部位端端正牢固；5）不得有断纱、破破洞、变形及及有碍使用的的编织缺陷；；6）阻燃安全网的续续燃、阻燃时时间均不得大大于4s。第五部分验收程序序与方法脚手架专人验收，组组长：电话：：组员：电话：电话话：电话：电话：一、脚手架的基础础夯实填平验验收制度1．脚手架承压部位位的回填土必必须夯实，宽宽度为2m以上，并并有良好的排排水措施；22．整体脚手手架基础浇砼砼，立杆埋深深300n或在在立杆下置垫垫块，并绑扫扫地杆；3．悬挑脚手手架搭设在钢钢梁上，采用用16号工字钢钢；4。脚手架基基础完必须由由项目负责组组织验收，合合格方可施工工。二、搭设过程中的的分段验收1．脚手架由架子工工严格按规程程要求搭设；；2．脚手架的的搭设必须编编制施工组织织设计或施工工方案，方案案中要严密的的施工方法和和工序搭接要要求；3．落式脚手手架及悬挑脚脚手架，每搭搭设一定的高高度，由项目目部组织有关关人员，按规规程要求或方方案中要求，进进行认真严格格检查，验收收合格后，方方能挂牌使用用；三、装饰饰阶段重新验验收制度1．在装饰前，由项项目部组织有有关人员进行行一次全面检检查：2．对于装饰饰时的架子着着重检查部位位有：整体外外观是否稳固固、变形、各各种杆件搭接接是否牢固，与与墙连结点是是否有效、牢牢固，各类的的防护设施是是否齐全有效效等；3.装饰阶段脚脚手架必须经经项目部有关关人员验收合合格后方能挂挂牌使用；44.装饰阶阶段在外墙施施工时，必须须做到每周一一次检查、验验收记录。四、脚手架拆除过过程中的监督督管理方法1.脚手架的任任何部件严禁禁随意拆除；；2.因施工工明确需拆除除的，必须由由作业班组长长向工地管理理部门提出书书面的申请书书；3.经项目目部确认批准准，并采取加加固补救措施施后，方可实实施；4.脚手架拆除除禁止无证人人员登高作业业，作业区域域应设立警戒戒区和其他预预防措施，并并派专人监护护。第六部分监控方案案（1）脚手架搭设人员员必须是经过过国家现行标标准《特种作作业人员安全全技术考核管管理规定》考考核合格的专专业架子工，上上岗人员应定定期体检，体体检合格后才才发上岗证。（2）搭设脚手架的人人员必须戴安安全帽、系安安全带、穿防防滑鞋。（3）由项目技术负责责人组织架子子工长、安全全员对使用架架子的有关工工种、班组长长、工人骨干干进行使用标标准安全防护护、日常检查查维护的技术术交底，让人人人都知道，时时刻注意遵守守。（4）架子上的施工人数数，堆放材料料要按设计要要求控制，不不得将结构施施工荷载传递递到架子上，不不得将短小模模板、钢筋、扣扣件放在架上上，更不能将将室内建筑垃垃圾倒到架上上，不准在架架上另设悬挂挂物体，严禁禁向架上或架架外抛掷物品品。（5）架子在主体施工工时可铺设三三层脚手板，装装饰时各层满满铺，上下同同时作业不得得多于两步，安安全网、脚手手板要扎牢，不不准随意拆动动，如须拆动动必须经技术术负责人批准准，由架子工工负责处理。（6）架工及架上操作作人员，每天天上下班前要要检查架子的的支撑锚固点点是否牢固，发发现问题立即即处理或报技技术负责人解解决。架上施施工荷载要均均匀布置，不不得集中一边边，单向偏一一受力，并不不得超过设计计荷载。特别别防止外墙、梁梁拆模时模板板突然下落的的冲击力，如如须落在架上上，必须采取取缓冲措施。（7）架上所用的扣件件必须定期保保养巡查，如如有毛病应立立即更换。架架子的附墙支支撑要绑扣在在结构物可靠靠处，不得绑绑扣在模板支支撑上或其他他不牢固的位位置上。（8）六级及以上大风风或雷雨天气气不准搭设或或拆除外架，也也不准在架上上作业，其他他按高层脚手手架的操作规规程执行。脚手架搭设时的安安全技术措施施搭设过程中应划出出工作标志区区，禁止行人人进入，统一一指挥，上下下呼应，动作作协调，严禁禁在无人指挥挥下作业。当当解开与另一一人有关的扣扣件时必先告告诉对方，并并得到允许，以以防坠落伤人人。脚手架及时与结构构拉结或采用用临时支顶，以以保证搭设过过程安全，未未完成脚手架架在每日收工工前，一定要要确保架子稳稳定。脚手架必须配合施施工进度搭设设，一次搭设设高度不得超超过相邻连墙墙件以上两步步。在搭设过过程中应由安安全员、架子子班长等进行行检查、验收收。每两步验验收一次。脚手架拆除的安全全技术措施拆架前，全面检查查待拆脚手架架，根据检查查结果，拟订订出作业计划划，报请监理理批准，进行行技术交底后后才准工作。架体拆除前，必须须察看施工现现场环境，包包括架空线路路、外脚手架架、地面的设设施等各类障障碍物、地锚锚、缆风绳、连连墙杆及被拆拆架体各吊点点、附件、电电气装置情况况，凡能提前前拆除的尽量量拆除掉。拆架时应划分作业业区，周围设设绳绑围栏或或竖立警戒标标志，地面应应设专人指挥挥，禁止非作作业人员进入入。拆除时要统一指挥挥，上下呼应应，动作协调调，需解开与与另一人有关关的扣件时，应应先通知对方方采取防范措措施，以防坠坠落。在拆架时，不得中中途换人，如如必须换人时时，应将拆除除情况交代清清楚后方可离离开。每天拆架下班时，不不应留下隐患患部位。拆架架时严禁碰撞撞脚手架附近近电源线，以以防触电。所所有杆件和扣扣件在拆除时时应分离，不不准在杆件上上附着扣件或或两杆连着送送到地面。拆下的零配件要装装入容器内，用用吊篮吊下；；拆下的钢管管要绑扎牢固固，双点起吊吊，严禁从高高空抛掷。第七部分脚手架应应急救援预案案一、编制目的为了防止施工现场场的生产安全全事故发生，完完善应急工作作机制，在工工程项目发生生事故状态下下，迅速有序序地开展事故故的应急救援援工作，抢救救伤员，减少少事故损失，制制定本预案。二、应急小组组织织机构及职责责1、建立组织机构组长：组员：2、主要职责：组织织实施抢险行行动方案，参参加有关部门门的抢险行动动，及时向指指挥部报告抢抢险进展情况况。3、信息报告（1）事故发现人员，应应立即向组长长报告。如果果是火灾事故故，必须同时时拨打1199向公安消防防部门报警，急急救拨打1220、999。（2）组长接到报警后后，通知组员员，立即启动动应急救援系系统。（3）根据事故类别向向事故发生地地政府主管部部门报告。三、应急响应1、大型脚手架出现现变形事故征征兆时的应急急措施（1）因地基沉降引起起的脚手架局局部变形。在在双排架横向向截面上架八八字撑或剪刀刀撑，隔一排排立杆架设一一组，直到变变形区外排。八八字撑或剪刀刀撑下脚必须须设在坚实、可可靠的地基上上。（2）脚手架赖以生根根的悬挑钢梁梁绕度变形超超过规定值，应应对悬挑钢梁梁后锚固点进进行加固，钢钢梁上面用钢钢支撑加U形托旋紧后后顶住屋顶。预预埋钢筋环与与钢梁之间有有空隙，须用用马楔备紧。吊吊挂钢梁外端端的钢丝绳逐逐根检查，全全部紧固，保保证均匀受力力。（3）脚手架卸荷、拉拉接体系局部部产生破坏，要要立即按原方方案制定的卸卸荷拉接方法法将其修复，并并对已经产生生变形的部位位及杆件进行行纠正。如纠纠正脚手架向向外张的变形形，先按每个个开间设一个个倒链，至变变形被纠正，做做好刚性拉接接，并将各卸卸荷点钢丝绳绳收紧，使其其受力均匀，最最后放开倒链链2、大型脚手架失稳稳引起倒塌及及造成人员伤伤亡时的应急急措施（1）迅速确定事故发发生的准确位位置、可能波波及的范围、脚脚手架损坏的的程度、人员员伤亡情况等等，以根据不不同情况进行行处理。（2）划出事故特定区区域，非救援援人员未经允允许不得进入入特定区域。迅迅速核实脚手手架上作业人人数，如有人人员被坍塌的的脚手架压在在下面，要立立即采取可靠靠措施加固四四周，多面手手拆除或切割割压住伤者的的杆件，将伤伤员移出。如如脚手架太重重可用吊车将将架体缓缓抬抬起，以便救救人。如无人人员伤亡，立立即实施脚手手架加固或拆拆除等处理措措施。以上行行动须由有经经验的安全人人员和架子工工长统一安排排。第八部分设计计算算书落地式脚手架计算算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为22..5m；纵距为1.5m；；横距为0.80m；步距为1.8m；；内排架距离墙长度度为0.3mm；钢管Φ48X3.0；钢管I：10.778cm4钢管W：4.499cm3连墙件布置取二步步二跨；连墙件连接方式为为扣件连接；；2.荷载参数施工均布活荷载标标准值:3kkN/m2；本工程地处江西新新余市；基本风压为0.445kN/mm2；风荷载高度变化系系数μz为1.82；风荷载体型系数μμs为0.58；每米立杆承受的结结构自重标准准值:0.11248kNN/m2；脚手板自重标准值值:0.3kkN/m2；栏杆挡脚板自重标标准值:0..15kN//m2安全设施与安全网网:0.0005kN/mm2；每米脚手架钢管自自重标准值::0.0388kN/m22；同时施工层数和脚脚手板搭设层层数为:2层；侧立面图正立面图二、纵向杆的计算算:1.均布荷载值计计算纵向杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3×0.80//3=0.008kN/mm；活荷载标准值:Q=3×0.80//3=0.880kN/mm；静荷载的设计值::q1=1.2×0.0388+1.2××0.08==0.14kN/m；；活荷载的设计值::q2=1.4×0.80==1.12kkN/m；设计值：q=q11+q2=0.144+1.122=1.266kN/mm；纵向杆计算简图2.强度验算Mmax=0.1××q×l2Mmax=0.1××1.26×1.52；σ=Mmax/W==0.28××106/(4.449×103)=62..36N/mmm2；[f]=205N/mm22；"满足要求"3.挠度验算:计算公式如下：vv=0.6777q1l4/100EEI<[[v]静荷载标准值:q1=0.0338+0.008=0.112kN/mm；活荷载标准值:q2=0.800kN/m；；标准值：q=q1+q2==0.12++0.80==0.92kkN/m；最大挠度计算值为为：V=0.6777×0.92×1500..004/(1000×2100000.0000×1078000.00))=1.399mm；[v]=15000.00/1150=100.00mmm"满足要求！"三、横向杆的计算算:1.荷载值计算纵向杆跨中的自重重标准值:p1=0.0338×1.5=00.06kNN；横向杆跨中的自重重标准值:p2=0.0338×0.80//3=0.001kN；脚手板跨中的自重重标准值：pp3=0.3×0.80×1.5/33=0.122kN；跨中活荷载标准值值:p4=3×0.80×1.5/33=1.200kN；跨中集中荷载的设设计值:PP1=1.2×(0.06++0.12++0.01))+1.4××1.20=1.991kN；横向杆悬臂的自重重标准值:p5=0.0338×0.3/22=0.011kN；脚手板悬臂的自重重标准值：pp6=0.3×0.3×1.5/22=0.077kN；悬臂活荷载标准值值:p7=3×0.3×1.5/22=0.688kN；悬臂集中荷载的设设计值:PP2=1.2×(0.01++0.07))+1.4××0.68==1.05kkN；横向杆计算简图2.强度验算跨中最大弯矩计算算:M1=P1B/3-PP2a/3M=1.91×00.80/33-1.055×；支座最大弯矩计算算:M2=P2a/2=11.05×；最大应力计算值σσ=0.400×106/(4.449×103)=89..09N/mmm2；[f]=205N/mm22；"满足要求"3.挠度验算横向杆跨中荷载标标准值:P1=0.066+0.122+1.200=1.388kN支座最大弯矩计算算:M2跨中最大挠度计算算:V=23P1B33/648EEI-M2B2/16EII=23×13800.00×800.0003/(6488×2100000×1078000.00))-1600000.000×800.0002/(16×2100000×1078000.00))=0.833mm[v]=800..00/1550=5.333mm"满足要求！"四、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kkN；R----纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；纵向杆的自重标准准值:P1=0..038×1.5×4/2=0.11kN；横向杆的自重标准准值:P2=0..038×(0.80//2+0.33)=0.003kN；；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1.5×(0.80//2+0.33)=00.32kkN；活荷载标准值:Q=33×1.5×(0.80//2+0.33)=3..15kNN；荷载的设计值:R=11.2×(0.11++0.03++0.32))+1.4××3.15=4.996kN；"单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求""五、脚手架立杆荷荷载的计算::1.静荷载计算(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)NG1=(0.12248+0..038×1.5×4/2/11.8)×22.5==4.23kkN；(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2);NG2=0.3×22×1.5×(0.80++0.3)//2=0.550kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；NG3=0.15××2×1.5/22=0.222kN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2);NG4=0.0055×1.5×22.5==0.17kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=4.23+0..50+0..22+0..17=5..12kN；；2.活荷载计算算活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3×(0.800+0.3))×1.5×2/2=44.95kNN；3.风荷载计算风荷载标准值按照照以下公式计计算其中：Wo----基本风压压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo=0.45kN/m22；Uz----风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1.82；；Us----风荷载体体型系数：取取值为0.558；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7×0.445×1.82×0.58==0.33kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NG++1.4NQQ=1.2×5.12++1.4×4.95==13.077kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG++0.85××1.4NQ=1.2×5.12++0.85××1.4×4.95==12.033kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩Mw为Mw=0.85×1..4WkLah2/10=00.85×1.4×0.33×1.5×1.82；六、立杆的稳定性计计算:1.不考虑风荷载载时，立杆的的稳定性计算算公式为：立杆的轴向压力设设计值：N=13..07kNN；i----计算立立杆的截面回回转半径((cm)；i=1.599cmA----立杆净净截面面积(cm2)；A=4.244cm2φ----轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i查表得到到；σ----钢管立杆杆抗压强度计计算值(NN/mm2)；[f]----钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mmm2；l0----计算算长度(mm)；如果完全参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》由公公式(1)计算(1)l0==k1uhK1----计算长度度附加系数，取取值为K1=1.166；u----计算长长度系数，参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》表，u=1.550；公式(1)的计算算结果：l0=1.16×11.50×1.8=3..13m；l0/i=196；φ=0.188；σ=13070.000/(0..188×424.000)=1663.97NN/mm2"满足要求!"2.考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力设设计值：N=12..03kN；；i----计算立立杆的截面回回转半径((cm)；i=1.599cmW----立杆净净截面模量((抵抗矩)：W=4.449cm3A----立杆净净截面面积(cm2)；A=4.224cm2φ----轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i查表得到到；σ----钢管立杆杆抗压强度计计算值(NN/mm2)；[f]----钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mmm2；l0----计算长度度(m)；如果完全参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》由公公式(1)计算(1)l0==k1uhK1----计算长度度附加系数，取取值为K1=1.166；u----计算长长度系数，参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》表，u=1.550；公式(1)的计算算结果：l0=1.16×11.50×1.8=3..13m；l0/i=196；φ=0.188；σ=12030.000/(0..188×424.000)+1990000..00/44490.000=193..23N/mmm2；"满足要求!"七、连墙件的计算算:连墙件简图连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：N2=N1w+NN0风荷载标准值WWk=0.333kN/m22；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=10.880m2；按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：N1w=1.4×WWk×Aw=4.999kN；连墙件的荷载N11=N1w+N0=9.999kN；"此处采用单扣件将将不满足计算算要求，所以以必须采用双双扣件"八、立杆的地基承承载力计算::立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:地基承载力标准值值：fgk=1770kN//m2；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..4；fg=fgkk×Kc=0..4×170=668.00kN/m22；上部结构传至基础础顶面的轴向向力设计值：：N=113.07kN；基础底面面积((m2)：A=0..9m2。立杆基础底面的平平均压力，pp=N//A=144.52kkN/m2；"满足要求!"计算汇总纵向杆的计算:1.均布荷载值计计算P2=0.08kN//m；Q=0.880kN/mm；q1=0.144kN/mm；q2=1.122kN/m；；q=1..26kNN/m；2.强度验算Mmax；σ=662.36NN/mm2；[f]=2205N//mm2"满足要要求"3.挠度验算:q1=0.12kN//m；q2=0.800kN/m；；q=0.992kN/mm；V=1.399mm；[v]==10.000mm"满足要求求。"横向杆的计算:1.荷载值计算p1=0.06kN；；p2=0.011kN；p3=0.122kN；p4=1.200kN；P1=1.911kN；p5=0.011kN；p6=0.077kN；p7=0.688kN；P2=1.055kN；2.强度验算M1；M2；σ=89.09N//mm2；[f]=2205N//mm2"满足要要求。"3.挠度验算P1=1.38kN；；M2；V=0.833mm；[v]=5..33mm""满足要求。""扣件抗滑力的计算算:P1=0.11kNN；P2=0.033kN；P3=0.322kN；Q=3.115kN；；R=4..96kN；；"单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求"脚手架立杆荷载的的计算:NG1=4.23kkN；；NG2=0.550kN；NG3=0.222kN；NG4=0.117kN；NG=5.122kN；NQ=4.955kN；Wk=0.333kN/m22；N=13..07kN；；N=12..03kN；；Mw；立杆的稳定性计算算:1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式i=1.59cmm；l0=3.122m；l0/i=1996；φ=0.1888；[f]=2205.000N/mm22;A=4.224cm2;σ=163..97N/mmm2；"满足要要求!"2.考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式i=1.59cmm；l0=3.122m；l0/i=1996；；φ=0.1888；[f]=2205.000N/mmm2；A=4.244cm2；σ=193..23N/mmm2"满足要要求。"连墙件的计算:N=9.99kNN；"此处采用单单扣减将不满满足计算要求求，所以必须须采用双扣减减"立杆的地基承载力力计算:fg=68.00kN/m22；N=13..07kNN；p=N/AA=14..52kNN/m2；"满足要求!""普通型钢悬挑脚手手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为17..5m（16.8mm），以第二挑挑段计算高度度17.5mm为依据；双排脚手架第一段段搭设起始高高程为22..5m，第二二段搭设起始始高程为399.3m；纵距为1.5m；；横距为0.80m；步距为1.8m；；内排架距离墙长度度为0.3mm；钢管Φ48X3.0mmm；钢管I：10.778cm4钢管W：4.499cm3连墙件布置取二步步二跨；连墙件连接方式为为扣件连接；；2.荷载参数施工均布活荷载标标准值:3kkN/m2；本工程地处江西新新余市，基本本风压为0..45kN//m2；风荷载高度变化系系数μz为1.75；风荷载体型系数μμs为0.983；每米立杆承受的结结构自重标准准值:0.11248kNN/m2；脚手板自重标准值值:0.3kkN/m2；栏杆挡脚板自重标标准值:0..15kN//m2安全设施与安全网网:0.0005kN/mm2；每米脚手架钢管自自重标准值::0.0388kN/m22；同时施工层数:22层；3.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁采用用16a工字钢钢，悬挑段长度：1..5m内锚固段长度：22.0m支座卡环直径：116mm支座卡环抗拉强度度：50N//mm24.拉绳参数钢丝绳安全系数取取:8；钢丝绳的抗拉强度度：14000N/mm22层高:2.8m；；拉绳拉环直径：116mm拉绳拉环抗拉强度度：50N//mm2侧立面图脚手架示意图二、纵向杆的计算算:1.均布荷载值计计算纵向杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3×0.80//3=0.008kN/mm；活荷载标准值:Q=3×0.80//3=0.880kN/mm；静荷载的设计值::q1=1.2×0.0388+1.2××0.08==0.14kN/m；；活荷载的设计值::q2=1.4×0.80==1.12kkN/m；设计值：q=q11+q2=0.144+1.122=1.266kN/mm；纵向杆计算简图2.强度验算Mmax=0.1××q×l2Mmax=0.1××1.26×1.52；σ=Mmax/W==0.28××106/(4.449×103)=62..36N/mmm2；[f]=205N/mm22；"满足要求"3.挠度验算:计算公式如下：vv=0.6777q1l4/100EEI<[[v]静荷载标准值:q1=0.0338+0.008=0.112kN/mm；活荷载标准值:q2=0.800kN/m；；标准值：q=q1+q2==0.12++0.80==0.92kkN/m；最大挠度计算值为为：V=0.6777×0.92×1500..004/(1000×2100000.0000×1078000.00))=1.399mm；[v]=15000.00/1150=100.00mmm"满足要求！"三、横向杆的计算算:1.荷载值计算纵向杆跨中的自重重标准值:p1=0.0338×1.5=00.06kNN；横向杆跨中的自重重标准值:p2=0.0338×0.80//3=0.001kN；脚手板跨中的自重重标准值：pp3=0.3×0.80×1.5/33=0.122kN；跨中活荷载标准值值:p4=3×0.80×1.5/33=1.200kN；跨中集中荷载的设设计值:PP1=1.2×(0.06++0.12++0.01))+1.4××1.20=1.991kN；横向杆悬臂的自重重标准值:p5=0.0338×0.3/22=0.011kN；脚手板悬臂的自重重标准值：pp6=0.3×0.3×1.5/22=0.077kN；悬臂活荷载标准值值:p7=3×0.3×1.5/22=0.688kN；悬臂集中荷载的设设计值:PP2=1.2×(0.01++0.07))+1.4××0.68==1.05kkN；横向杆计算简图2.强度验算跨中最大弯矩计算算:M1=P1B/3-PP2a/3M=1.91×00.80/33-1.055×；支座最大弯矩计算算:M2=P2a/2=11.05×；最大应力计算值σσ=0.400×106/(4.449×103)=89..09N/mmm2；[f]=205N/mm22；"满足要求"3.挠度验算横向杆跨中荷载标标准值:P1=0.066+0.122+1.200=1.388kN支座最大弯矩计算算:M2跨中最大挠度计算算:V=23P1B33/648EEI-M2B2/16EII=23×13800.00×800.0003/(6488×2100000×1078000.00))-1600000.000×800.0002/(16×2100000×1078000.00))=0.833mm[v]=800..00/1550=5.333mm"满足要求！"四、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中：Rc--扣件抗滑承承载力设计值值,取8.00kkN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；纵向杆的自重标准准值:P1=0..038×1.5×4/2=0.11kN；横向杆的自重标准准值:P2=0..038×(0.80//2)=0..02kNN；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1.5×(0.80//2)=0.18kN；活荷载标准值:Q=33×1.5×(0.80//2)=11.80kkN；荷载的设计值:R=11.2×(0.11++0.02++0.18))+1.4××1.80=2.889kN；"单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求""五、脚手架立杆荷荷载的计算::1.静荷载计算(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)NG1=(0.12248+0..038×1.5×4/2/11.8)×17.5==3.29kkN；(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2);NG2=0.3×22×1.5×0.80//2=0.336kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；NG3=0.15××2×1.5/22=0.222kN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；NG4=0.0055×1.5×17.5==0.13kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=3.29+0..36+0..22+0..13=4..00kN；；2.活荷载计算算活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3×0.80××1.5×2/2=33.60kNN；3.风荷载计算风荷载标准值按照照以下公式计计算其中：Wo--基本风压压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo=0.45kN/m22；Uz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1.82；；Us--风荷载体体型系数：取取值为0.558；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7×0.445×1.82×0.58==0.33kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NG++1.4NQQ=1.2×4.00++1.4×3.60==9.84kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG++0.85××1.4NQ=1.2×4.00++0.85××1.4×3.60==9.08kkN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩Mw为Mw=0.85×1..4WkLah2/10=00.85×1.4×0.33×1.5×1.82；六、立杆的稳定性计计算:1.不考虑风荷载载时，立杆的的稳定性计算算公式为：立杆的轴向压力设设计值：N=9.884kN；；i---计算算立杆的截面面回转半径(cm)；；i=1.599cmA---立杆杆净截面面积积(cm2)；A=4.224cm2φ---轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比l0/i查表得到到；σ---钢管立杆杆抗压强度计计算值(NN/mm2)；[f]---钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mmm2；l0---计算算长度(mm)；如果完全参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》由公公式(1)计算(1)l0==k1uhK1---计算长度附附加系数，取取值为K1=1.166；u---计算长度度系数，参照照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》表表，u=1.550；公式(1)的计算算结果：l0=1.16×11.50×1.8=3..13m；l0/i=196；φ=0.188；σ=9840.000/(0.1188×424.000)=1223.44NN/mm2；"满足要求!"2.考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力设设计值：N=9.008kN；i---计算算立杆的截面面回转半径(cm)；；i=1.599cmW---立杆杆净截面模量量(抵抗矩)：W=4.449cm33A---立杆杆净截面面积积(cm2)；A=4.224cm2φ---轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比l0/i查表得到到；σ---钢管立杆杆抗压强度计计算值(NN/mm2)；[f]---钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]=2205.000N/mmm2；l0---计算长长度(m))；如果完全参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》由公公式(1)计算(1)l0==k1uhK1---计算长度附附加系数，取取值为K1=1.166；u---计算长度度系数，参照照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》表表，u=1.550；公式(1)的计算算结果：l0=1.16×11.50×1.8=3..13m；l0/i=196；φ=0.188；σ=9080.000/(0.1188×424.000)+1990000..00/44490.000=156..23N/mmm2；"满足要求!"七、连墙件的计算算:连墙件简图连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：N2=N1w+NN0风荷载标准值WWk=0.333kN/m22；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=10.880m2；按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：N1w=1.4×WWk×Aw=4.999kN；连墙件的荷载N11=N1w+N0=9.999kN；"此处采用单扣件将将不满足计算算要求，所以以必须采用双双扣件"八、悬挑梁的受力力计算:本方案中，脚手架架排距为0..80mm内排脚手架距离墙墙体0.3mm受脚手架集中荷载载P=1..2×4.00+1.4××3.60==9.84kkN；1.按纯悬挑构件件计算(1).受力计算悬挑脚手架计算简简图悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁形变图(kN.m))Ra=28.555kN；Rb=8.87kN；Mmax=144.8kNN.m；νmax=4..35kNN.m；(2).悬挑梁的强强度计算:最大应力σ=M//1.05WW=14.88×106/(1.005×108.33×103)=1300.15N//mm2；"水平支撑梁的最大大应力计算值值小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值205..000NN/mm2,,满足要求！！"(3).悬挑梁的挠挠度计算:[ν]=1500.000/4000=3.755mm"做为纯悬挑构件挠挠度不满足要要求，必须增增加斜拉钢筋筋绳使纯悬挑挑构件转变为为简支构件，这这样既满足刚刚度要求，又又增加构件的的强度保险系系数"(4).悬挑梁的整整体稳定性计计算:水平钢梁采用166a工字钢,计算公式如如下φb=0.88σ=14.8×1006/(0..88×1083000.00))=155..29N/mmm2"水平钢梁的稳定性性计算,满足要求！！"(5).悬挑梁的平平面外整体稳稳定性计算::在弯矩作用平面外外的整体稳定定性计算公式式：其中：N----轴轴心压力的计计算值(kN)；N=N1w/2=22.49KNNA----井井架横截面的的毛截面面积积，取A=221.95ccm2；y----轴心心受压构件弯弯矩作用平面面内的稳定系系数；b----00.88max-----等效弯矩矩系数,取1.0；M----计计算范围段最最大偏心弯矩矩值(kN.m))；M=14..8kN.mm；l----弯矩矩作用平面内内，截面高度度l=2×1.5=3..00mm；；W1----弯矩矩作用平面内内，较大受压压纤维的毛截截面抵抗矩,,W1=1088.3cm33；i0----界面回转转半径；i0=1.833cmNEx----欧拉临界力力(kN)。根据换算长细比：：=l/i0=3000.00//1.83==163.993=1633查《钢结构构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到=0.265。ó=2494.800/(0.2265×2195..00)+1148000000.000/(1088.3×103×0.88))=159..58N/mmm2"满足要求!"(6).锚固段与楼楼板连接的计计算:水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋卡环，拉拉环强度计算算如下：R=8.877kN；其中[f]为为卡环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》条[f]==50N//mm2；[D]=[0.55×4×Rb/(п×[f])]]0.5=[[0.5×4×8870..00/(33.14×50)]0..5=10.633mm；所采用的卡环直径径为D=122mm"满足要求！"支座卡环简图1.按两端简支计计算(1).受力计算：：悬挑脚手架计算简简图悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁变形图(kN)Ra=9.87kkN；Mmax=3..95kN//m；νmax=1.006mm；层高为3m钢丝绳抗拉强度11400N//mm2钢丝绳安全系数88拉绳的受力计算::T=9.887×(32+1.52)1/2/3=11..03kN钢梁受力计算：N=9.887×(32+1.52)1/2/1.5=44.93kNN(2).挠度验算νmax=1.006mm；[ν]=1500.000/4000=3.755mm"满足要求！"(3).拉绳计算其中：[Fg]--钢钢丝绳的容许许拉力[[Fg]=11..03kN；；Fg--钢丝绳的的钢丝破断拉拉力总和；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6X37钢丝丝绳取0.882；K--钢丝丝绳使用安全全系数K=8；[f]--为拉拉绳抗拉强度度[f]==1400NN/mm2；Fg=K×[Fg]//α=8×11.033/0.822=107..61kN[D]=[4×RRb/(п×Fg)]0.5=[44×1076110.00//(3.144×1400))]0.5=9.90mmm；所采用的钢丝绳直直径为D=112mm"满足要求！"(4).拉环计算其中：[f]为拉环钢钢筋抗拉强度度，按照《混混凝土结构设设计规范》条条[f]==50N//mm2；D=[0.5××4×T/(п×[f])]]0.5=[[0.5×4×110300.00/((3.14××50)]0..5=11.855mm；所采用的拉环直径径为D=144mm"满足要求!"落地式卸料平台扣扣件钢管支撑撑架计算书高支撑架的计算参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJ1330-20001）。一、参数信息:1. 立杆参数：：立杆的横距l==0.85mm立杆的纵距b==1.50mm立杆的步距h==1.80mm脚手架搭设高度113.35mm伸出长度：0.33m2. 荷载参数：：同时施工层数2层层①脚手板自重:0..30kN//m2②栏杆自重:0.115kN/mm③材料堆放最大荷载载:2.000kN/m22④施工均布荷载:11.00kNN/m23.钢管参数：平台底面钢管的距距离:3000mm钢管外径:φ488X3.0截面抵抗矩W==4.49ccm3；截面惯性矩I==10.788cm4；4.计算简图（如如图所示）：：落地平台支撑架立立杆计算简图图二、上层钢管的计计算1.荷载的计算：：静荷载标准值：qq1=(①+③)×0.30q1=(0.30+22.00)××0.30==0.69kkN/m活荷载标准值:qq2=④×0.30q2=1.00×0..30=0..30kN//m荷载设计值:q==1.2×0.69++1.4×0.30==1.25kkN/m2.(纵向)强度度计算：集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，q=1.255kN/mm；Mmax=0.1××1.25×0.852σ=0.09×1006/4.499×103=20.004N/mmm2[f]=2055.00N//mm2；"支撑钢管的抗压强强度，满足要要求!"Vmax=0.6777×1.25×850.0004/(1000×2100000×107800.00)==0.20mmm；[V]=850..00/1550=5.667mm"支撑钢管的最大绕绕度，满足要要求!"3.(横向)强度度计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，q=1.255kN/mm；Mmax=0.1××1.25×1.502σ=0.28×1006/4.499×103=62.336N/mmm2[f]=2055.00N//mm2；"支撑钢管的抗压强强度，满足要要求!"Vmax=0.6777×1.25×1500..004/(1000×2100000×107800.00)==1.89mmm；[V]=850..00/1550=5.667mm"支撑钢管的最大绕绕度，满足要要求!"三、下层钢管的计计算1.(纵向)强度度计算：P=1.25××0.85==1.06KKN计算简图弯矩图剪力图挠度图最大弯矩Mmaax=0..76kN..m；最大变形Vmaax=5.330mm；；最大支座力Qmmax=55.81kNN；最大应力σ=0..76×106/4.499×103=169..27N/mmm2最大允许挠度VVw=15000.00/1150=100.00mmm支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]==205.000N/mmm2；"支撑钢管的抗弯强强度，满足要要求!""支撑钢管的最大绕绕度，满足要要求!"2.(横向)强度度计算：P=1.25××1.50==1.88KKN计算简图弯矩图剪力图挠度图最大弯矩Mmaax=0..48kN..m；最大变形Vmaax=1.002mm；；最大支座力Qmmax=55.90kNN；最大应力σ=0..48×106/4.499×103=106..90N/mmm2最大允许挠度VVw=850..00/1550=5.667mm支撑钢管的抗弯强强度设计值[f]==205.000N/mmm2；"支撑钢管的抗弯强强度，满足要要求!""支撑钢管的最大绕绕度，满足要要求!"四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的抗滑滑承载力按照照下式计算((建筑施工扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范)::静荷载标准值：pp1=(①+③)×0.85×1.50p1=(0.30+22.00)××0.85×1.50==2.93kkN/m活荷载标准值:pp2=④×0.85×1.50p2=1.00×0..85×1.50==1.27kkN/m荷载设计值:p==1.2×2.93++1.4×1.27==5.29kkN/mR≤Rc其中：Rc----扣件件抗滑承载力力设计值；R----纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大支支座反力，（纵纵向）钢管的的计算R=55.29kNN当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,其抗滑承承载力可取88.0kN；；双扣件在220kN的荷荷载下会滑动动,其抗滑承载载力可取12.0kN。"单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求""五、立杆的稳定性性计算荷载标标准值1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架钢管的的自重(kN)：NG1=0.12248×13.355=1.677kN(2)栏杆的自重((kN)：NG2=0.155×0.85==0.13kkN(3)脚手板自重((kN)：NG3=0.300×1.50×0.85==0.38kkN(4)堆放荷载(kkN)：NG4=2.000×1.50×0.85==2.55kkN经计算得到，静荷荷载标准值：：NG=2×(1.677+0.133+0.388)+2.555=6.991kN。2.活荷载为施工工荷载标准值值产生的荷载载。NQ=2×1.00××1.50×0.85==2.55kkN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NG++1.4NQQ=1.2×6.91++1.4×2.55==11.866KN六、立杆的稳定性性计算立杆的稳定性计算算公式N----立杆的的轴心压力设设计值，N=11.886kN；i----计算立立杆的截面回回转半径((cm)；i=1.559cmA----立杆净净截面面积(cm2)；A=4..24cm22φ----轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比l0/i查表得到到；σ----钢管立杆杆抗压强度计计算值(NN/mm2)；[f]----钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2205.000N/mmm2；l0----计算长度度(m)；如果完全参照《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》不考考虑高支撑架架，由公式((1)计算(1)l0==k1uhK1----计算长度度附加系数，K1=1.16；u----计算长长度系数，参参照《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》表，u=1.550公式(1)的计算算结果：l0=3.13ml0/i=196；φ=0.188；；σ=11860.000/(0..188×424.000)=1448.79NN/mm2；"满足要求!"(2)l0=(h+2aa)a----立杆上上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度，a=0.3mm；公式(2)的计算算结果：l0=(h+2aa)=1.88+2×0.3=2..40m；l0/i=150；φ=0.308；σ=11860.000/(0..308×424.000)=900.82N//mm2；"满足要求!"计算汇总上层钢管的计算1.荷载的计算：：q1=0.69kN//m；q2=0.300kN/m；；q=1.225kN/mm2.(纵向)强度度计算：Mmax；W=4..49cm33；σ=20.004N/mmm2；[f]==205.000N/mmm2"满足要要求。"I=10.78ccm4；Vmax=0.20mmm；[V]=5..67mm"满足要要求。"3.(横向)强度度计算Mmax；σ=622.36N//mm2；[f]==205.000N/mmm2"满足要要求。"Vmax=1.899mm；[V]==5.67mmm"满足要求求。"下层钢管的计算1.(纵向)强度度计算：P=1.06KNN；Mmax；Qmax=5..81kN；；σ=169..27N/mmm2；[f]=2205.000N/mm22"满足要要求。"Vmax=5.300mmVw=10.000mm""满足要求。""2.(横向)强度度计算：P=1.88KNN；Mmax；Qmax=5..90kN；；σ=106..90N/mmm2；[f]==205.000N/mmm2"满足要要求。"VVmax=1.02mmm；Vw=5.67mmm"满足要要求。"扣件抗滑移的计算算p1=2.93kN//m；p2=1.227kN/mm；p=5.229kN/mm；"单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求"立杆的稳定性计算算荷载标准值值1.静荷载NG1=1.67kkN；NG2=0.113kN；NG3=0.338kN；NG4=2..55kN；；NG=6.911kN。2.活荷载NQ=2.55kN3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力N=11.86KKN立杆的稳定性计算算N=11.86kkNi=1..59cm；；A=4.224cm2；[f]=2205.000N/mmm2；(1)l0=k1uhl0=3.13m；；l0/i=1996；φ=0.1888；σ=148..79N/mmm2；"满足要求。""(2)l0=(h+2aa)l0=2.40m；l00/i=1550；φ=0.3008；σ=90.882N/mmm2；"满足要求求!"悬挑卸料平台计算算书一、基本参数平台水平钢梁(主主梁)的悬挑长度度2.50mm，悬挑水平钢梁间距距(平台宽度)33.00m。次梁采用12.66工字钢，主梁采用16a工工字钢，次梁间距1.000m