路面结构设计计算示例

课程名称：学生**：学生**：专业班级：指导教师：年月日路面构造设计计算1试验数据处理1.1路基干湿状态和回弹模量1.1.1路基干湿状态路基土为粘性土，地下水位距路床顶面高度0.98m~1.85m。查路基临界高度参考值表可知IV5区H1=1.7~1.9m，H2=1.3~1.4m，H3=0.9~1.0m，本路段路基处于过湿~中湿状态。1.1.2土基回弹模量1)承载板试验表1.1承载板试验数据承载板压力〔〕回弹变形〔0.01mm)拟合后的回弹变形(0.01mm)0.0220100.0435250.0650410.0865570.1080720.15119剔除0.20169剔除0.25220剔除计算路基回弹模量时，只采用回弹变形小于1mm的数据，明显偏离拟合直线的点可剔除。拟合过程如下列图：路基回弹模量：2〕贝克曼梁弯沉试验表1.2弯沉试验数据测点回弹弯沉〔0.01mm〕1155218231704174515762007147817391721020711209122101317214170根据试验数据：=lins=li-2n-1式中：——回弹弯沉的平均值〔0.01mm〕；S——回弹弯沉测定值的标准差〔0.01mm〕；li——各测点的回弹弯沉值〔0.01mm〕；n——测点总数。根据规*要求，剔除超出的测试数据，重新计算弯沉有效数据的平均值和标准差。计算代表弯沉值：l1Za为保证率系数，高速公路、一级公路取2.0，二、三级公路取1.645，四级公路取1.5。土基的回弹模量：1.2二灰土回弹模量和强度1.2.1抗压回弹模量二灰土抗压回弹模量为：735MPa。1.2.2f50mm×50mm试件劈裂试验表1.3二灰土试件劈裂试验数据f50mm×50mm试件劈裂试验最大荷载〔N〕〔kPa〕处理结果1926235.80选用2982250.06选用31042265.34选用4986251.08选用51049267.13剔除6881224.34剔除有效数据平均值〔kPa〕250.57有效数据样本标准差S〔kPa〕12.07变异系数Cv〔%〕4.82变异系数应小于6%，否则可在剔除偏差较大的数据后，重新计算平均值和标准差。设计值为：σtd=1.3二灰稳定砂砾回弹模量和强度二灰稳定砂砾回弹模量二灰稳定砂砾回弹模量为：1530MPa。1.3.2二灰稳定砂砾f100mm×100mm试件劈裂试验表1.4二灰砂砾试件劈裂试验数据f100mm×100mm试件劈裂试验最大荷载〔N〕〔kPa〕处理结果110538671.21选用211735747.45选用311889757.26选用410794687.52选用510570673.25选用611519733.69选用711444728.92选用811671743.38选用912156774.27选用有效数据平均值〔kPa〕724.10有效数据样本标准差S〔kPa〕37.70变异系数〔%〕5.2变异系数应小于10%，否则可在剔除偏差较大的数据后，重新计算平均值和标准差。设计值为：σtd=1.4中粒式沥青混凝土回弹模量和强度1.4.1抗压回弹模量20℃时抗压回弹模量：1079(MPa)15℃时抗压回弹模量：1606(MPa)1.4.215℃时f101.6mm×63.5mm试件劈裂试验表1.5沥青混凝土试件劈裂试验数据f101.6mm×63.5mm试件劈裂试验最大荷载〔N〕〔kPa〕处理结果1107461060.91选用210037990.92选用3105571042.25选用49248913.02选用510074994.57选用6108791074.04选用有效数据平均值〔kPa〕1012.62有效数据样本标准差S〔kPa〕59.5变异系数〔%〕5.2设计值取为：σtd=1.5水泥混凝土抗折强度表1.6水泥混凝土试件弯拉强度试验数据组别试件极限荷载〔kN〕〔kPa〕处理结果11394933.3选用2395067.7选用3385333.3选用有效数据平均值=5111.1〔kPa〕21395600.0选用2395733.3选用3395466.7选用有效数据平均值=5600.0〔kPa〕一组3个试件，以3个试件测值的算术平均值为测定值。如任一个测值与中值的差值超过中值的15%时，则取中值为测定值。如有两个测值与中值的差值均超过上述规定时，则该组试验结果无效。因此第1组测定值为5.11MPa，第2组测定值为5.60MPa。一般情况下，用于路面设计的弯拉〔抗折〕强度标准值可取多组测定值的代表强度：因试验数据仅有2组，弯拉强度标准值fr按规*要求取5.0MPa。

2沥青路面设计2.1轴载分析该道路的交通组成情况如表2.1所示。表2.1交通组成表车型前轴重后轴重后轴数后轴轮组数后轴距〔〕交通量解放C10B194060.851双—解放CA39035.0070.151双—东风EQ14023.7069.201双—黄河JN15049.00101.601双—黄河JN25355.0066.002双<3长征*D98037.1072.652双<3日野ZM44060.00100.002双<3日野KB22250.20104.301双—太拖拉1851.4080.002双<3小客车2.1.1以设计弯沉值为指标及验算沥青层层底拉应力的累计当量轴次沥青路面设计以单轴双轮组BZZ—100kN作为标准轴载。1)轴载换算轴载换算采用如下计算公式：式中：N—标准轴载当量轴次，次/日；Ni—被换算车辆的各级轴载作用次数，次/日；P—标准轴载，kN；Pi—被换算车辆的各级轴载，kN；k—被换算车辆的类型数；—轴载系数，,为轴数。当轴间距离大于3m时，按单独的一个轴载计算，当轴间距离小于3m时，应考虑轴数系数。—轮组系数，单轮组为6.4，双轮组为1，四轮组为0.38。轴载换算结果如表2.2所示。表2.2轴载换算表〔一〕车型解放CA10B后轴60.8511解放CA390前轴35.0016.4后轴70.1511东风EQ140后轴69.2011黄河JN150前轴49.0016.4后轴101.6011黄河JN253前轴55.0016.4后轴66.002.21长征*D980前轴37.1016.4后轴72.652.21日野ZM440前轴60.0016.4后轴100.002.21日野KB222前轴50.2016.4后轴104.3011太拖拉138前轴51.4016.4后轴80.002.21合计备注：轴载小于25kN的轴载作用不计。2)累计当量轴次计算根据设计规*高速公路沥青路面的设计年限为15年六车道的车道系数是0.3~0.4，取0.35，γ=5.3%，累计当量轴次：2.1.2验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次1)轴载换算验算半刚性基层层底拉应力公式为：式中：—轴组系数，；—轮组系数，单轮组为18.5，双轮组为1，四轮组为0.09。计算结果如表2.3所示。表2.3轴载换算表〔二〕车型解放CA10B后轴60.8511解放CA390后轴70.1511东风EQ140后轴69.2011黄河JN150后轴101.6011黄河JN253前轴55.00118.5后轴66.0031长征*D980后轴72.6531日野ZM440前轴60.00118.5后轴100.0031日野KB222前轴50.20118.5后轴104.3011太拖拉138前轴51.40118.5后轴80.0031合计备注：轴载小于50kN的轴载作用不计。2)累计当量轴数计算根据设计规*高速公路沥青路面的设计年限为15年六车道的车道系数是0.3~0.4，取0.35,γ=5.3%，累计当量轴次：2.2路面构造组合设计本道路位于IV5区，地下水位较高，所以需要考虑枯燥〔中湿〕和潮湿〔过湿〕两种情况进展路面构造设计。2.2.1路基枯燥〔中湿〕情况沥青路面构造根据本地区的路用材料、已有的工程经历和典型路面构造，拟定了两个路面构造方案。根据各构造层的混合料类型、最小施工厚度、施工机具等因素，初步确定了各构造层厚度。该公路地处IV5区，属江南丘陵过湿地区，根据气候资料，该地区年降水量大于1500m；年最高月平均气温大于3，且高温季节长，年最低气温大于−；春夏东南季风造成的梅雨和下雨与高温季节重叠，形成明显不利季节。根据地区交通组成资料和自然区划，地下水、地面水和重车渠化将是影响路面使用的重要原因因气候湿热沥青材料的高温稳定性水稳定性半刚性基层的水稳定性是要重点考虑的问题。在进展路面构造设计的时候尽量采用热稳定性和水稳定性和构造强度好的材料路面沥青材料采用标号低粘附性能好的材料。同时，该公地处**中部根据**省政府开展中部地区经济的精神以及中南六省有“中部崛起的战略可以预见该公路的规划和修建除交通原因外还有巨大的社会意义因此须保证该公路良好的使用性能和耐久性进展构造设计时在经济允许的情况下尽量使用技术性能好的构造材料。……综合上述原因，在本设计中采用方案A〔推荐方案〕进展设计计算。2.2.2路基潮湿〔过湿〕情况沥青路面构造当路基地下水位较高时，土质易受湿度的影响，导致路基承载力降低。首先应采用有效的措施降低地下水位，其次是设置防水垫层，隔断地下水对路面构造的不利影响，且提高路面构造的整体承载力。在同一个建立工程，为方便施工的组织，降低工程本钱，路面构造不宜变化过大，因此路基潮湿路段路面构造与枯燥、中湿路基段路面构造根本一样，仅增加一个防水垫层。路面构造组合方案如下：2.3路面构造厚度计算2.3.1土基回弹模量根据试验资料处理，枯燥路段土基回弹模量为48.86MPa，考虑到该地区地质水文情况，设计中选用40.00MPa进展计算。潮湿路段土基回弹模量为33.17MPa，考虑到该地区地质水文情况，设计中选用30.00MPa进展计算。2.3.2设计指标1)设计弯沉值计算公式为：式中：ld——设计弯沉值〔0.01mm〕；Ne——设计年限内一个车道累计当量标准轴载通行次数；Ac——公路等级系数，高速公路、一级公路为1.0；As——面层类型系数，沥青混凝土面层为1.0；Ab——路面构造类型系数，刚性基层、半刚性基层、沥青路面为1.0，柔性基层沥青路面为1.6。假设基层由半刚性材料层与柔性材料层组合而成，则Ab介于两者之间通过线性内插决定。2)各层材料的容许层底拉应力细粒式配沥青混凝土：中粒式配沥青混凝土：粗粒式配沥青混凝土：水泥稳定碎石：二灰稳定碎石：2.3.3路面构造计算1〕枯燥〔中湿〕路段各层材料的抗压模量与劈裂强度如表2.4。表2.4路面构造层材料参数材料名称厚度〔cm〕抗压模量〔MPa〕劈裂强度〔MPa〕20℃15℃细粒式沥青混凝土4140020001.2中粒式沥青混凝土5107219300.8粗粒式沥青混凝土7100013000.6水泥稳定碎石35150036000.5二灰稳定砂砾20130036000.5土基—40.00—采用BISAR3.0程序分析计算路表弯沉值和各构造层底部拉应力。路表弯沉值按下式计算：式中：F——弯沉综合修正系数，按下式计算：采用程序计算得到的理论弯沉值lL=36.25〔0.01mm〕可求得路表弯沉计算值：采用Bisar3.0程序计算各层层底拉应力汇总于表2.5。表2.5路面构造拉应力计算结果材料名称厚度〔cm〕层底拉应力〔MPa〕容许拉应力〔MPa〕细粒式沥青混凝土4-0.0560.325中粒式沥青混凝土5-0.0230.217粗粒式沥青混凝土7-0.0750.163水泥稳定碎石350.1190.183二灰稳定碎石200.0790.279土基———从计算结果可知，各构造层层底拉应力均小于容许拉应力，路面构造各层层底拉应力均满足?规*?要求。2〕潮湿〔过湿〕路段各层材料的抗压模量与劈裂强度如表2.6。表2.6路面构造层材料参数材料名称厚度〔cm〕抗压模量〔MPa〕劈裂强度〔MPa〕20℃15℃细粒式沥青混凝土4140020001.2中粒式沥青混凝土5107219300.8粗粒式沥青混凝土7100013000.6水泥稳定碎石35150036000.5二灰稳定碎石20130036000.5级配碎石20225—土基—30.00—采用BISAR3.0程序分析计算路表弯沉值和各构造层底部拉应力。路表弯沉值按下式计算：式中：F——弯沉综合修正系数，按下式计算：采用程序计算得到的理论弯沉值lL=43.63〔0.01mm〕可求得路表弯沉计算值：采用Bisar3.0程序计算各层层底拉应力汇总于表2.7。表2.7路面构造拉应力计算结果材料名称厚度〔cm〕层底拉应力〔MPa〕容许拉应力〔MPa〕细粒式沥青混凝土4-0.0160.325中粒式沥青混凝土5-0.0190.217粗粒式沥青混凝土7-0.0750.163水泥稳定碎石350.0520.183石灰土稳定碎石200.1510.279级配碎石20——土基———从计算结果可知，各路面构造层层底拉应力均小于容许拉应力，路面构造各层层底拉应力均满足?规*?要求。3水泥混凝土路面设计3.1轴载分析本道路交通组成如表3.1。表3.1交通组成表车型前轴重后轴重后轴数后轴轮组数后轴距〔〕交通量解放C10B194060.851双—解放CA39035.0070.151双—东风EQ14023.7069.201双—黄河JN15049.00101.601双—黄河JN25355.0066.002双<3长征*D98037.1072.652双<3日野ZM44060.00100.002双<3日野KB22250.20104.301双—太拖拉1851.4080.002双<3小客车3.1.1轴载换算路面设计以单轴双轮组BZZ—100kN作为标准轴载。式中：Ns——100kN的单轴双轮组标准轴载的通行次数；Pi——各类轴—轮型i级轴载的总重〔kN〕；n——轴型和轴载级位数；Ni——各类轴—轮型i级轴载的通行次数；——轴—轮型系数。单轴—双轮组：单轴—单轮组：双轴—双轮组：三轴—双轮组：轴载换算结果如表3.2所示。表3.2轴载换算表车型解放

CA10B后轴60.851.009210.33解放

CA390后轴70.151.009653.32东风

EQ140后轴69.201.0010282.84黄河

JN150前轴49.00416.5010094.64后轴101.601.0010091300.74黄河

JN253前轴55.00396.3092525.7后轴132.003.655E-069250.29长征

*D980后轴145.303.578E-066450.91日野

ZM440前轴60.00381.7076582.38后轴200.003.335E-06765137.20日野

KB222前轴50.20412.1013068.75后轴104.301.0013062561.49太拖拉

138前轴51.40408.002172.10后轴160.003.503E-062171.40合计4162.09备注：轴载小于40kN的轴载作用不计。3.1.2计算累计当量轴次根据设计规*，高速公路混凝土路面设计基准期为30年，平安等级为一级，轮迹横向分布系数η在0.17~0.22之间，取0.20，gr=0.053，则：累计交通量在100×104~2000×104之间，属于重交通。3.2路面构造组合设计本设计考虑枯燥〔中湿〕和潮湿〔过湿〕两种情况进展路面设计。3.2.1枯燥〔中湿〕情况路面构造组合本公路交通等级为重交通，地处IV5区，属江南丘陵过湿区，年降水量大于1500mm，地下水位高。月平均气温大于30℃，高温季节长。春夏两季有较长时间的集中降水。选择设计方案主要考虑的问题有：〔1〕路面的构造强度和耐久性；〔2〕基层、底基层的稳定性，特别是水稳定性；〔3〕经济性和施工便利。从我省混凝土路面的使用经历来看，由于基层、底基层的水稳定性不良而造成的道路使用性能下降和道路破坏的情况较为常见，因此，路面构造设计方案应着重考虑了基层、底基层的水稳定性能。考虑沿线可利用的材料来源、路面构造水稳定性要求以及本地水泥混凝土路面建立经历，拟定两个路面构造方案。从路面构造承载性能方面比较，B方案优于A方案，但从以往水泥混凝土路面的使用经历来看，提升的空间不大。从经济性和施工便利方面考虑，B方案也较好。同时，在公路沿线有大量碎石、砂砾、粉煤灰等可用于稳定类基层建造的材料，可大大节省投资。鉴于本地区水泥混凝土路面因排水不良引起损坏的问题较多，本设计以方案A为推荐方案。3.2.2潮湿〔过湿〕情况路面构造组合当路基地下水位较高时，土质易受湿度的影响，导致路基承载力降低。首先应采用有效的措施降低地下水位，其次是设置防水垫层，隔断地下水对路面构造的不利影响，且提高路面构造的整体承载力。在同一个建立工程，为方便施工的组织，降低工程本钱，路面构造不宜变化过大，因此路基潮湿路段路面构造与枯燥、中湿路基段路面构造根本一样，仅增加一个防水垫层。路面构造组合方案如下：3.2.3路面构造和横断面一级公路相应的平安等级为二级，变异水平为中，根据一级公路、重交通等级和中级变异水平等级，初拟普通混凝土面层厚度为260mm，基层采用水泥稳定粒料，厚度为200mm。普通混凝土板的平面尺寸为长5.0m，宽度从中央分隔带至路肩依次为4.25m、3.75m、3.0m。纵缝为设拉杆平缝，横缝为设传力杆的假缝。硬路肩混凝土面层与行车道等厚。3.3路面构造厚度计算3.3.1枯燥〔中湿〕路段1〕确定基层顶面当量回弹模量根据设计资料，土基回弹模量E0=40.0MPa，多孔隙水泥稳定碎石E1=1300MPa，水泥稳定粒料E2=1500MPa。混凝土设计弯拉强度fc=5.0MPa，Ec=3.1×104MPa。基层顶面当量回弹模量如下：式中：——基层顶面的当量回弹模量；——路床顶面的回弹模量；——基层和底基层或垫层的当量回弹模量；——多孔隙水泥碎石回弹模量；——水泥稳定粒料回弹模量；——基层和底基层或垫层的当量厚度；——基层和底基层或垫层的当量弯曲刚度；——多孔隙水泥碎石厚度；——水泥稳定粒料厚度；a、b——与有关的回归系数。普通混凝土面层的相对刚度半径按规*式〔〕计算：2〕计算荷载疲劳应力按规*式〔〕，标准轴载在四边自由板临界荷位处产生的荷载应力为：因纵缝为设拉杆平缝，考虑接缝传荷能力的应力折减系数Kr=0.87。考虑设计基准期内应力累计疲劳作用的疲劳应力系数Kf=Ne0.057=191319000.057=2.600。根据公路等级，考虑偏载和动载等因素，对路面疲劳损坏影响的综合系数Kc=1.25。按规*式〔〕，荷载疲劳应力为：3〕计算温度疲劳应力由?规*?查得，IV区最大的温度梯度取92〔℃/m〕。板长4.5m，l/r=4.5/0.717=6.276，由图可查得普通混凝土板厚h=260mm时，B*=0.580，按式〔〕，最大温度梯度时混凝土板的温度翘曲应力为：温度疲劳应力系数按式〔〕计算为：再由式〔〕计算温度疲劳应力为查表，一级公路的平安等级为二级，相应于二级平安等级的变异水平为中级，目标可靠度为90%。再据查得的目标可靠度和变异水平等级，查表，确定可靠度系数γr=1.16，按式〔〕：所选普通混凝土面层厚度可以承受设计基准期内荷载应力和温度应力的综合疲劳作用。3.3.2潮湿〔过湿〕路段1〕确定基层顶面当量回弹模量由设计资料知，土基回弹模量E0=30.0MPa，多孔隙水泥碎石E1=1300MPa，水泥稳定粒料E2=1500MPa，混凝土设计弯拉强度fcm=5.0MPa，Ec=31000MPa。计算基层顶面当量回弹模量如下：式中：——基层顶面的当量回弹模量；——路床顶面的回弹模量；——基层和底基层或垫层的当量回弹模量；——多孔隙水泥碎石回弹模量；——水泥稳定粒料回弹模量；——基层和底基层或垫层的当量厚度；——基层和底基层或垫层的当量弯曲刚度；——多孔隙水泥碎石厚度；——水泥稳定粒料厚度；a、b——与有关的回归系数。普通混凝土面层的相对刚度半径按规*式〔〕计算：2〕计算荷载疲劳应力按规*式〔〕，标准轴载在四边自由板临界荷位处产生的荷载应力为：因纵缝为设拉杆平缝，接缝传荷能力的应力折减系数Kr=0.87；考虑设计基准期内应力累计疲劳作用的疲劳应力系数Kf=Ne0.057=191319000.057=2.600；根据公路等级，考虑偏载和动载等因素，对路面疲劳损坏影响的综合系数Kc=1.25。按式〔〕，荷载疲劳应力为：3〕计算温度疲劳应力由?规*?查得，IV区最大的温度梯度取92〔℃/m〕。板长4.5m，l/r=4.5/0.752=5.984，由图可查得普通混凝土板厚h=260mm时，B*=0.580，按式〔〕，最大温度梯度时混凝土板的温度翘曲应力为：温度疲劳应力系数Kt，按式〔〕计算为：再由式〔〕计算温度疲劳应力为：查表，一级公路的平安等级为二级，相应于二级平安等级的变异水平为中级，目标可靠度为90%。再据查得的目标可靠度和变异水平等级，查表，确定可靠度系数γr=1.16。所以，所选普通混凝土面层厚度可以承受设计基准期内荷载应力和温度应力的综合疲劳作用。3.4水泥混凝土路面接缝设计3.4.1纵向接缝〔1〕纵向接缝的布设视路面宽度和施工铺筑宽度而定：一次铺筑宽度小于路面宽度时应设置纵向施工缝纵向施工缝采用平缝形式，上部应锯切槽口，深度为30~40mm，宽度为3~8mm槽内灌塞填缝料，见水泥混凝土路面接缝构造图；一次铺筑宽度大于4.5m时，应设置纵向缩缝。纵向缩缝采用假缝形式，锯切的槽口深度应大于施工缝的槽口深度。采用粒料基层时，槽口深度应为板厚的1/3；采用半刚性基层时，槽口深度为板厚的2/5，见水泥混凝土路面接缝构造图。〔2〕纵缝与路线中缝平行在路面等宽的路段内或路面变宽路段的等宽局部纵缝的间距和形式应保持一致。路面变宽段的加宽局部与等宽局部之间，以纵向施工缝隔开。加宽板在变宽段起终点处的宽度不小于1m。〔3〕拉杆应采用螺纹钢筋，设在板后中央，并对拉杆中部100mm*围内进展防锈处理。拉杆的直径、长度和间距，参照表3.3施工布设时，拉杆间距应按横向接缝的实际位置予以调整，最外侧的拉杆距横向接缝的距离不小于100mm。表3.3拉杆直径、长度和间距〔mm〕面层厚度〔mm〕到自由边或未设拉杆纵缝的距离〔m〕3.003.503.754.506.007.50200~25014×700×90014×700×80014×700×70014×700×60014×700×50014×700×400250~30016×800×90016×800×80016×800×70016×800×60016×800×50016×800×400备注：拉杆直径、长度和间距的数字为直径×长度×间距。3.4.2横向接缝〔1〕每日施工完毕或因临时原因中断施工时必须设置横向施工缝其位置应尽可能选在缩缝或胀缝处。设在缩缝处的施工缝，采用传力杆的平缝形式；设在胀缝处的施工缝，其构造与胀缝一样。遇有困难需设在缩缝之间时，施工缝采用设拉杆的企口缝形式。见水泥混凝土路面接缝构造图。〔2〕横向缩缝间距布置，采用设传力杆假缝形式，其构造见水泥混凝土路面接缝构造图。〔3〕横向缩缝顶部应锯切槽口深度为面层厚度的1/5~1/4宽度为3~8mm槽内填塞填缝缝料。横向缩缝槽口宜增设深20mm、宽6~10mm的浅槽口，见水泥混凝土路面接缝构造图。〔4〕在邻近桥梁或其他固定构造物处或其他道路相交处设置横向胀缝设置的胀缝条数视膨胀量大小而定。胀缝宽20mm，缝内设置填缝板和可滑动的传力杆。胀缝的构造见水泥混凝土路面接缝构造图。〔5〕传力杆应采用光面钢筋传力杆直径32mm，长度450mm，间距300mm最外侧传力杆距纵向接缝或自由边的距离为150~250mm。3.4.3端部处理〔1〕混凝土路面与固定构造物相衔接的胀缝无法设置传力杆时，可在毗邻构造物的板端部内配置双层钢筋网；或在长度约为6~10倍板厚的*围内逐渐将板厚增加20%。〔2〕混凝土路面与桥梁相接，桥头设有搭板时，应在搭板与混凝土面层板之间设置长6~10m的钢筋混凝土面层过渡板后者与搭板间的横缝采用设拉杆平缝形式，与混凝土面层间的横缝采用设传力杆胀缝形式膨胀量大时应连续设置2~3条设传力杆胀缝。当桥梁为斜交时，钢筋混凝土板的锐角局部应采用钢筋网补强。桥头未设搭板时，宜在混凝土面层与桥台之间设置长10~15m的钢筋混凝土面层板；或设置由混凝土预制块面层或沥青面层铺筑的过渡段，其长度不小于8m。〔3〕混凝土路面与沥青路面相接时，其间应设置至少3m长的过渡段。过渡段的路面采用两种路面呈阶梯状叠合布置，其下面铺设的变厚度混凝土过渡板的厚度不得小于200mm。过渡板与混凝土面层相接处的接缝内设置直径25mm、长700mm、间距400mm的拉杆。混凝土面层毗邻该接缝的1~2条横向接缝应设置胀缝。4旧路补强设计4.1设计根本资料该道路位于**省境内，等级为三级，原路面为5cm的沥青贯入碎石路面，随着使用年限的增加，外表性能和承载能力不断降低，需采取修复措施恢复及提高道路的使用性能。4.1.1道路交通组成情况表4.1交通组成车型前轴重后轴重后轴数后轴轮组数后轴距〔m〕交通量〔辆/昼夜〕解放CA10B19.4060.851双—51解放CA39035.0070.151双—44东风EQ14023.7069.201双—266黄河JN15049.00101.601双—197黄河JN25355.0066.002双<3127小汽车1628交通量年增长率为：5.2%4.1.2旧路弯沉资料表4.2旧路弯沉数据里程桩号弯沉值〔0.01mm〕里程桩号弯沉值〔0.01mm〕里程桩号弯沉值〔0.01mm〕K0+000171K2+000220K4+000204K0+050156K2+050231K4+050187K0+100162K2+100219K4+100186K0+150164K2+150217K4+150197K0+200174K2+200230K4+200195K0+250162K2+250235K4+250185K0+300161K2+300217K4+300184K1+350173K3+350228K5+350202K1+400153K3+400230K5+400185K1+450160K3+450236K5+450190K1+500169K3+500224K5+500184K1+550167K3+550223K5+550187K1+600161K3+600215K5+600182K1+650170K3+650225K5+6501944.2沥青混凝土补强方案4.2.1轴载分析旧路补强路面设计以单轴双轮组BZZ—100kN作为标准轴载。1〕轴载换算轴载换算采用如下计算公式：轴载换算结果如表4.3所示。表4.3轴载换算表车型PiC1C2ni解放

CA10B后轴60.8511515.88解放

CA390前轴35.0016.4442.93后轴70.1511449.41东风

EQ140后轴69.201126653.62黄河

JN150前轴49.0016.419756.62后轴101.6011197211.08黄河

JN253前轴55.0016.412760.33后轴66.002.2112745.84合计445.72注：轴载小于25kN的轴载作用不计。2〕累计当量轴数计算根据设计规*，三级公路沥青路面的设计年限为8年，双向两车道的车道系数η=0.6~0.7，取0.65，γ=5.2%，累计当量轴次为：4.2.2原路面当量回弹模量计算根据原路面弯沉测试数据，三个段落的弯沉值有较大的差异，故分成三个段落分别处理，如表4.4所示。计算弯沉值：旧路当量回弹模量：表4.4原路面当量回弹模量计算里程桩号弯沉平均值(0.01mm)弯沉标准差(0.01mm)保证率系数季节影响系数湿度影响系数温度修正系数计算弯沉值(0.01mm)当量回弹模量(MPa)K0+000~K1+650164.56.111.31.21.01.0206.979.6K2+000~K4+000225.05.991.31.21.01.0279.358.2K4+000~K6+000190.16.811.31.21.01.0238.868.74.2.3道路补强设计1〕补强方案考虑道路施工便利，原料采购以及提高道路使用性能方面的因素，同时考虑到旧路弯沉资料有限，不能全面反映该道路的真实情况，因此在进展道路补强设计时，对三路段采用一样的补强方案。2〕设计指标确实定对于三级公路，为简单起见，仅以设计弯沉值作为设计指标。路面设计弯沉值为：式中，因该公路为三级公路，道路等级系数Ac=1.2，沥青混凝土面层As=1.0，半刚性基层，基层类型系数Ab=1.0。3〕构造层参数三个路段原路面回弹模量相差不大，统一采用路段二的当量回弹模量进展设计计算。各构造层设计参数如表4.5。表4.5路面构造层参数材料名称厚度〔cm〕抗压模量20℃15℃中粒式沥青混凝土512001800水泥稳定碎石2615003600土基—58.24〕路面弯沉验算设计弯沉值ld=45.27〔0.01mm〕采用BISAR3.0程序分析计算路表弯沉值和各构造层底部拉应力。路表弯沉值按下式计算：式中：F——弯沉综合修正系数，按下式计算：采用程序计算得到的理论弯沉值lL=65.25〔0.01mm〕可求得路表弯沉计算值：4.3水泥混凝土补强方案4.3.1轴载分析路面设计以单轴双轮组BZZ—100kN作为标准轴载。1〕轴载换算轴载换算结果如表4.6所示。表4.6轴载换算表车型PiδiNi解放

CA10B后轴60.851.00510.02解放

CA39