一般性楼盖验算计算书

模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、工程属性新浇楼板单元名称屋面梁、板当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)300第2层层高H2(m)11.2第2层混凝土楼板厚度h2(mm)150第1层层高H1(m)4.2第1层混凝土楼板厚度h1(mm)1000板单元计算长度Bi(m)22板单元计算宽度Bc(m)7.6楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB400①8@150Asx=335.103Y向正筋HRB400①8@150AsY=335.103X向负筋HRB400①8@250AsX'=201.062Y向负筋HRB400①8@250AsY'=201.062第1层X向正筋HRB400①22@180AsX=2111.848Y向正筋HRB400①22@180AsY=2111.848X向负筋HRB400①22@180AsX'=2111.848Y向负筋HRB400①22@180AsY'=2111.848二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层0.80.8第1层0.80.8设计简图如下:结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)12.91施工荷载(kN/m2)振捣荷载(kN/m2)钢筋混凝土自重当前施工层每根立杆传递荷载(kN)12.91施工荷载(kN/m2)振捣荷载(kN/m2)钢筋混凝土自重(kN/m3)25.10.3模板自重(kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算

1、第2层荷载计算模板类型木模板本层砼的龄期(天)28砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.43砼的弹性模量实测值E(MPa)30000立杆传递荷载组合值：P2=12.91kN楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000x25.1=3.765kN/m22、第1层荷载计算模板类型木模板本层砼的龄期(天)29砼的实测抗压强度fc(N/mm2)19.1砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.71砼的弹性模量实测值E(MPa)32500立杆传递荷载标准值：q1=0.704kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000x25.1=25.1kN/m23、各楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...则有：Pi'=(E.h.3lF.)/(E(E.h.3))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为:楼层各楼层混凝土弹性模量E楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2300001503.76520.1720.1080.091132500100025.10.70434.5329.136Gi=1.2x[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]x(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4x[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]x(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算1、第2层内力计算第2层配筋图第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl=7600/22000=0.345mi0.4m20.004mi'-0.083m2-0.057四边简支Bc/Bl=7600/22000=0.345mqi0.097mq20.017第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/20.1080.09i0.i530.i980.045内力计算mim2mi'm2'mqimq2VBc内力值(kN.m)Mi0.40.0040.0970.0i70.27.63.803M20.40.0040.0970.0i70.27.60.837MJ-0.0830.27.6-0.95

第2层板正截面承载力验算依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为:公式类型参数剖析使用条件Mu=a1asfcbh02M板正截面极限承载弯矩用于单筋截面%截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土al取1.0as截面抵抗矩系数f混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚M=aafb、2+f'A'(板-a'u1sc0ys、0s)fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积as'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-as')f钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当x<2as'时As受拉钢筋总面积g=Asfy/(fcaibh°)七6---受压区相对高度，^=Asfy/(fca1bh0)X=(fyAs-fy'As')/(afcb)X混凝土受压区高度_s_y——_Ic/矩形截面受压区高度./2As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)a1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)X(mm)as'比较201.062360130114.31000360335.103-3.37420X<2as矩形截面相对受压区高度2As(mm)fy(N/mm2)b(mm)h°=h-20(mm)fcm(N/mm2)z335.103360100013014.30.065335.103360100013014.30.065

备注Z=Asfy/bhofcmMuiaiasfc(N/mm2)b(mm)h°(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.06714.3100013016.1923.803Mu210.06714.3100013016.1920.837比较Mu1〉m1符合要求Mu2〉m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h°(mm)as'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360201.06213020-7.962-0.95Mu2'360201.06213020-7.962-0.653比较Mu1'〉m1'符合要求Mu2'〉m2'符合要求2、第1层内力计算第1层配筋图第1层板单元内力计算

板的支撑类型四边固支Bc/Bl=7600/22000=0.345mi0.4m20.004mi'-0.083m2-0.057四边简支Bc/Bl=7600/22000=0.345mqi0.097mq20.017第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/234.5329.i3649.09863.666i4.568内力计算mim2mi'm2'mqimq2vBc内力值(kN.m)Mi0.40.0040.0970.0i70.27.6i220.654M20.40.0040.0970.0i70.27.6268.532Mi'-0.0830.27.6-304.854M2'-0.0570.27.6-209.6iMi=(mi+vm2)Gi'Bc2+(mqi+vmq2)Qi'Bc2Mi=(m2+vmi)Gi'Bc2+(mq2+vmqi)Qi'Bc2Mi'=mi'GqBc2M2'=m2'GqBc2第1层板正截面承载力验算矩形截面受压区高度./2As(mm)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)aifc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)X(mm)as'比较

2111.84360980119.110003602111.848020X<2as'矩形截面相对受压区高度-，2、As(mm)fy(N/mm2)b(mm)h°=h-20(mm)fcm(N/mm2)z2111.848360100098019.10.0412111.848360100098019.10.041备注Z=Asfy/bh0fcmMuia]asfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.03919.11000980715.4021220.654Mu210.03919.11000980715.402268.532比较Mu1<m1不符合要求Mu2〉m2符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑Mui'fy(N/mm2)-，2As(mm)h0(mm)as'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'3602111.84898020-729.855-304.854Mu2'3602111.84898020-729.855-209.61比较Mu1'〉m1'符合要求Mu2'〉m2'符合要求六、楼&板裂缝验算rH*-1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件

、以°sk：1.9e+Q.08d/(vPte)]/skEtesd钢筋的直径最大裂缝宽度验算A纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值e最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当e<20时，取e=20,当c〉65时，取e=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准aer构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7,受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；v纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；E钢筋的弹性模量Pte=As/Atepte按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当Pte<0.01，时取Pte=0.01W=1.1-0.65ftk/(PteOsk)w裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，W<0.2时，取W=0.2；当W〉1.0时，取巾=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取W=1.0A=0.5bh+(b-b)hteffAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面o=M/(Anh),h0=h-(e+d/2)osk裂缝处钢筋应力2、最大裂缝宽度计算楼层acrVc(mm)d(mm)"skV楼层acrVc(mm)d(mm)"skVPteEs(N/mm2)①max(mm)第2层2.10.202208103.52310.012000000.022第1层2.10.9382022685.62510.012000001.445比较第2层①max/0.3<1符合要求第1层®max/0.3>1不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑七、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F—(0.78hft+0.15。c，m)nuhoFl局部荷载设计值或集中反力设计值8h截面高度影响系数：当hW800mm时，取8-1.0；当hN2000mm时，取8-0.9；中间线性插入取用。hft混凝土轴心抗拉强度设计值o,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/M2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板垂直截面的最不利周长。°h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n-min(n1,n2)n1=o.4+1.2/8s,n2-0.5+asXh0/4Umn1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数8s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，8不宜大于4：当8s<2时取8s-2，当面积为圆形