产业园大桥工程岩土工程勘察报告（详勘）

勘察工作概况1.1任务由来大数据产业园投资管理有限公司（甲方）拟在重庆市渝北区双龙湖修建大数据产业园XX大桥工程，特委托重庆市设计院（乙方）对拟建场地进行岩土工程勘察，勘察阶段为一阶段详勘，为施工图设计提供工程地质依据。1.2工程概况大数据产业园项目是由大数据产业园投资管理有限公司打造的重庆IT基地，与悦来会展中心（距离2公里）和中央公园（距离3公里）形成三角形布局，区位优势十分明显。大数据产业园XX大桥工程是连接仙桃数据谷与悦来会展中心、中央公园的重要通道。项目主要拟建物有：南大桥，宽32m，双向六车道，设计时速为50km/h；匝道A、匝道B、匝道C，宽均为10m，双向两车道，设计时速为50km/h，各拟建建筑物概况见表1-1。表1-1各拟建物概况一览表编号拟建物名称里程长度(m)宽度(m)备注1南大桥K0+060～K0+700640.0032.00高架2匝道AK0+038～K0+357.59319.5910.00高架3匝道BK0+000～K0+236.37236.3710.00高架4匝道CK0+000～K0+233.88233.8810.00高架1.3勘察目的和任务根据编制设计文件的需要，查明场地的工程地质和水文地质条件，作出工程地质评价、提供地基物理力学参数；分析评价场地的不良地质现象和地基的稳定性、均匀性和地基承载力等，为编制施工图设计文件提供工程地质依据。根据现行有关技术标准和规范、设计要求及技术委托书，本次勘察主要任务：（1）查明场地地形地貌、地质构造、水文地质条件、地层岩性及各岩土层的成因类型、年代、分布情况、工程特性。（2）查明沿线不良地质作用的成因、类型、规模、性质、分布位置等，评价其对拟建桥梁的影响，提出防治措施的建议。（3）查明地下水的埋藏条件及其和地表水的补排关系、提供地下水位动态变化规律、分析评价其对工程的影响，判定水和土对建筑材料的腐蚀性。（4）评价场地和地基的地震效应，提供抗震设计所需参数。（5）查明场地地基土物理力学性质，为该工程基础设计提供相关的岩土物理力学参数，并对地基承载力做出评价；评价场地稳定性和适宜性，评价场地环境边坡稳定性，提出处理措施建议。（6）分析评价场地岩土体在桥梁施工及营运过程中可能产生的岩土工程问题，并提出相应的防止、处理措施建议。1.4勘察依据及执行的主要技术规范1.4.1勘察依据（1）建筑工程勘察合同；（2）岩土工程勘察任务委托书；（3）桥梁总平面图（1:500）。1.4.2执行的主要技术规范（1）《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）；（2）《公路桥涵地基和基础设计规范》(JTJD63-2007)；（3）《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013）（4）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（5）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；（6）《工程测量规范》（GB50026-2007）；参照规范：（1）《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）；（2）《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/TB02-01—2008)；（3）《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）；（4）《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-47-2006）；其它适用于本工程的技术标准和规范及《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》、《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。1.5勘察工作布置及完成工作量1.5.1勘察等级根据《岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001），本工程重要性等级为一级，场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，综合确定其岩土工程勘察等级为甲级。1.5.2勘察工作布置接受甲方委托后，我院立即组织技术人员进行了现场踏勘，按《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）和业主的技术要求以及建筑总平面图，结合场地实际，按照详细勘察要求编制《岩土工程勘察纲要》，本次勘察的主要手段采用工程地质测绘、钻探、地球物理勘探、原位测试、室内岩土试验等（1）勘探点线布置：按沿线桥台、桥墩桩位布置，共布置横断面38条，纵断面5条，勘探点121个。其中控制性钻孔60个，约为钻孔总数的1/2（详见勘探点平面布置图），满足规范要求。由于钻孔ZK61、ZK63所在位置地形坡度大，且覆盖土层较薄，无法形成钻探作业面，我院会同建设方和见证方现场踏勘后达成一致意见，取消南14墩、南15墩的个别钻孔，调整相应横断面的布置，仍能满足一阶段详勘精度要求。由于在勘察进场施工后业主、设计进行了方案调整，致使以下已完成钻孔：ZK7、ZK8、ZK9、ZK111、ZK112、ZK113、ZK114、ZK115、ZK116、ZK117、ZK118、ZK119、ZK120、ZK121处于拟建物范围之外，仅作为判断地层情况使用。（2）钻孔深度：控制性钻孔深度进入预计桩底以下15m，一般性钻孔深度进入预计桩底以下10m。（3）采样：采岩样孔41个，采集岩样41组。（4）原位测试：重型动力触探测试孔4个，抽水试验钻孔2个。（5）物探：波速测试孔5个。1.5.3勘察工作完成情况本次勘察由我院测量专业人员完成工程测量，委托重庆岩土工程检测中心完成波速测试和室内岩土试验。本次勘察于2014年4月13日进场踏勘，编写勘察纲要，经审批后，于2013年4月15日进场进行测量和测绘工作，同时组织钻探设备和人员（采用XY-100型钻机8台）进场钻探施工，于2014年4月27日完成全部外业工作，随后转入室内进行资料整理、综合分析，编写本报告。本次勘察完成的实物工作量见表1-2。表1-2完成实物工作量统计表工作内容工作量单位外业工作工程测量实测横断面2546.9/38m/条实测纵断面2524.69/5m/条勘探点放样121个工程地质勘察工程地质调查测绘(1:500)0.10Km2勘探钻探3428.05/119m/孔重型动力触探48.7/4m/孔钻孔波速测试145.00/5m/孔抽水试验2/2台班/孔取样泥岩26组砂岩15组水位观测119孔内业工作室内试验单轴抗压试验（天然、饱和）泥岩22组砂岩11组三轴压缩试验泥岩2组砂岩2组变形试验泥岩2组砂岩2组1.5.4勘察工作质量评述（1）工程测量工程测量内容为测放勘探点及测绘横纵断面。本次勘察工作用图为甲方提供的1:500现状地形图，其坐标系统为重庆市独立坐标系，高程系统为1956年黄海高程系；控制点为甲方委托我院制作的2个控制点Y1（X=88486.967，Y=62352.128，H=271.249）、Y2（X=88609.708，Y=62615.442，H=278.699）；采用南方灵锐S82-2008动态（RTK）GPS仪器，其定位精度为：平面±（1cm+1ppm），高程±（2cm+1ppm）和拓普康GTS－602P全站仪，标称精度2″，2mm+2PPm施测。测量工作符合规范。（2）工程地质测绘工程地质测绘以1:500地形图为底图，进行地层界线测绘及场地节理裂隙调查。调查测绘采用仪器法及半仪器法定位，用罗盘定向、皮尺量距及参照标志性地物和实测勘探点进行测绘，工程地质调查测绘范围为拟建场地及拟建场地范围外可能对拟建工程有影响的斜坡地段。调查测绘的主要内容包括地形地貌、地层岩性、岩体结构面性状及发育特征、水文地质、不良地质现象等。地质界线及地质观测点的测绘精度在图上距离不低于3mm。重点调查有场地内及附近是否存在滑坡、危岩、泥石流等不良地质现象。调查测绘质量满足规范要求。（3）工程钻探严格按照《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ:T87-2012）执行，钻进技术参数选择合理。钻探施工投入XY—100型回转钻机8台，采用单管回转钻进，土层回次进尺控制在1.0m以内，基岩回次进尺控制在2.0m以内；土层回次岩芯采取率平均达到70%以上，强风化基岩回次岩芯采取率达到75%以上，中等风化基岩回次岩芯采取率达到85%以上，满足规范要求。钻探过程中，回次岩芯按顺序摆放，并及时填写回次标签，由地质人员在现场对揭露的岩芯进行跟踪描述，野外资料真实可靠，保证了各岩性层的准确分层。钻探施工过程中钻探质量达到工程钻探技术及地质要求，未出现安全、质量事故。（4）原位测试采用重型动力触探N63.5对素填土进行原位测试，记录每贯入10cm的锤击数。所有操作在地质人员现场指导下，由钻探人员操作完成。所有人员持证上岗，操作严格按照规范执行，试验数据真实可信。（5）取样测试本次勘察现场取22组泥岩样和11组砂岩样进行室内岩石天然、饱和单轴抗压试验；取2组泥岩样和2组砂岩样进行室内三轴压缩试验；取2组泥岩样和2组砂岩样进行变形试验。岩土层剪切波速测试工作严格按规范执行，试验数据真实可信。本次勘察取样深度、方法及试验项目符合规范要求，所有试样均及时包装密封，送重庆岩土工程检测中心进行试验。重庆岩土工程检测中心通过了国家计量认证，岩石试验操作按现行相关规范要求进行，试验成果可靠。（6）水文观测钻探工作结束后抽干孔内残留水，24～48小时内测定钻孔中地下水水位，其工作过程及方法均符合要求。在ZK26、ZK27中进行了抽水试验，两小时、四小时内水位均无明显恢复。（7）外业见证情况说明本次外业自2014年4月15日至2014年4月27日完成，工程勘察外业见证由重庆南江地质工程勘察设计院采用旁站式监理，并出具了勘察外业见证报告，外业成果真实可靠（见证员：祝国庆，印章号：YKJZ-2310389-0021）。以上各项工作均严格按照国家现行有关规范、规程执行，完成了本次勘察工作任务，现将已获资料综合分析整理编制本报告，绘图软件采用“蓝雨软件4.0版”及AutoCAD2004，图件清晰；文字报告使用MicrosoftOffice2003编写。勘察成果达到一阶段详勘精度，经审查合格后可供施工图设计使用。1.6、勘察范围及勘察阶段判定根据重庆市城乡建设委员会渝建〔2013〕345号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定（试行）》和渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定（试行）》的相关规定，本工程的勘察范围及勘察阶段判定如下：表1-2工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。是满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。是满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。是满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。是满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。是满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。是满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无采用锚杆（索）支护的基坑边坡满足勘察范围表1-3选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。危岩影响面积小于建设场地50%，无其余不良地质作用不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。无抗震危险地段不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。投资2.4亿不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。否不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。无隧道不需进行选址勘察表1-4初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地不需进行初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。危岩影响面积小于建设场地30%，无其余不良地质作用不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡影响面积小于50%不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。水平距离大于100米不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无采空区不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。否不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。否不需进行初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。无隧道不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。高架桥最大跨径约40m，立体交叉线路为2层不需进行初步勘察2场地工程地质条件2.1地理位置及气象水文场地位于重庆市渝北区双龙湖街道仙桃村。区域气候属亚热带湿润区，气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。常年平均气温17.5℃，极端最高气温44.2℃（1951年8月15日），极端最低气温-3.7℃（1975年12月15日），年平均降雨量为1163.33mm，由于受季风环境气候影响，降雨量年内分配不均，5～9月份降雨量占全年的70%，暴雨多集中在7～8月份，多年平均日最大降雨量93.9mm，日最大降雨量178.3mm（1971年6月1日，渝北区），历史年最大降雨量为1357.7mm（1986年，渝北区），年平均降雨日为168天。场地内天然地表水体主要为鱼塘、水田，鱼塘主要分布场地中部、西北部山顶，水田主要分布在场地中部、西北部山谷地带。场地南侧（南大桥K0+240～K0+260之间）有猪拱溪自东向西径流，场地内河道高程在208.60～210.81m之间，勘察期间测得水位209.70m，河面宽度约8.10～10.20m，水深约1.0m，流速1.00～1.50m/s，另据现场调查，猪拱溪历史最高水位约214.91m。2.2地形地貌拟建场区总体上为丘陵槽谷地貌。猪拱溪南侧原为槽谷地貌，经场地附近施工区平场后回填，与猪拱溪形成平台+斜坡地貌；猪拱溪北侧为丘陵槽谷地貌，从北向南浅丘与槽谷相间分布，山丘呈串珠状，并形成南北向分水岭，地表片流汇集于山谷，然后经汇入猪拱溪。场区总体猪拱溪位置较低，四周位置较高，斜坡坡度多在20～35°之间，局部坡度达60°，槽谷地带地形坡度一般5～15°。场地最高点标高约291.45m，最低点标高约208.60m，相对高差约82.85m，地形坡度变化较大，斜坡现多为林地和耕地，槽谷段多为农田，居民住房零星分布于场区。2.3地质构造场地位于重庆市渝北区双龙湖街道，地处龙王洞背斜西翼，岩层呈单斜状产出，在沿线基岩露头处测得岩层产状及构造裂隙，岩层产状265～271°∠46～53°（优势产状：268°∠51°），无断层通过。据现场地质测绘和调查以及钻探揭示情况，在场地出露的基岩岩体中见三组裂隙发育：主要构造裂隙有2组，裂隙产状：①J1：产状96～11049～58（优势产状1000∠490），裂隙间距1.5～4.0m，较平滑，微张，局部泥质充填，结合差，延伸3～8m，属硬性结构面；②J2：产状183～19078～88（优势产状1850∠780），裂隙间距1.8～5.0m，呈舒缓状，多呈闭合状，局部微张，裂面见白色方解石充填，局部泥质充填，结合很差，延伸数米，属硬性结构面。场区构造裂隙不发育，地质构造简单。场地未见滑坡、断层、泥石流等不良工程地质作用。2.4地层岩性根据钻孔揭露，结合地质测绘﹑调查，场地内地层主要为第四系全新统人工素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl）、崩坡积碎石土（Q4col+dl）；下伏侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩，由新到老分述如下：1、土层（1）素填土（Q4ml）:杂色，松散～稍密，稍湿，主要由粉质粘土和砂岩、泥岩碎块石及少量砖、混凝土块等组成，粒径一般10～300mm，含量约占总质量的10～50%。其中为房屋拆除、附近施工区场地平整时随意抛填，堆填时间约1～3年。主要分布在猪拱溪南侧，场地其余地段零星分布，钻探揭露厚度0.60m（ZK22）～37.50m（ZK15），层底高程222.13m（ZK25）～275.82m（ZK114）。（2）粉质粘土（Q4el+dl）:褐色。可塑状，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，切面稍有光泽，残坡积成因。主要分布在猪拱溪北侧，猪拱溪南侧零星分布，钻探揭露厚度0.20m（ZK58）～3.40m（ZK98），层底高程210.82m（ZK27）～285.57m（ZK75）。（3）崩坡积碎石土（Q4col+dl）:杂色，松散，稍湿，主要为砂岩岩块，块径一般0.1m～5m不等，为山顶岩体向沟谷崩塌汇聚而成。主要分布在猪拱溪两岸，无拟建墩台位于该段，因此钻探无揭露，主要通过地质调查、测绘揭露。～～～～～～～～～～不整合接触～～～～～～～～～～2、基岩（J2s）（4）砂岩（Ss）：根据钻探揭露及现场调查，灰白色、浅黄色。主要矿物成分为长石、石英，次为云母及暗色矿物，中～细粒结构，巨厚层状构造，钙泥质胶结，岩质较硬，局部粘土矿物含量较重。局部在裂隙面，裂面为黄褐色，无充填，倾角60°～70°。整个场地均有分布，与泥岩互层，钻孔揭露单层厚度0.77m（ZK2）～27.10m（ZK55），层底高程180.03m（ZK30）～281.59m（ZYK119）。（5）泥岩（Ms）：褐红色。泥质结构，中～厚层状构造，主要由粘土矿物组成。局部见砂质条带或条纹。整个场地均有分布，与砂岩互层，钻孔揭露单层厚0.29m（ZK48）～28.50m（ZK15），层底高程183.73m（ZK29）～284.51m（ZK120）。3、基岩面及基岩风化带特征场地内第四系覆盖层厚0.20～37.5m，基岩面倾角一般为20～35°。场地钻探深度范围内的基岩可划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩芯多呈碎块状，强度较低。钻孔揭露厚度0.20m（ZY35）～4.30m（ZY49）。强风化带厚度0.40m（ZK79）～6.00m（ZK24），底面标高207.25m（ZK29）～287.55m（ZK120）。中等风化带：岩芯多呈短柱状、柱状，局部较破碎、存在裂隙，岩质较新鲜，较完整，强度相对较高。2.5水文地质条件2.5.1地表水场地内天然地表水体主要为鱼塘、水田，鱼塘主要分布场地中部、西北部山顶，水田主要分布在场地中部、西北部山谷地带，主要由大气降水补给，大气降水汇集与鱼塘或经斜坡坡面形成片流、面流向山谷水田汇集，然后向猪拱溪排泄，猪拱溪为场地地表水最低排泄基准面。猪拱溪（位于南大桥K0+240～K0+260之间）自东向西径流，场地内河道高程在208.60～210.81m之间，勘察期间测得水位209.20～209.70m，河面宽度约8.10～10.20m，水深约1.0m，流速1.00～1.50m/s，另据现场调查，猪拱溪历史最高水位约214.91m。2.5.2地下水场地地下水富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，地下水总体向猪拱溪排泄，场区地下水补、径、排关系清楚，地下水接受大气降雨补给，沿斜坡向下部、山谷排泄，并最终汇入猪拱溪。猪拱溪为本区地下水最低排泄基准面。一般情况下，第四系松散层含孔隙水，砂岩含孔隙裂隙水(主要为裂隙水)，泥岩为相对隔水层。根据沿线地下水的赋存条件、水理性质及水力特性沿线地下水可划分为第四系松散层孔隙水、基岩裂隙水：（1）第四系松散堆积层地下水：场地第四系人工填土为无序抛填，厚度变化较大，为透水地层，在降雨期间，场内第四系土层内可赋存少量地下水，多形成上层滞水或潜水，水量小，受丰、枯水季节影响明显。猪拱溪两岸崩坡积碎石土较为松散，孔隙较大，与猪拱溪水力联系较好。（2）基岩裂隙水：场地内砂岩具一定的含水、透水性，泥岩层相对隔水，而场内砂岩、泥岩呈互层结构，赋水条件较差，且不利于地下水向深部运移和径流。基岩浅部风化裂隙较发育，可赋存一定量的地下水。猪拱溪两岸裂隙水与猪拱溪水力联系较好，存在统一地下水位；其余地段基岩裂隙水主要受大气降雨补给，沿岩土界面、岩层层面及裂隙径流，排泄于地形低洼地带，并最终汇入猪拱溪。场区未见泉、井等地下水出水点；根据钻探资料：ZK22、ZK23、ZK24、ZK25、ZK26、ZK27、ZK28、ZK29存在统一地下水位；ZK47、ZK49、ZK50、ZK51、ZK52、ZK53、ZK92、ZK97、ZK98、ZK103、ZK104、ZK105受山谷水田地表水影响，无法准确观测地下水位，建议施工期间加强山谷地段地下水位的监测工作，并做好相应的防排水措施；其余钻孔无地下水。综上所述，水文地质条件中等复杂。抽水试验水位无明显恢复，根据当地经验，泥岩渗透系数0.005m/d。特别强调，本场地地下水受天气影响大，动态变化大；雨季地下水多，地下水位高；枯水季水量小，水位低。因此，雨季和汛期施工时，尤其在填土厚度较大地段，应加强护壁和排水。2.6地下水及土腐蚀性评价场地及周边土层为素填土、粉质粘土及崩坡积碎石土，据调查访问和本次勘察查明，场地周边无污染源，根据建筑经验及周围环境情况分析判断，场地内地下水和土对混凝土为微腐蚀性，地下水和土对钢筋混凝土结构中钢筋为微腐蚀性，地下水和土对钢结构为微腐蚀性。2.7不良地质作用根据现场调查及钻探揭露，场区内主要不良地质现象表现为：A15墩西北处存在一处危岩，坡顶高程275.00～277.00m，坡脚高程266.19～268.53m，高约9m，危岩带坡面岩石裸露，倾角约70～80°，受后期施工或风化的影响，可能发生坠落式破坏。在钻孔ZK83（A2墩位置）中19.31～20.22m为软弱夹层。其余地段未见滑坡、崩塌、泥石流及地面变形等不良地质现象。2.8土、石工程分级根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录J土、石工程分级表划分标准，场地土、石工程分级为：1、普通土：场地的粉质粘土，呈可塑状，等级为II级。2、硬土：场地的素填土、崩坡积碎石土及基岩强风化带。素填土主要由粉质粘土及少量砖、混凝土块等组成，粒径一般10～300mm，含量约10～50%；崩坡积碎石土主要有砂岩块石组成，块径0.1m～5m不等；岩石风化强烈，呈碎块状，质软，部分呈土状或土夹石状，等级为Ⅲ级。3、软石：中风化的泥岩。厚层状结构，裂隙局部发育，等级为Ⅳ级。4、次坚石：中风化砂岩。厚层状结构，裂隙局部发育，等级为Ⅴ级。2.9相邻建（构）筑物场地内建筑物已拆迁完成，周边建筑物距场地较远，受拟建工程的影响较小。3试验成果统计分析3.1岩土测试成果的可靠性分析及统计原则本次勘察选择填土厚度较大的4个钻孔进行了重型动力触探试验，试验操作按照相关要求执行，试验数据真实可靠；对中等风泥岩和砂岩采取岩样进行室内岩石单轴抗压强度、三轴压缩试验和变形试验。岩土试样的采取和运输严格按照相关要求进行，试验的具体操作按《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）、《工程岩体试验方法标准》(GB/T50266-99)要求执行，试验成果可靠。试验数据按照岩土工程勘察规范（2009年版）》（GB50021-2001）第14.2节公式统计与分析。3.2土层试验成果统计分析3.2.1素填土场地内素填土分布较广，厚度较大，根据场地特点，分别在钻孔ZK5、ZK10、ZK15、ZK18的素填土段进行重型动力触探(N63.5)试验，匀速连续贯入，遇大块石时以小水量钻进，钻穿后继续进行触探。利用勘察软件对触探击数进行杆长修正计算，见“动力触探试验曲线图”，触探击数统计过程中对部分击数较高的异常值（标注“*”数据）予以舍弃。各点位填土触探修正击数统计结果见下表3-1。表3-1N63.5原位测试统计分析表孔号触探孔段（m）统计厚度（m）N63.5平均值变异系数厚度加权平均值N63.5ZK51.80～15.2010.45.340.354.42ZK104.30～22.2015.35.710.30ZK151.80～23.7018.95.730.27ZK182.20～7.604.17.420.38从现场试验和钻探分析判断，填土极不均匀，存在大块石，粗颗粒间还存在很大的空隙；从统计结果看，锤击数平均值在5.34～7.42左右，变异系数0.27～0.38，呈高变异性。结合钻探、动探结果综合判定，填土呈松散～稍密状态。动探击数与深度无明显递增关系，击数差异大，粒径不均匀。3.2.2粉质粘土主要分布于场地斜坡地带，分布不均，厚度较薄，此次勘察未对其进行原位和室内测试。3.2.3崩坡积碎石土主要分布于猪拱溪两岸，其分布不均，无桥梁墩台位于此处，此次勘察未对其进行原位和室内测试。3.3岩石试验成果统计分析3.3.1岩石单轴抗压强度分别对22组中等风化泥岩和11组中等风化砂岩的单轴抗压强度指标进行统计。统计成果见表3-2、3-3。由表3-2可知，中等风化泥岩天然抗压强度标准值为8.23MPa；饱和单轴抗压强度标准值为5.08MPa，为软岩；软化系数为0.62，为软化岩石；变异系数为0.22～0.23，变异性中等，主要是由于场地泥岩砂质含量变化较大所致。由表3-3可知，中等风化砂岩天然抗压强度标准值为20.74MPa；饱和单轴抗压强度标准值为14.93MPa，为较软岩；软化系数为0.72，为软化岩石；变异系数为0.21，变异性中等，主要是由于场地砂岩粘土矿物含量变化较大所致。表3-2泥岩抗压强度指标统计岩性孔号单轴抗压强度(MPa)软化系数备注天然饱和泥岩ZK1-111.09.210.46.85.76.50.62ZK6-17.16.56.24.44.03.8ZK18-18.19.39.75.15.86.0ZK19-17.36.76.54.54.13.8ZK27-111.09.111.56.85.67.1ZK40-15.44.95.73.42.93.5ZK45-19.810.511.46.16.57.3ZK47-110.49.29.76.55.76.0ZK59-17.99.58.94.95.95.5ZK64-16.76.37.34.13.84.4ZK66-17.06.37.24.43.94.2ZK69-18.89.410.05.55.96.2ZK83-15.44.84.43.33.02.7ZK84-19.38.39.35.65.15.7ZK82-112.210.711.57.66.77.2ZK93-110.79.39.86.85.86.1ZK95-18.26.86.45.14.24.0ZK97-16.67.18.54.24.45.3ZK98-110.29.410.96.25.86.8ZK101-18.49.010.05.05.66.2ZK103-19.59.910.45.96.46.4ZK105-110.29.610.76.35.96.8统计数n6666范围值4.4～12.22.7～7.6平均值фm8.635.34标准差σ1.911.21变异系数δ0.220.23标准值фk8.235.08表3-3砂岩抗压强度指标统计岩性孔号单轴抗压强度(MPa)软化系数天然饱和砂岩ZK11-121.520.117.714.914.412.90.72ZK12-119.620.221.014.114.615.2ZK14-128.029.226.320.121.518.9ZK50-117.621.419.412.515.413.7ZK56-119.821.019.214.315.013.8ZK57-123.620.221.417.214.615.6ZK60-122.819.220.216.513.914.7ZK73-121.722.023.815.516.117.2ZK76-118.420.617.313.114.712.4ZK107-135.432.233.225.823.224.3ZK109-118.819.517.813.614.013.0统计数n3333范围值17.3～35.412.4～25.8平均值фm22.1215.96标准差σ4.613.41变异系数δ0.210.21标准值фk20.7414.933.3.2岩石抗拉、抗剪（三轴）强度指标分别对2组中等风化泥岩和2组中等风化砂岩的抗剪强度指标进行统计。统计成果见表3-4、3-5。由表3-4可知。中等风化泥岩抗拉强度标准值为0.22MPa；抗剪强度指标（最小二乘法）：φ平均值为31.95°，c平均值为1.85MPa。由表3-5可知。中等风化砂岩抗拉强度标准值为1.39MPa；抗剪强度指标（最小二乘法）：φ平均值为40.65°，c平均值为5.70MPa。表3-4泥岩抗拉、抗剪强度指标统计表孔号岩性抗拉强度抗剪强度指标相关系数（MPa）最小二乘法单值内摩擦角φ粘聚力c（MPa）ZK17-1泥岩0.28632.91.90.9830.3110.336ZK96-10.23331.01.80.9770.2580.181统计数n622范围值0.181～0.33631.0～32.91.8～1.9平均值фm0.2731.951.85标准差σ0.261.340.07变异系数δ0.210.040.04标准值фk0.22表3-5砂岩抗拉、抗剪强度指标统计表孔号岩性抗拉强度抗剪强度指标相关系数（MPa）最小二乘法单值内摩擦角φ粘聚力c（MPa）ZK37-1砂岩1.5841.05.80.9901.481.55ZK54-11.4540.35.60.9871.501.29统计数n622范围值1.29～1.5810.3～41.05.6～5.8平均值фm1.4840.655.70标准差σ0.100.490.14变异系数δ0.070.010.02标准值фk1.393.3.3岩石变形指标分别对2组中等风化泥岩和2组中等风化砂岩的变形指标进行统计。统计成果见表3-6、3-7。由表3-6可知。中等风化泥岩变形模量标准值为0.26MPa；弹性模量标准值为0.22×104MPa；泊松比标准值为0.31。由表3-7可知。中等风化砂岩变形模量标准值为0.72MPa；弹性模量标准值为0.96×104MPa；泊松比标准值为0.20。表3-6泥岩变形指标统计表孔号岩性变形模量(104Mpa)弹性模量(104Mpa)泊松比（μ）ZK65-1泥岩0.260.220.330.250.230.370.270.260.38ZK86-1泥岩0.320.320.300.290.360.310.330.400.32统计数n666范围值0.25～0.330.22～0.40.3～0.38平均值фm0.290.300.34标准差σ0.030.070.03变异系数δ0.110.250.10标准值фk0.260.240.31表3-7砂岩变形指标统计表孔号岩性变形模量(104Mpa)弹性模量(104Mpa)泊松比（μ）ZK32-1砂岩0.711.010.190.771.020.190.690.840.21ZK104-1砂岩0.861.270.220.831.390.240.831.370.22统计数n666范围值0.69～0.860.84～1.390.19～0.24平均值фm0.781.150.21标准差σ0.070.220.02变异系数δ0.090.200.09标准值фk0.720.960.203.4岩体基本质量等级3.4.1岩体完整程度本根据在钻孔ZK11、ZK51、ZK59、ZK66、ZK97中所进行的钻孔波速测试成果资料，测试结果为：泥岩完整性系数为0.62～0.63；砂岩完整性系数为0.62～0.65，结合钻探揭露岩芯完整情况，本场地泥岩完整性为较完整、砂岩岩体完整性均为较完整。测试成果见《波速测试报告》（附件5）。3.4.2岩体基本质量等级基岩状态分为强风化及中等风化。强风化层岩体破碎，属散体结构，为极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ类。根据钻探揭露岩芯完整情况，结合钻孔波速测试及地区经验判断，本场地中等风化泥岩完整性为较完整、砂岩岩体完整性为较完整。中等风化泥岩饱和单轴抗压强度标准值为5.08MPa，为软岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为IV类；中等风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值为14.93MPa，为软岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ类。3.5岩土设计参数建议1、素填土：素填土经压实处理后，地基承载力基本容许值应根据现场试验结果确定。填土天然重度指标采用经验值：20.50kN/m3。2、粉质粘土：粉质粘土的厚度较薄，承载力较低。结合《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）及地区经验，确定粉质粘土地基承载力基本容许值取150kPa。结合地区经验，地基承载力特征值取150kPa。其天然重度指标为：20.00kN/m3。3、崩坡积碎石土：主要分布在猪拱溪两侧。结合《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）及地区经验，确定崩坡积碎石土地基承载力基本容许值取200kPa。结合地区经验，地基承载力特征值取200kPa，其天然重度指标为：22.00kN/m3。4、强风化基岩：根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）规定及地区经验，确定强风化泥岩地基承载力基本容许值取300kPa，强风化砂岩地基承载力基本容许值取400kPa。结合地区经验强风化泥岩地基承载力特征值取300KPa；强风化砂岩地基承载力特征值取400KPa。5、中等风化基岩（1）中等风化岩质地基承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）5.2.6公式计算确定：式中：——岩石地基承载力特征值（KPa）；——岩石饱和抗压强度标准值（MPa）,中等风化泥岩取天然抗压强度8.23MPa，中等风化砂岩取饱和抗压强度14.93MPa;——折减系数。场地中等基岩岩体较完整，岩石地基承载力特征值折减系数取0.30，经计算得：中等风化泥岩地基承载力特征值：8.23MPa×0.30×1000=2469KPa；中等风化砂岩地基承载力特征值：14.93MPa×0.30×1000=4479Pa。（2）中等风化基岩的岩质地基承载力基本容许值[fa0]根据室内岩块单轴抗压强度统计概率值结合《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）规定及地区经验综合取值。中风化泥岩属软岩，地基承载力基本容许值取[]=800kPa；中风化砂岩属软岩，地基承载力基本容许值取[]=1100kPa。（3）中等风化基岩抗剪、抗拉强度、物理力学变形指标等计算和选用参照《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）9.2节相应条款确定。中等风化泥岩天然重度取25.0KN/m3，天然单轴抗压强度标准值为8.23MPa，饱和单轴抗压强度标准值为5.08MPa；抗拉强度按标准值的0.4倍进行折减，再乘以0.95的时间效应系数后为0.22MPa×0.4×0.95=0.083MPa；抗剪强度指标C值按0.30倍进行折减，再乘以0.95的时间效应系数后为1.85MPa×0.30×0.95=0.52MPa，φ值按0.90倍进行折减，再乘以0.95的时间效应系数后为31.95×0.90×0.95=27.31°；变形模量按0.7倍进行折减为2600×0.7=1820Mpa，弹性模量按0.7倍进行折减为2400×0.7=1680Mpa，泊松比取岩石试验平均值0.31。中等风化砂岩天然重度取24.0KN/m3，天然单轴抗压强度标准值为22.12MPa，饱和单轴抗压强度标准值为14.93MPa；抗拉强度按标准值的0.4倍进行折减，再乘以0.95的时间效应系数后为1.39MPa×0.4×0.95=0.5282MPa；抗剪强度指标C值按0.30倍进行折减，再乘以0.95的时间效应系数后为5.70MPa×0.30×0.95=1.624MPa，φ值按0.90倍进行折减，再乘以0.95的时间效应系数后为40.65×0.90×0.95=34.75°；变形模量按0.7倍进行折减为7200×0.7=5040Mpa，弹性模量按0.7倍进行折减为9600×0.7=6720Mpa，泊松比取岩石试验平均值0.20。岩、土体参数建议取值一览表，详见表3-8所示。表3-8岩土参数取值建议一览表岩土名称素填土崩坡积碎石土粉质粘土泥岩砂岩结构面强风化中等风化强风化中等风化重度(kN/m3)20.5*22*20*23*25*22*24*/天然抗压强度(MPａ)////8.23/22.12/饱和抗压强度(MPａ)////5.08/14.93/地基承载力特征值(KPa)试验定200*150*300*2469400*4479/地基承载力基本容许值[](KPa)试验定200*150*300*800*400*1100*/内摩擦角φ(ο)////27.31/34.7518*内聚力C（kPa）////520/162450*综合内摩擦角φ(ο)天然30*30*//////饱和28*28*//////抗拉强度(kPａ)////83/528/弹性模量(MPａ)////1680/6720/变形模量(MPａ)////1820/5040/泊松比μ////0.31/0.20/岩石与锚固体粘结强度(kPａ)////180*/200*/基底摩擦系数0.2*0.20*0.25*0.3*0.4*0.35*0.45*/填土负摩阻力系数0.15*///0.005*///渗透系数（m/d）////////水平抗力系数比例系数m(MN/m4)/10*10*/////岩体水平抗力系数k(MN/m3)////60/150/注：带“*”者为查表或经验值；填土m值应根据试验确定，表中为压实填土按规范经验取值。岩层层面参数选取：层面属硬性结构面，结合程度差，查《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）表4.5.1，结构面参数c=50kPa，φ=18°；考虑到施工因素影响，设计时可对参数适当降低；泥岩综合内摩擦角取55°，破裂角取58°，砂岩综合内摩擦角取58°，破裂角取62°。4场地工程地质评价4.1地震效应评价根据《中国地震动峰值加速度区划图》(1/400)万(GB18306-2001图A1)及《中国地震动反应谱特征周期区划图》(1/400)万(GB18306-2001图B1)，评价区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，基本烈度为6度区。根据剪切波速试验结果并结合地区经验及《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013），场地内人工填土等效剪切波速144m/s，为软弱土；场地内粉质粘土剪切波速取160m/s，为中软土；基岩为稳定岩石，其剪切波速＞500m/s。各建筑物地震效应评价见表4-1。表4-1地震效应评价表编号分段墩台编号覆盖层厚度(m)等效剪切波速(m/s)场地类别设计特征周期(s)地段划分1南大桥K0+060～K0+240南1台、南2墩～南5墩0.26～37.50144Ⅱ0.35一般地段2南大桥K0+240～K0+500南6墩～南12墩0.20～3.00160Ⅰ0.25一般地段3南大桥K0+500～K0+700南12墩～南16墩、南17台0.20～0.60160Ⅰ0.25不利地段4匝道A线K0+038～K0+357.59A1墩～A10墩0.26～1.80160Ⅰ0.25一般地段5匝道B线K0+000～K0+236.37B1墩～B7墩、B8台0.55～3.60160Ⅱ0.35一般地段6匝道C线K0+000～K0+233.88C1墩～C7墩0.45～3.40160Ⅱ0.35一般地段建议业主委托专门地震评价部门进行场地地震安全性评价，地震设防应按地震安全性评价报告要求进行。4.2现状场地稳定性评价拟建道路地貌属浅丘槽谷地貌，微地貌位于丘陵斜坡和丘间沟谷上，根据沿线场地受人类活动影响程度不同，现将场地稳定性评价分述如下：（1）猪拱溪南侧（南大桥K0+060～K0+240段）受人类活动影响较大，原始地形为槽谷，经附近施工区的平场回填，现状已形成人工填土边坡，边坡高度约35～40m，26°～30°，局部地段较陡。经现场调查，边坡为新近回填边坡，回填时间约1～3年，为随意抛填，坡顶排水沟及地坪已出现局部开裂（5-5‘、6-6’处），裂缝约1mm～3mm，在长期荷载作用下，边坡有产生滑坡的可能，在暴雨条件下，加剧边坡破坏。现选择代表性剖面II-II’对斜坡地段土体沿岩土界面滑动进行稳定性计算边坡工程安全等级为二级边坡，稳定安全系数Fs为1.30。其计算方法采用传递系数法，边坡稳定性系数Fs及剩余下滑力计算公式如下：Ei=ψiEi-1+FsFi-Ri式中：Ri—第i块段的总抗滑力（kN/m）；Ri=Nitgi+CiLi；Fi—作用于第i块段总滑动分力（kN/m）；Ni—作用于第i块段滑面上的重力法向分力（KN/m）；i—第i块段滑带土的内摩擦角（°）；Ci—第i块段滑带土的粘聚力（KPa）；Li—第i块段滑带土的滑面长度（m）；Ei—第i条块的剩余下滑力（KN/m）；ψj—传递系数；ψj=cos(ai-ai+1)-Sin(ai-αi+1)tgi+1填土参数按表3-8选取。按照上述方法，边坡稳定性分析计算如下：图4-1II-II’剖面环境边坡计算模型表4-2II-II’剖面（工况：自重+地表荷载）稳定性计算一览表条块编号条块面积岩土重度重量条块底面长条块底面倾角粘聚力内摩擦角Fi(地表荷载)累积抗滑力累积下滑力稳定性系数Ks安全系数γt填土填土(m*m)(kN/m3)(KN)(m)(°)Ci(KPa)Φi(°)(KN)(KN)(KN)1180.420.53698.243.4300.030.00.01849.101849.101.002105.320.52158.6543.6260.030.00.02890.292716.411.0630.620.512.31.23300.030.00.03005.802825.351.061.30表4-3II-II’剖面（工况：自重+地表荷载+暴雨）稳定性计算一览表条块编号条块面积岩土重度重量条块底面长条块底面倾角粘聚力内摩擦角Fi(地表荷载)累积抗滑力累积下滑力稳定性系数Ks安全系数γt填土填土(m*m)(kN/m3)(KN)(m)(°)Ci(KPa)Φi(°)(KN)(KN)(KN)1180.420.51930.2843.4300.028.00.0888.84965.140.922105.320.51126.7143.6260.028.00.01392.161420.910.9830.620.56.421.23300.028.00.01443.361473.360.981.30从计算结果可知天然状态下边坡稳定系数为1.06，处于基本稳定状态，暴雨工况下边坡稳定性系数为0.98，处于不稳定状态。场地具备放坡条件，建议清除斜坡表面及坡顶部分土体，按1:1.75进行放坡。建议先进行边坡治理，再进行桥梁墩台施工。（2）其余地段受人类活动影响相对较小，基本为自然斜坡，斜坡坡角一般25～35°之间，局部形成陡坡，最大可达60°，边坡现场处于稳定状态。A2墩至南9墩之间、南14墩处基岩出露区域，受植物根结的劈裂、风化作用的影响，岩体被切割成松动岩块，在长期荷载或施工震动影响下，易发生掉块，影响安全，建议施工采取相应的安全措施，以免引起安全事故；A15墩西北处存在一处危岩，坡顶高程275～277.00m，坡脚高程266.19～268.53m，高约9m，危岩带坡面岩石裸露，倾角约70～80°，受后期施工或风化的影响，可能发生坠落式破坏，清理后边坡可处于稳定状态。建议先清理松动块石和危岩，再进行桥梁墩台施工。综上所述，对A15墩处危岩W1进行处理之后，场地可处于稳定状态。据调查线路其余地段未见滑坡、泥石流、危岩等不良地质现象，场地整体稳定性良好，适宜该项目建设。4.3地下水作用评价据现场调查，猪拱溪为场地地下水最低排泄基准面，两侧岸边表层基岩较为破碎，与猪拱溪水力联系较好，存在统一地下水位，其余路段地下水相对贫乏；场地周边无重大污染源，根据建筑经验及周边环境情况分析，地下水对建筑材料为微腐蚀性；综上所述，该场地地下水对工程影响不大。猪拱溪两岸南5墩、南6墩须考虑抗浮设计，抗浮水位为猪拱溪历史最高水位线214.91m，且基础开挖还应注意猪拱溪水流浸灌；其余地段做好防水、排水和截水措施，可不考虑抗浮设计。4.4岩土层承载力评价压实填土达到相关规范要求后，相关参数由现场荷载试验确定；粉质粘土地基承载力容许基本值取150kPa；崩坡积碎石土地基承载力容许值基本值取200kPa；强风化基岩地基承载力容许值基本值取地区经验值：泥岩取300kPa，砂岩取400kPa；中风化泥岩地基承载力容许值基本值取800kPa；中风化砂岩地基承载力容许值基本值取1100kPa。4.5桥梁墩台工程地质评价4.5.1南大桥南大桥（K0+060～K0+700）全长640m，全部为位区，下面针对桥梁墩、台分别进行工程地质评价。1、南1台覆盖层由素填土组成，厚度在13.80～24.00m之间，结构松散～稍密。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度7°～27°。素填土结构松散～稍密，主要为临近施工场地平场时回填，地基均匀性较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基+承台基础。填土为新近填土，须考虑负摩阻力对桩基的影响，填土负摩阻力系数取0.15。2、南2墩覆盖层由素填土组成，厚度在20.20～31.90m之间，结构松散～稍密。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度较小<7°。素填土结构松散～稍密，主要为临近施工场地平场时回填，地基均匀性较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。填土为新近填土，须考虑负摩阻力对桩基的影响，填土负摩阻力系数取0.15。3、南3墩覆盖层由素填土组成，厚度在20.20～31.90m之间，结构松散～稍密。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度25°～40°。素填土结构松散～稍密，主要为临近施工场地平场时回填，地基均匀性较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。填土为新近填土，须考虑负摩阻力对桩基的影响，填土负摩阻力系数取0.15。4、南4墩该墩位于斜坡地段，覆盖层由素填土组成，厚度在5.00～11.72m之间，结构松散～稍密。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度24°～28°。素填土结构松散～稍密，主要为临近施工场地平场时回填，地基均匀性较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。填土为新近填土，须考虑负摩阻力对桩基的影响，填土负摩阻力系数取0.15。5、南5墩覆盖层由素填土组成，厚度在1.60～2.60m之间，结构松散～稍密。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土界面坡度10°～12°素填土结构松散～稍密，主要为临近施工场地平场时回填，地基均匀性较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。填土为新近填土，须考虑负摩阻力对桩基的影响，填土负摩阻力系数取0.15。6、南6墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.81～1.51m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度<10°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。7、南7墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.28～1.21m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度<10°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。8、南8墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.32～0.60m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度13°～19°粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。9、南9墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.34～0.63m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度10°～20°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。10、南10墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.30～0.60m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度31°～56°粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。11、南11墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在1.21～3.00m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～37°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。12、南12墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在1.00～3.50m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩。岩土分界面坡度3°～31°。墩东南侧存在松动块石区，施工震动或长期作用条件下可能想墩滑动，影响桥梁安全，建议清除。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。13、南13墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.40～0.60m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度20°～25°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。14、南14墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.20～0.40m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～57°。墩位处存在松动块石，建议清除。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。15、南15墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.50～0.60m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度30°～45°。桥墩西北处存在围岩W1，施工震动或长期作用条件下可能向墩发生坠落破坏，建议清除。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。16、南16墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.40～0.50m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度21°～37°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。17、南17台覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.30～1.50m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～45°。覆盖土层较浅，建议采用明挖扩大基础，基础以中等风化基岩作为持力层。基础开挖将形成临时边坡，基坑边坡特征一览表详见表4-4。表4-4南17桥台基坑边坡主要特征一览边坡编号坡长（m）坡高（m）坡向（°）边坡类型可能破坏模式防治措施建议ab23.516.07～6.40233安全等级三级，边坡岩性为泥岩、砂岩、粉质粘土，为岩土混合边坡，边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡强度主要受泥岩控制，岩体综合内摩擦角取55°，破裂角取58°土体可能产生沿岩土界面滑动破坏。该边坡裂隙J2（产状1850∠780）、岩层面（产状2680∠510）与边坡（产状2330∠900）呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小；J1（产状1000∠490）与边坡近于反向，对岩体整体稳定性影响较小。边坡整体稳定性岩体强度控制，可能发生岩体破坏。（见赤平投影图4-2）放坡开挖bc8.841.73～2.05323安全等级三级，边坡岩性为砂岩、粉质粘土，为岩质边坡，边坡岩体类型为Ⅲ类，综合内摩擦角取58°，破裂角取62°土体可能产生沿岩土界面滑动破坏。该边坡裂隙J2（产状1850∠780）、岩层面（产状2680∠510）与边坡（产状2330∠900）呈大角度相交，对边坡整体稳定性影响较小；J1（产状1000∠490）与边坡近于反向，对岩体整体稳定性影响较小。边坡整体稳定性岩体强度控制，可能发生岩体破坏。（见赤平投影图4-3）放坡开挖cd23.512.44～4.1453安全等级三级，边坡岩性为泥岩、粉质粘土，为岩质边坡，边坡岩体类型为Ⅲ类，综合内摩擦角取50°，破裂角取58°土体可能产生沿岩土界面滑动破坏。该边坡裂隙J2（产状1850∠780）、岩层面（产状2680∠510）与边坡（产状2330∠900）近于反向，对边坡整体稳定性影响较小；J1（产状1000∠490）与边坡呈大角度相交，对岩体整体稳定性影响较小。边坡整体稳定性岩体强度控制，可能发生岩体破坏。（见赤平投影图4-4）放坡开挖ad8.841.61～4.81143安全等级三级，边坡岩性为泥岩、粉质粘土，为岩质边坡，边坡岩体类型为Ⅲ类，综合内摩擦角取50°，破裂角取58°土体可能产生沿岩土界面滑动破坏。该边坡裂隙J2（产状1850∠780）、岩层面（产状2680∠510）与边坡（产状2330∠900）近于反向，对边坡整体稳定性影响较小；J1（产状1000∠490）与边坡呈大角度相交，对岩体整体稳定性影响较小。边坡整体稳定性岩体强度控制，可能发生岩体破坏。（见赤平投影图4-5）放坡开挖场地具备放坡条件，建议分级开挖，按以下坡率进行放坡：粉质粘土1:1.25，强风化基岩1:1.00，中风化基岩1:0.75。图4-2边坡ab赤平投影图4-3边坡bc赤平投影图4-4边坡cd赤平投影图4-5边坡ad赤平投影4.5.2匝道A线匝道A线（K0+038～K0+357.59）全长640m，全部为桥位区，下面针对桥墩分别进行工程地质评价。1、A1墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约0.31m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度10°～28°。墩东侧存在松动块石，施工震动可能产生滑动，影响安全，建议清除。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。2、A2墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约0.26m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度15°～20°。墩西北侧存在松动块石区，施工震动可能产生滑动，影响安全，建议清除。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。钻孔ZK8319.31～20.22m为软弱夹层，建议桩基穿越该软弱夹层，进入稳定岩层中。3、A3墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约0.35m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度11°～46°。墩西北侧存在松动块石区，施工震动可能产生滑动，影响安全，建议清除。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。4、A4墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在约0.60m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度10°～17°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。5、A5墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在约1.00m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度15°～21°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。6、A6墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在约0.92m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度25°～29°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。7、A7墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约0.80m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度3°～30°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。8、A8墩覆盖层由粉质粘土、素填土组成，厚度约1.80m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～58°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层；素填土地基均匀性差，力学性质较差，不以作为地基持力层；基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。9、A9墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在约0.21m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度10°～46°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。10、A10墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约1.21m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～24°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。4.5.3匝道B线匝道B线（K0+000～K0+236.37）全长640m，全部为位区，下面针对桥梁墩、台分别进行工程地质评价。1、B1墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约1.04m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度10°～26°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。2、B2墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约0.71m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～50°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。3、B3墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约0.55m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～29°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。4、B4墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度在约1.63m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度3°～18°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。5、B5墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约2.50m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度7°～19°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。6、B6墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约3.60m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度5°～22°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。7、B7墩覆盖层由粉质粘土组成，厚度约3.50m，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度7°～25°。粉质粘土呈可塑状，厚度较薄，地基均匀性差，力学性质较差，不宜作地基持力层。基岩强风化带工程性质差，承载力低，亦不宜选作基础持力层。下伏中等风化基岩岩体较完整，力学性能稳定。建议以中等风化基岩为基础持力层。基础型式采用桩基。8、B8台覆盖层由粉质粘土组成，厚度在0.60～2.80m之间，呈可塑状。下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩。岩土分界面坡度<10°。覆盖土层较浅，建议采用明挖扩大基础，基础以中等风化基岩作为持力层。基础开挖将形成临时