预应力混凝土构件

EvaluationWarning:ThedocumentwascreatedwithSpire.Docfor.NET.2.14预应力混凝土结构构件2.14.1一一般规定1.预应力混混凝土结构的的计算和验算算预应力混凝土结结构构件，除除应根据设计计状况使用条条件进行承载载力计算及正正常使用极限限状态验算外外，变形、抗抗裂、裂缝宽宽度和应力验验算外，尚应应按具体情况况对制作、运运输及安装等等对施工阶段进进行验算。2.预应力作用用效应预应力混凝土结结构设计应计计入预应力作作用效应；对对超静定结构构，相应的次次弯矩、次剪剪力及次轴力力等应参与组合合计算。对承载能力极限限状态，当预预应力作用效效应对结构有有利时，预应应力作用分项项系数γp应取1.0，不利时γp应取1.2；对正常使使用极限状态态，预应力作作用分项系数数γp应取1.0。对参与组合的预预应力作用效效应项，当预预应力作用效效应对承载力力有利时，结结构重要性系系数γ0应取1.0；当预应力力作用效应对承承载力不利时时，结构重要要性系数γ0应按2.1..3(待查)节(《混凝土结结构设计规范范》第3.3.2条)确定。3.预应力筋的的张拉控制应应力预应力筋的张拉拉控制应力σσcon应符合合下列规定，且且不宜小于0.4fptk：(1)消除应应力钢丝、钢钢绞线(2.14-11)(2)中强度度预应力钢丝丝(2..14-2))(3)预应力力螺纹钢筋(2..14-23)式中fptk———预应力筋筋极限强度标标准值；fpyk——预预应力螺纹钢钢筋屈服强度度标准值。消除应力钢丝、钢钢绞线、中强强度预应力钢钢丝的张拉控控制应力值不不应小于0.4fptk；预应应力螺纹钢筋筋的张拉应力力控制值不宜宜小于0.5fpyk。当符合下列情况况之一时，上上述张拉控制制应力限值可可相应提高0.05fptk或0.05ffpyk：(1)要求提提高构件在施施工阶段的抗抗裂性能而在在使用阶段受受压区内设置置的预应力筋筋；(2)要求部部分抵消由于于应力松弛、摩摩擦、钢筋分分批张拉以及及预应力筋与与张拉台座之之间的温差等等因素产生的的预应力损失失。4.施加预应应力时所需的的混凝土立方方体抗压强度度施加预应力时，所所需的混凝土土立方体抗压压强度应经计计算确定，但但不宜低于设设计的混凝土土强度等级值值的75%。注：当张拉预应应力筋是为防防止混凝土早早期出现的收收缩裂缝时，可可不受上述限限制，但应符符合局部受压压承载力的规规定。5.后张法预预应力引起混混凝土超静定定结构的内力力和变形后张法预应力混混凝土超静定定结构，由预预应力引起的的内力和变形形可采用弹性性理论分析，并并宜符合下列列规定：(1)按弹性分分析计算时，次次弯矩M2宜按下列公公式计算：(2.14-334)(2.14-445)式中：——后张张法预应力混混凝土构件的的预加力，按按本规范公式(2.14--1314)计算；——净截面重心心至预加力作作用点的距离离，按本规范范公式(2.14--1415)计算；——预加力对净净截面重心偏偏心引起的弯弯矩值；——由预加力的的等效荷载在在结构构件截截面上产生的的弯矩值。次剪力可根据构构件次弯矩的的分布分析计计算，次轴力力宜根据结构构的约束条件件进行计算。(2)在设计中中宜采取措施施，避免或减减少支座、柱柱、墙等约束束构件对梁、板板预应力作用用加力效应的不不利影响。6.由预加力产产生的混凝土土法向应力及及相应阶段预预应力筋的应应力由预加力产生的的混凝土法向向应力及相应应阶段预应力力筋的应力，可可分别按下列列公式计算：：(1)1先先张法构件由预加力产生的的混凝土法向向应力(2.14-556)相应阶段预应力力筋的有效预预应力(2.14-667)预应力筋合力点点处混凝土法法向应力等于于零时的预应应力筋应力(2.14-778)(2)2后张张法构件由预加力产生的的混凝土法向向应力(2.14--89)相应阶段预应力力筋的有效预预应力(2.14--910)预应力筋合力点点处混凝土法法向应力等于于零时的预应应力筋应力(2.14--1011)式中An——净净截面面积，即即扣除孔道、凹凹槽等削弱部部分以外的混混凝土全部截截面面积及纵纵向非预应力力筋截面面积积换算成混凝凝土的截面面面积之和；对对由不同混凝凝土强度等级级组成的截面，应根据据混凝土弹性性模量比值换换算成同一混混凝土强度等等级的截面面面积；A0——换算截截面面积：包包括净截面面面积以及全部部纵向预应力力筋截面面积积换算成混凝凝土的截面面积；I0、In———换算截面惯惯性矩、净截截面惯性矩；；ep0、epnn——换算截面面重心、净截截面重心至预预加力作用点点的距离，按按本规范第2.14..1中节7条（《混凝土结结构设计规范范》第10.1..7条）的规定计算算；y0、yn———换算截面重重心、净截面面重心至所计计算纤维处的的距离；σl——相应阶阶段的预应力力损失值，按按本规范第2.14..2中1条至7条(《混凝土结结构设计规范范》第10.2..1条~第10.2..7条)的规定计算算；αE——钢筋弹弹性模量与混混凝土弹性模模量的比值：：，此处，ES按本规范(待查)（《混凝土结结构设计规范范》表4.2.5）4(待查)采用，EC按本规范（待查查）（《混凝土结结构设计规范范》本规范表4.1.55）(待查)采用；Np0、Np———先张法构构件、后张法法构件的预加加力，按本规规范第2.14..1中节7（《混凝土土结构设计规规范》第10.1..7条）条计算；σp2——由预预应力次内力力引起的混凝凝土截面法向向应力。注：在公式(22.14-556)、(2.14--89)中，右边第第二项与第一一项的应力方方向相同时取取加号，相反反时取减号；；公式(2.14--67)、(2.14--1011)适用于σpc为压应力力的情况，当当σpc为拉应力力时，应以负负值代入。7..预加力力及其作用点点的预应力钢钢筋及非预应应力钢筋的合合力以及合力力点的偏心距距预加力及其作用用点的偏心距距预应力钢筋筋及非预应力力钢筋的合力力以及合力点点的偏心距((图2.14--1)宜按下列公公式计算：(a)先张法法构件(b)后张法法构件图2.14-11预加力作用用点位置1—换算截截面重心轴；；2—净截面重心心轴1(1)先张张法构件(2.14-11112)(2.14-11213)(2)2后张法法构件：(2.14-11314)(2.14--1415)式中、——受受拉区、受压压区预应力筋筋合力点处混混凝土法向应应力等于零时时的预应力筋筋应力；、——受拉区区、受压区预预应力筋的有有效预应力；；、——受拉区区、受压区纵纵向预应力筋筋的截面面积积；、——受拉区区、受压区纵纵向普通钢筋筋的截面面积积；、——受拉区区、受压区预预应力合力点点至换算截面面重心的距离离；、——受拉区区、受压区普普通钢筋重心心至换算截面面重心的距离离；、——受拉区区、受压区预预应力筋在各各自合力点处处混凝土收缩缩和徐变引起起的预应力损失值，按本规规范第2.14..2节中5条的规定计算算；、——受拉区区、受压区预预应力合力点点至净截面重重心的距离；；、——受拉区区、受压区普普通钢筋重心心至净截面重重心的距离。注：1当公式式(2.14-1112)至公式(2.14--145)中的=0时，可可取式中=0。2当计算次内内力时，公式式(2.14--134)、公式(2.14--145)中的和可近似取零零。8.后张法有粘粘结预应力混混凝土框架梁梁及连续梁内内力重分布对允许出现裂缝缝的后张法有有粘结预应力力混凝土框架架梁及连续梁梁，在重力荷荷载作用下按按承载能力极极限状态计算算时，可考虑虑内力重分布布，并应满足足正常使用极极限状态验算算要求。当截截面相对受压压区高度不小小于0.1且不大大于0.3时，其其任一跨内的的支座截面最最大负弯矩设设计值可按下下列公式确定定：(2.14-11516)(2.14--1617)且调幅幅度不宜宜超过重力荷荷载下弯矩设设计值的200％。式中：M——支支座控制截面面弯矩设计值值；MGQ——控制制截面按弹性性分析计算的的重力荷载弯弯矩设计值；；ξ——截面相对对受压区高度度，应按第？？本规范第6章(待查)(《混凝土结结构设计规范范》第六章)的规定计算算；β——弯矩调幅幅系数。9.先张法构件件预应力筋的的预应力传递递长度先张法构件预应应力筋的预应应力传递长度度应按下列公公式计算：(2.114-1718)式中——放张时时预应力筋的的有效预应力力；——预应力筋的的公称直径，按按本规范《混凝凝土结构设计计规范》附录录A采用；——预应力筋的的外形系数，按按本规范表8.3.11？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》表8..3.1）采用；——与放张时混混凝土立方体体抗压强度相相应的轴心抗抗拉强度标准准值，按本规规范表4.1.33？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》表4.1.33-2）以线性内插插法确定。当采用骤然放张张松预应力的施施工工艺时，对对光面预应力力钢丝，的起起点应从距构构件末端ltr/40.255处开始计算算。10.先张法法预应力混凝凝土构件端部部锚固区计算先张法预应应力混凝土构构件端部锚固固区的正截面面和斜截面受受弯承载力时时，锚固长度度范围内的预预应力筋抗拉拉强度设计值值在锚固起点点处应取为零零，在锚固终终点处应取为为，两点之间间可按线性内内插法确定。预预应力筋的锚锚固长度应按按本规范第8.3.11?(待查)(《混凝土结构构设计规范》第8.3.11)条确定。11.预应力混混凝土结构构构件的施工阶阶段验算(1)对制作作、运输及安安装等施工阶阶段预拉区允允许出现拉应应力的构件，或或预压时全截截面受压的构构件，在预加加力、自重及及施工荷载作作用下(必要时应考考虑动力系数数)截面边缘的的混凝土法向向应力宜符合合下列规定((图2.14--2)：(2.14-1198)(2.14-11920)简支构件的端部部区段截面预预拉区边缘纤纤维的混凝土土拉应力允许许大于，但不不应大于1..2。截面边缘的混凝凝土法向应力力可按下列公公式计算：或(2.14--210)式中——相应施施工阶段计算算截面预拉区区边缘纤维的的混凝土拉应应力；——相应施工阶阶段计算截面面预压区边缘缘纤维的混凝凝土压应力；；、——与各施工工阶段混凝土土立方体抗压压强度相应的的抗拉强度标标准值、抗压压强度标准值值，按第？本规范表表4.1.33(待查)（《混凝土土结构设计规规范》表4.1.33-2、表4.1.33-1）以线性内插插法确定；、——构件自重重及施工荷载载的标准组合合在计算截面面产生的轴向向力值、弯矩矩值；——验算边缘的的换算截面弹弹性抵抗矩。(a)先张法法构件(b)后张法法构件图2.14-22预应力混凝凝土构件施工工阶段验算1—换算截截面重心轴；；2—净截面重心心轴注：1预拉区区、预压区分分别系指施加加预应力时形形成的截面拉拉应力区、压压应力区；2公式(2..14-2001)中，当为压应应力时，取正值，当当为拉应力时时，取负值；当当为轴向压力力时，取正值，当当为轴向拉力力时，取负值；当当产生的边缘缘纤维应力为为压应力时式式中符号取加加号，拉应力力时式中符号号取减号。3当有可靠的的工程经验时时，叠合式受受弯构件预拉拉区的混凝土土法向拉应力力可按σct不大于控制。12.(2)施工阶段预预拉区允许出出现拉应力的的构件施工阶段预拉区区允许出现拉拉应力的构件件，预拉区纵纵向钢筋的配配筋率不宜小小于0.155%，对后张张法构件不应应计入，其中中，A为构件截截面面积。预预拉区纵向普普通钢筋的直直径不宜大于于14mm，并并应沿构件预预拉区的外边边缘均匀配置置。注：施工阶段预预拉区不允许许出现裂缝的的板类构件，预预拉区纵向钢钢筋的配筋可可根据具体情情况按实践经验确定。132.先张张法和后张法法预应力混凝凝土结构构件件的承载力和裂裂缝宽度计算算先张法和后张法法预应力混凝凝土结构构件件，在承载力力和裂缝宽度度计算中，所所用的混凝土土法向预应力力等于零时的的预加力及其其作用点的偏偏心距，均应应按本规范公式(2.14-1112)及(2.14-1123)计算，此时时，先张法和和后张法构件件预应力筋的的应力、均应按本规范范第2.14..1中节6条的规定计算算。143.无粘结结预应力矩形形截面受弯构构件正截面承承载力无粘结预应力矩矩形截面受弯弯构件，在进进行正截面承承载力计算时时，无粘结预预应力筋的应应力设计值宜宜按下列公式式计算：(2.14--2122)(2.114-2223)(2.14-22324)对于跨数不少于于3跨的连续续梁、连续单单向板及连续续双向板，取取值不应小于于。无粘结预应力筋筋的应力设计计值此时，应应力设计值尚尚应符合下列列条件：(2.14--2425)式中——扣除全全部预应力损损失后，无粘粘结预应力筋筋中的有效预预应力()；——无粘结预应应力筋中的应应力增量()；——综合配筋指指标，不宜大大于0.4；对于于连续梁、板板，取各跨内内支座和跨中中截面综合配配筋指标的平平均值。——受弯构件截截面高度；——无粘结预应应力筋合力点点至截面受压压边缘的距离离；——连续无粘结结预应力筋两两个锚固端间间的总长度；；——与相关的由由活荷载最不不利布置图确确定的荷载跨跨长度之和。翼缘位于受压区区的T形、I形截面受受弯构件，当当受压区高度度大于翼缘高高度时，综合合配筋特征值值指标可按下式式计算：(2.14-22526)式中此处，——为T形、I形截面受受压区的翼缘缘高度；——为T形、I形截面受受压区的翼缘缘计算宽度，应应按本规范有有关规定执行行。154.无粘结结预应力混凝凝土受弯构件件的受拉区无粘结预应力混混凝土受弯构构件的受拉区区，纵向普通通钢筋截面面面积AS的配置应符符合下列规定定：(1)1单向板板纵向普通钢钢筋的截面面面积应符合下下式规定：(2.14-22627)且纵向普通钢筋筋直径不应小小于8mm，间距距不应大于2200mm。式中b——截面面宽度；h——截面高度度。纵向普通钢筋直直径不应小于于8mm，间距距不应大于2200mm。2(2)梁中受拉区配置的的纵向普通钢钢筋的最小截截面面积应取取下列两式计计算结果的较较大值：(2.144-2728)((2.14--2829)式中hs——纵纵向受拉普通通钢筋合力点点至截面受压压边缘的距离离。纵向受拉普通钢钢筋直径不宜宜小于14mmm，且宜均均匀分布在梁梁的受拉边缘缘。3对按一级裂裂缝控制等级级设计的梁，当当无粘结预应应力筋承担不不小于75%%的以上弯矩设计计值时，纵向向受拉普通钢筋筋面积应满足足承载力计算算和公式(2.14--298)的要求。165.无粘结结预应力混凝凝土板柱结构构中的双向平平板无粘结预应力混混凝土板柱结结构中的双向向平板，其纵向普通钢钢筋截面面积积AS及其分布应应符合下列规规定：1(1)负弯弯矩区纵向普普通钢筋。在在柱边的负弯弯矩区，每一一方向上纵向向普通钢筋的的截面面积应应符合下列规规定：(2.14-22930)式中l——平行行于计算纵向向受力钢筋方方向上板的跨跨度；h——板的厚度度。由上式确定的纵纵向普通钢筋，应应分布在各离离柱边1.55h的板宽范范围内。每一一方向至少应应设置4根直径不不小于16mmm的钢筋筋。纵向钢筋筋间距不应大大于300mmm，外伸出出柱边长度至至少为支座每每一边净跨的的1/6。在承承载力计算中中考虑纵向普普通钢筋的作作用时，其外外伸出柱边的长度度应按计算确确定，并应符符合本规范第8.3？(待查)节（《混凝土土结构设计规规范》第8.3节）对锚固长度度的规定；2(2)在荷荷载标准组合合下，当正弯弯矩区每一方方向上抗裂验验算边缘的混混凝土法向拉拉应力满足下下列规定时，正正弯矩区可仅仅按构造配置置纵向普通钢钢筋：(2.14-33031)3(3)在荷荷载标准组合合下，当正弯弯矩区每一个个方向上抗裂裂验算边缘的的混凝土法向向拉应力超过过0.4且不大大于1.0时，纵纵向普通钢筋筋的截面面积积应符合下列列规定：(2.14-33132)式中——在荷载载标准组合下下构件混凝土土未开裂截面面受拉区的合合力；——钢筋的抗拉拉强度设计值值，当大于时，取。纵向普通钢筋应应均匀分布在在板的受拉区区内，并应靠靠近受拉边缘缘通长布置。在承载载力计算中考考虑非预应力力纵向受拉钢钢筋作用时，其其锚固长度应应符合本规范范第8.3(待查)节的规定。4(4)在平平板的边缘和和拐角处，应应设置暗圈梁梁或设置钢筋筋混凝土边梁梁。暗圈梁的的纵向钢筋直直径不应小于于12mm，且且不应少于44根；箍筋筋直径不应小小于6mm，间距距不应大于1150mm。注：在温度、收收缩应力较大大的现浇双向向平板区域内内，应按本规规范第9.1.88?(待查)条(《混凝土结结构设计规范范》第9.1.8条)配置普通构构造钢筋网。176.预应力力混凝土受弯弯构件的正截截面受弯承载载力设计值预应力混凝土受受弯构件的正正截面受弯承承载力设计值值应符合下列列要求：(2.14--332)式中——构件的的正截面受弯弯承载力设计计值，按本规规范公式(6.2.110-1)？(待查)、公式？(6.2.111-2)(待查)或公式(6.2.114)？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》公式(6.2..10-1))、公式(6.2..11-2))或公式(6.2.114)）计算，但应应取等号，并并将M以代替；——构件的正截截面开裂弯矩矩值，按本规规范公式(7.2.33-6)？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》公式((7.2.33-6)）计算。2.14.2预预应力损失值值计算1.预应力筋中中的预应力损损失值预应力筋中的预预应力损失值值可按表2.14--1的规定计算算。当计算求得的预预应力总损失失值小于下列列数值时，应应按下列数值值取用：先张法构件；后张法构件。表2.14-11预应力损失失值()引起损失的因素素符号先张法构件后张法构件张拉端锚具变形形和预应力筋筋内缩按本规范第2..14.2节中第2条的规定计算算按第2.14..2节2本规范第2.14..2中第2条和第2.14..2节3第2.14..2中第3条的规定计算算预应力筋的摩擦擦与孔道壁之间的的摩擦－按本规范第2..14.2节节中第4条的规定计算算张拉端锚口摩擦擦按实测值或厂家家提供的数据据确定在转向装置处的的摩擦按实际情况确定定混凝土加热养护护时，受张拉拉的钢预应力力筋与承受拉拉力的设备之之间的温差2－预应力筋的应力力松弛消除应力钢丝、钢钢绞线普通松弛：预应力钢丝、钢钢绞线、中强强度预应力钢钢丝普通松弛：此处处,一次张拉=11，超张拉=0..9低松弛：当时当时中强度预应力钢钢丝：0.08预应力螺纹钢筋筋：一次张拉0.004超张拉0.033混凝土的收缩和和徐变按本规范第2..14.2节中第5条的规定计算算用螺旋式预应力力筋作配筋的的环形构件，当直径d不大于3m时，由于于混凝土的局部挤压压－30注：1表中为为混凝土加热热养护时，受受张拉的预应应力筋与承受受拉力的设备备之间的温差差(℃)；2当取超张拉拉的应力松弛弛损失值时，张张拉程序应符符合现行国家家标准《混凝凝土结构工程程施工规范》GB5500×××的要要求；32当时，预应应力筋的应应力松弛损损失失值可取为为零零。2.直线预应力力筋由于锚具具变形和预应应力筋内缩引引起的预应力力损失值直线预应力筋由由于锚具变形形和预应力筋筋内缩引起的的预应力损失失值应按下列列公式计算：：(2.14-33334)式中a——张拉端锚具具变形和预应应力筋内缩值值（mm），可按按表2.14--2采用；l——张拉拉端至锚固端端之间的距离离(mm)。表2.14-22锚具变形和和预应力筋内内缩值a(mm)锚具类别a支承式锚具(钢钢丝束镦头锚锚具等)螺帽缝隙1每块后加垫板的的缝隙1夹片式锚具有顶压时5无顶压时86∼108注：1表中的的锚具变形和和预应力筋内内缩值也可根根据实测数据据确定；2其它类型的的锚具变形和和预应力筋内内缩值应根据据实测数据确确定。块体拼成的结构构，其预应力力损失尚应计计及块体间填填缝的预压变变形。当采用用混凝土或砂砂浆为填缝材材料时，每条条填缝的预压压变形值可取取为1mm。3.后张法构件件曲线预应力力筋或折线预预应力筋由于于锚具变形和和预应力筋内内缩引起的预预应力损失值值后张法构件曲线线预应力筋或或折线预应力力筋由于锚具具变形和预应应力筋内缩引引起的预应力力损失值，应应根据曲线预预应力筋或折折线预应力筋筋与孔道壁之之间反向摩擦擦影响长度范范围内的预应应力筋变形值值等于锚具变变形和预应力力筋内缩值的的条件确定，反反向摩擦系数数可按表2.14--3的数值采用用。反向摩擦影响长长度及常用束束形的后张预预应力筋在反反向摩擦影响响长度范围内内的预应力损损失值可按《混凝土土结构设计规规范》中的本本规范附录J计算。4.预应力筋与与孔道壁之间间的摩擦引起起的预应力损损失值预应力筋与孔道道壁之间的摩摩擦引起的预预应力损失值值，宜按下列列公式计算：：(2.14-3354)当()不大于00.3时，可按下列列近似公式计计算：(2.14-3365)注：当采用夹片片式式群锚体系系时时，在中宜扣扣除锚口摩摩擦擦损失。式中：x——从从张拉端至计计算截面的孔孔道长度，可可近似取该段段孔道在纵轴轴上的投影长长度(m)；——从张拉端至至计算截面曲曲线孔道各部部分切线的夹夹角之和(rad)；——考虑孔道每每米长度局部部偏差的摩擦擦系数，按表表2.14--3采用；——预应力筋与与孔道壁之间间的摩擦系数数，按表2.14--3采用。表2.14-33摩擦系数孔道成型方式钢绞线、钢丝束束预应力螺纹钢筋筋预埋金属波纹管管0.00150.250.50预埋塑料波纹管管0.00150.15—预埋钢管0.00100.30—抽芯成型0.00140.550.60无粘结预应力筋筋0.00400.09—注：摩擦系数也也可根据实测测数据确定。在公式（2.114-354）中，对按按抛物线、圆圆弧曲线变化化的空间曲线线及可分段后后叠加的广义义空间曲线，夹夹角之和可按按下列近似公公式计算：抛物线、圆弧曲曲线：(2.14--376)广义空间曲线：：(2.14--378)式中、——按抛抛物线、圆弧弧曲线变化的的空间曲线预预应力筋在竖竖直向、水平平向投影所形形成抛物线、圆圆弧曲线的弯弯转角；、——广义空间间曲线预应力力筋在竖直向向、水平向投投影所形成分分段曲线的弯弯转角量。5.混凝土收缩缩、徐变引起起受拉区和受受压区纵向预预应力筋的预预应力损失值值混凝土收缩、徐徐变引起受拉拉区和受压区区纵向预应力力筋的预应力力损失值、可按下列方方法确定：(1)一般情情况先张法构件(2.14-3389)(2.14-33409)后张法构件(2.14-4401)(2.14-4421)式中、——受拉拉区、受压区区预应力筋合合力点处的混混凝土法向压压应力；——施加预应力力时的混凝土土立方体抗压压强度；、——受拉区、受受压区预应力力筋和普通钢钢筋的配筋率率：对先张法法构件，，；对后张法法构件，，；对于对称配配置预应力筋筋和普通钢筋筋的构件，配配筋率、应按钢筋总总截面面积的的一半计算。受拉区、受压区区预应力筋合合力点处的混混凝土法向压压应力、应按本规范第2.14..1节6中5条及第2.14..1中节7条的规定计算算。此时，预预应力损失值值仅考虑混凝凝土预压前((第一批)的损失，其其普通钢筋非预预应力筋中的的应力、值应取为零零；、值不得大于于0.5；当为拉应力力时，公式((2.14--3940)、公式(2.14--4142)中的应取为零零。计算混凝凝土法向应力力、时，可根据据构件制作情情况考虑自重重的影响。当结构处于年平平均相对湿度度低于40%%的环境下，和和值应增加300%。(2)对重要的的结构构件，当当需要考虑与与时间相关的的混凝土收缩缩、徐变及预预应力筋应力力松弛预应力力损失值时，可宜按本规范《混凝土结构设计规范》附录K进行计算。6.后批张拉预预应力筋钢筋筋所产生的混混凝土弹性压缩(或伸长)对于先批张拉钢预应力筋的影影响后张法构件的预预应力筋采用用分批张拉时时，应考虑后后批张拉预应应力筋所产生生的混凝土弹弹性压缩(或伸长)对于先批张张拉预应力筋筋的影响，可可将先批张拉拉预应力筋的的张拉控制应应力值增加(或减小)。此处，为后后批张拉预应应力筋在先批批张拉预应力力筋重心处产产生的混凝土土法向应力。7.各阶段预应应力损失值的的组合预应力混凝土构构件在各阶段段的预应力损损失值宜按表表2.14--4规定进行组组合。表2.14-44各阶段预应应力损失值的的组合预应力损失值的的组合先张法构件后张法构件混凝土预压前((第一批)的损失混凝土预压后((第二批)的损失注：先张法构件件由于预应力力筋应力松弛弛引起的损失失值在第一批批和第二批损损失中所占的比例，如如需区分，可可根据实际情情况确定。2.14.3预预应力混凝土土构造规定1.先张法预应应力筋之间的的净间距先张法预应力筋筋之间的净间间距不宜小于于其公称直径径的2.5倍和混凝土土粗骨料最大大粒径的1..25倍，且且应符合下列列规定：预应应力钢丝，不不应小于155mm；三股股钢绞线，不不应小于200mm；七股股钢绞线，不不应小于255mm。注：当混凝土振振捣密实性具具有可靠保证证时，净间距距可放宽至最最大粗骨料粒粒径的1.00倍。2.先张法预应应力混凝土构构件端部先张法预应力混混凝土构件端端部宜采取下下列构造措施施：(1)单根配置置的预应力筋筋，其端部宜宜设置螺旋筋筋；(2)分散布置置的多根预应应力筋，在构构件端部100d且不小于于100mmm长度范围内内，宜设置33~5片与与预应力筋垂垂直的钢筋网网片，此处dd为预应力力筋的公称直直径；(3)采用预预应力钢丝配配筋的薄板，在在板端1000mm长度范范围内宜适当当加密横向钢钢筋。(4)槽形板板类构件，应应在构件端部部100mmm长度范围内内沿构件板面面设置附加横横向钢筋，其其数量不应少少于2根。3.预制肋形板板预制肋形板，宜宜设置加强其其整体性和横横向刚度的横横肋。端横肋肋的受力钢筋筋应弯入纵肋肋内。当采用用先张长线法法生产有端横横肋的预应力力混凝土肋形形板时，应在在设计和制作作上采取防止止放张预应力力时端横肋产产生裂缝的有有效措施。4.预应力混凝凝土屋面梁、吊吊车梁等构件件在预应力混凝土土屋面梁、吊吊车梁等构件件靠近支座的的斜向主拉应应力较大部位位，宜将一部部分预应力筋筋弯起配置。5.预应力筋在在构件端部全全部弯起的受受弯构件或直直线配筋的先先张法构件预应力筋在构件件端部全部弯弯起的受弯构构件或直线配配筋的先张法法构件,当构件端部部与下部支承承结构焊接时时,应考虑混凝凝土收缩、徐徐变及温度变变化所产生的的不利影响，宜宜在构件端部部可能产生裂裂缝的部位设设置足够的非非预应力纵向向构造钢筋。6.后张法预应应力筋所用锚锚具、夹具和和连接器等的的形式和质量量后张法预应力筋筋所用锚具、夹夹具和连接器器等的形式和和质量应符合合国家现行有有关标准的规规定。7.后张法预应应力筋及采用预留孔道道布置后张法预应力筋筋及采用预留孔道道布置应符合下下列构造规定：(1)预制构件件中预留孔道之间间的水平净间间距不宜小于于50mm，且且不宜小于粗粗骨料粒径的的1.25倍；孔道至至构件边缘的的净间距不宜宜小于30mmm，且不宜宜小于孔道直直径的一半50%；(2)现浇混凝凝土梁中，预留孔道在在竖直方向的的净间距不应应小于孔道外外径，水平方方向的净间距距不宜小于11.5倍孔孔道外径，且且不应小于粗粗骨料粒径的的1.25倍；；从孔道外壁壁至构件边缘缘的净间距，梁梁底不宜小于于50mm，梁梁侧不宜小于于40mm；裂裂缝控制等级级为三级的梁梁，上述净间间距梁底、梁梁侧分别不宜宜小于670mm和50mm；(3)预留孔道道的内径宜比比预应力束外外径及需穿过过孔道的连接接器外径大66mm~15mmm，；且孔道的截截面积宜为穿穿入预应力束束截面积的33.0~4..0倍；(4)当有可靠靠经验并能保保证混凝土浇浇筑质量时，预预留应力筋孔道可可水平并列贴贴紧布置，但但并排的数量量不应超过22束；(5)在现浇楼楼板中采用扁扁形锚固体系系时，穿过每每个预留孔道道的预应力筋筋数量宜为33~5根；在常常用荷载情况况下，孔道在在水平方向的的净间距不应应超过8倍板厚及1.5m中的较大值值在构件两端端及曲线孔道道的高点应设设置灌浆孔或或排气兼泌水水孔，其孔距距不宜大于220m；(6)板中单根根无粘结预应应力筋的间距距不宜大于板板厚的6倍，且不宜宜大于1m；带状束束的无粘结预预应力筋根数数不宜多余5根，带状束束间距不宜大大于板厚的112倍，且不宜宜大于2.4m凡制制作时需要预预先起拱的构构件，预留孔孔道宜随构件件同时起拱；；(7)梁中集束束布置的无无粘结预应应力力筋，集束束的的水平间距距不不宜小于500mm，束至至构件边缘的的净距不宜宜小小于40mmm。在现浇楼板板中采用扁形形锚固体系时时，穿过每个个预留孔道的的预应力筋数数量宜为3～5根；在常常用荷载情况况下，孔道在在水平方向的的净间距不应应超过8倍板厚及及1.5m中的的较大值。8.后张法预应应力混凝土构构件的端部锚锚固区后张法预应力混混凝土构件的的端部锚固区区，应按下列列规定配置间间接钢筋：(1)采用普通通垫板时，应应按本规范第6.6？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》第6.6节）节的规定进行行局部受压承承载力计算，并并配置间接钢钢筋，其体积积配筋率不应应小于0.55%，垫板的的刚性扩散角角应取45°；(2)局部受压压承载力计算算时，局部压压力设计值对对有粘结预应应力混凝土构构件取1.22倍张拉控控制力，对无无粘结预应力力混凝土取11.2倍张张拉控制应力力和（Ap）中的较大值值，为无粘结预预应力筋的抗抗拉强度标准准值；(3)当采用整整体铸造垫板板时，其局部部受压区的设设计应符合相相关标准的规规定；(4)在局部受受压间接钢筋筋配置区以外外，在构件端端部长度l不小于截面面重心线上部部或下部预应应力筋的合力力点至邻近边边缘的距离ee的3倍、但不不大于构件端端部截面高度度h的1.2倍，高高度为2e的附加配配筋区范围内内，应均匀配配置附加防劈劈裂箍筋或网网片(图2.14--3)，配筋面积积可按下列公公式计算；(2.14-4432)且体积配筋率不不应小于0..5%。式中——作用在在构件端部截截面重心线上上部或下部预预应力筋的合合力设计值，可可按本条第22款的规定定确定；、——分别为沿沿构件高度方方向、的边长或直直径，、按本规范第6.6.22?(待查)(《混凝土结结构设计规范范》第6.6.22)条确定；；——附加防劈裂裂钢筋的抗拉拉强度设计值值，按本规范范第？表4.2.33(待查)（《混凝土土结构设计规规范》第4..2.3）条的规定采采用。图2.14-33防止端部裂裂缝的配筋范范围1—局部受压间间接钢筋配置置区；2—附加防劈裂裂配筋区；33—附加防端面面裂缝配筋区区(5)当构件端端部预应力筋筋需集中布置置在截面下部部或集中布置置在上部和下下部时，应在在构件端部00.2h范围内设设置附加竖向向防端面裂缝缝构造钢筋(图2.14--3)，其截面面积应符符合下列公式式要求：(2.14-4434)(2.14-4445)当e大于0.22h时，可根据据实际情况适适当配置构造造钢筋。竖向向防端面裂缝缝钢筋宜靠近近端面配置，可可采用焊接钢钢筋网、封闭闭式箍筋或其其他的形式，且且宜采用带肋肋钢筋。式中——锚固端端端面拉力；；——作用在构件件端部截面重重心线上部或或下部预应力力筋的合力设设计值，可按按本条第2款的规定确确定；——截面重心线线上部或下部部预应力筋的的合力点至截截面近边缘的的距离；——为构件端部部截面高度。当e大于0.22h时，可根据据实际情况适适当配置构造造钢筋。竖向向防端面裂缝缝钢筋宜靠近近端面配置，可可采用焊接钢钢筋网、封闭闭式箍筋或其其他的形式，且且宜采用带肋肋钢筋。当端部截面上部部和下部均有有预应力筋时时，附加竖向向钢筋的总截截面面积应按按上部和下部部的预应力合合力分别计算算的数值叠加加后较大值采用。在构件端面横向向也应按上述述方法计算抗抗端面裂缝钢钢筋，并与上上述竖向钢筋筋形成网片筋筋配置。9.构件在端部部有局部凹进进当构件在端部有有局部凹进时时，应增设折折线构造钢筋筋(图2.14--4)或其他有效效的构造钢筋筋。图2.14-44端部凹进处处构造钢筋1－折线构造钢钢筋；2－竖向构造造钢筋10.后张法预预应力混凝土土构件采用曲曲线预应力束束后张法预应力混混凝土构件中中，当采用曲曲线预应力束束时，其曲率率半径宜按下下列公式确定定，但不宜小小于4m：(2.14-44546)式中P——预应应力力筋的合力力设设计值，可可按按本规范第2.14..3节中8(2)（《混凝土结结构设计规范范》第10.3..8条第2款）的规定确定定；——预应力束的的曲率半径(m)；——预应力束孔孔道的外径；；——混凝土轴心心抗压强度设设计值；当验验算张拉阶段段曲率半径时时，可取与施施工阶段混凝凝土立方体抗抗压强度对应应的抗压强度度设计值，按按表？本规范表表4.1.44-1(待查)（《混凝土结结构设计规范范》表4.1.44-1）以线性内插插法确定。对于折线配筋的的构件，在预预应力束弯折折处的曲率半半径可适当减减小。当曲率率半径不满足足上述要求时时，可在曲线线预应力束弯弯折处内侧设设置钢筋网片片或螺旋筋。11.预应力混混凝土结构中中对沿构件凹凹面布置的纵纵向曲线预应应力束的预应应力混凝土结结构在预应力混凝土土结构中，当当对沿构件凹面面布置的纵向向曲线预应力力束时（图2.114-5），应进行防崩崩裂设计。当当曲率半径满满足下列公式式要求时，可可仅配置当预应力力束的合力设设计值满足下下列公式要求求时，可仅配配置构造U形插筋(图2.14--5)。(2.14-447))(2.14-446)当不满足时，每每单肢U形插筋的的截面面积应应按下列公式式确定：(2.14-4487)U形插筋的锚固固长度不应小小于；当该锚锚固长度小于于时，每单肢肢U形插筋的的截面面积可可按取值。其其中，k取和中的较小值值，且k不大于1.00。当有平行的几个个孔道，且中中心距不大于于2时，预应力力筋的合力设设计值应按相相邻全部孔道道内的预应力力筋确定；式中——预应力力束束筋的合力设计计值，可按按本本规范第2.14..3节中8(2)(《混凝土结结构设计规规范范》第10.3..8条第2款)的规定确定定；——混凝土轴心心抗拉强度设设计值；或与与施工张拉阶阶段混凝土立立方体抗压强强度相应的抗抗拉强度设计计值，按本规范表4.1.44-2？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》表4..1.4-22）以线性内插插法确定；——预应力筋孔孔道净混凝土土保护层厚度度；——每单肢插筋筋截面面积；；——U形插筋筋间距；——U形插筋筋抗拉强度设设计值，按本本规范表4..2.3--11表？(待查)（《混凝土土结构设计规规范》表4.2.33-1）采用，当大大于时取。；——实际锚固长长度。U形插筋的锚锚固长度不应应小于；当实际锚固固长度小于时，每单单肢U形插筋的的截面面积可可按取值。其其中，k取和中的较小值值，且k不大于1.00。当有平行的几个个孔道，且中中心距不大于于2时，预应力力筋的合力设设计值应按相相邻全部孔道道内的预应力力筋确定。(a)抗崩裂裂U形插筋布置置(b)I--I剖面图2.14-55抗崩裂U形插筋构构造示意1－预应力束；；2－沿曲线预预应力束均匀匀布置的U形插筋12.构件端部部尺寸构件端部尺寸应应考虑锚具的的布置、张拉拉设备的尺寸寸和局部受压压的要求，必必要时应适当当加大。13.后张预应应力混凝土外外露金属锚具具后张预应力混凝凝土外露金属属锚具，应采采取可靠的防防腐及防火措措施，并应符符合下列规定定：(1)无粘结预预应力筋外露露锚具应采用用注有足量防防腐油脂的塑塑料帽封闭锚锚具端头，并并应采用无收收缩砂浆或细细石混凝土封封闭；(2)对处于二二b、三aa、三b类环境条件下下的无粘结预预应力锚固系系统，应采用用全封闭的防防腐蚀体系，其其封锚端及各各连接部位应应能承受100kPa的静静水压力而不不得透水采用用混凝土封闭闭时，混凝土土强度等级宜宜与构件混凝凝土强度等级级一致，封锚锚混凝土与构构件混凝土应应可靠粘结，如如锚具在封闭闭前应将周围围混凝土界面面凿毛并冲洗洗干净，且宜宜配置1~22片钢筋网网，钢筋网应应与构件混凝凝土拉结；(3)采用混混凝土封闭时时，其强度等级级宜与构件混混凝土强度等等级一致，且且不应低于CC330。封锚混混凝土与构件件混凝土应可可靠粘结，如如锚具在封闭闭前应将周围围混凝土界面面凿毛并冲洗洗干净，且宜宜配置1~22片钢筋网，钢钢筋网应与构构件混凝土拉拉结；(34)采用无无收缩砂浆或或混凝土封闭闭保护时，其其锚具及预应应力筋端部的的保护层厚度度不应小于：：一类环境时时20mm，二a、二b类环境时时50mm，三a、三b类环境时时80mm。【例2.14--1】设计预应应力混凝土构构件时，应按()确定。(A)按预应力力钢筋强度标标准值计算((B)能使抗裂度度越高越好(C)愈高愈好好，以减少预预应力损失((D)按承载力大大小计算答案：(A)【例2.14--2】下述关于于预应力混凝凝土结构设计计的观点，其其中()项不妥。(A)对后张法法预应力混凝凝土框架梁及及连续梁，在在满足纵向受受力钢筋最小小配筋率的条条件下，均可可考虑内力重重分布(B)对后张法法预应力混凝凝土超静定结结构，在进行行正截面受弯弯承载力计算算时，在弯矩矩设计值中次次弯矩应参与与组合(C)当预应力力作为荷载效效应考虑时，对对承载能力极极限状态，当当预应力效应应对结构有利利时，预应力力分项系数取取1.0；不利利时取1.22(D)预应力框框架柱抗震设设计，箍筋应应沿柱全高加加密答案：(A)解答：(A)不不正确，见(《混凝土结结构设计规范范》10.11.8条)：当时，可考考虑内力重分分布。(B)正确，见见2.14..1中节2条(《混凝土结结构设计规范范》10.11.2条)。(C)正确，见见2.14..1节中2条(《混凝土结结构设计规范范》10.11.2条)。(D)正确，见见《建筑抗震震设计规范》附附录C.0..7-3条。【例.2.144-3】预应应力钢筋的预预应力损失，包包括锚具变形形损失，摩擦擦损失，温差差损失，钢筋筋松弛损失，混混凝土收缩、徐徐变损失，局局部挤压损失失。设计计算算时，预应力力损失的组合合，在混凝土土预压前为第第一批，预压压后为第二批批。对于先张张法构件预应应力损失的组组合是()。(A)第一批；；第二批(B)第一批；第二二批(DC)第一批批；第二批(D)第一批；第二二批答案：(C)【例2.14--4】条件相相同的钢筋混混凝土轴心受受拉构件和预预应力混凝土土轴心受拉构构件相比()较正确。(A)前者的承承载力低于后后者(B)前者的抗抗裂度比后者者差(C)前者与后后者的承载力力和抗裂度均均相同(D)前者的承承载力高于后后者答案：(B)解答：根据2..111(待查)节(《混凝土结结构设计规范范》7.1.1和7.1.4条)规定。【例2.14--5】预应力力钢筋的张拉拉控制应力，先先张法比后张张法取值高，其其原因是()。(A)后张法在在张拉钢筋的的同时混凝土土已完成弹性性压缩，预应应力损失较小小(B)先张法用用的是临时性性锚具(C)后张法比比先张法由混混凝土收缩、徐徐变引起的预预应力损失小小(D)先张法有有混凝土构件件加热养护时时，由于温差差引起的预应应力损失答案：(A)解答：根据2..14.1中中3条(《混凝土结结构设计规范范》6.1..3条)规定。(新规范没有有体现区别))旧规范旧规范【例2.14--6】已知后后张法一端张张拉时的轴心心受拉构件(屋架下弦)的截面如图2.14-6所示。混凝凝土强度等级级为C40。当混凝土土达到设计规规定的强度后后张拉预应力力(采用超张拉拉)，应力钢筋筋采用钢绞线线(，，)。非预应力力钢筋采用HRB4000级钢筋(，)，构件长度度为24m，采用用JM12锚具具，孔道为预预埋金属波纹纹管。图2.14--6