某层厂房全套设计 约平含计算书建筑图结构图

第一部分：工程概况㈠建筑概况设计题目：某厂厂房设计本工程为某厂房房楼。2、建筑介绍：：建筑面积约25500m2，楼盖及屋屋盖均采用现现浇钢筋混凝凝土框架结构构，楼板厚度度取120mm，填充墙采采用蒸压粉煤煤灰加气混凝凝土砌块，层层数为3层，一层层层高为4.5m，其余均为4.2m，室内外地地坪高差为0.45。㈡建筑技术条件件资料1、气象条件：：地区基本风风压0.55kkn/m2，基本雪压0.20kn/m22。2、地质条件：：地质构造情情况（自上而而下）：本场场地地形平坦坦，自然地表表内一米内为为填土，填土土后为粉压粘粘土，再下为为卵石层，fk粉=250KKn/M2,fk卵=300--400KNN/M2地下水位较较深，无浸蚀蚀性。3、框架结构承承重方案的选选择竖向荷载的传力力途径：楼板板的均布活载载和恒载直接接作用在主梁梁上，再由主主梁传至框架架柱，最后传传至地基。根据以上楼盖的的平面布置及及竖向荷载的的传力途径，本本商场框架的的承重方案为为横向框架承承重方案，这这可使横向框框架梁的截面面高度大，增增加框架的横横向侧移刚度度。4、框架结构的的计算简图结构柱网尺寸图图本方案中，需近近似的按横向向的平面框架架计算。(所取框架本本为首层为复复式框架，为为计算简便且且具代表性，简简化为普通框框架计算)6、梁柱截面尺尺寸的初步确确定①主梁截面高度度一般取梁跨跨度的1/14至1/8，次梁截面面高度一般取取梁跨度的1/18至1/12。本方案为为横向承重。本本方案纵向梁梁取（1/14~~1/8）×63000=450~~787.55mm，取为500mm，截面宽度度取500×11/2,初取b=2500mm，横向取1/12..5×72000=6000mm，截面宽度度取600×((1/2～1/3),,初取b=3000mm，可得梁的的截面初步定定为纵向b×h=2250mm××500mmmb×h=3300mm××600mmm。②框架柱的截面面尺寸根据柱柱的轴压比限限值，按下列列公式计算：：（1）柱组合的的轴压力设计计值N=βFgEn注：β考虑地震震作用组合后后柱轴压力增增大系数，边边柱取1.3，不等跨内内柱取1.25，等跨内柱取1.2。FF按简支状态态计算柱的负负载面积ggE折算在单位位建筑面积上上的重力荷载载代表值，可可近似的取12-155kN/m22n为验算截面以以上的楼层层层数。（2）Ac≥NN/UNfc注：UN为框架架术轴压比极极限值，本方方案为二级抗抗震等级，查查《抗震规范范》可知取为为0.8；fc为混凝土轴轴心抗压强度度设计值，对对C30，查得14.3NN/mm2。（3）计算过程程对于边柱：N=βFgEnn=1.3××33.7××13×2==1139..1(kN))Ac≥N/UNNfc=11399.1×1003/0.8××14.3==995688.2(mmm2)初取500mmm×500mmm对于内柱：N=βFgEnn=1.255×67.55×13×22=22788.2(kNN)Ac≥N/UNNfc=22788.2×1003/0.8××14.3==1991443.4(mmm2)初取500mmm×500mmm第二部分：重力力荷载代表值值的计算一、查《荷载规规范》可取1、屋面永久荷荷载标准值（上上人）30厚细石混凝凝土保护层0..03×222=0.666kN/m22冷底子油一遍三三毡四油防水水层0.4kN/m2220厚矿渣水泥泥找平层114.5×00.02=00.29kkN/m260厚聚苯乙烯烯保温层00.06×00.5=0..03kN//m2100一1500mm厚膨胀珍珠珠岩找坡(2%)00.1+0..15/2//7=0.888kN/mm220厚矿渣水泥泥找平层00.02×114.5=00.29kNN/m2120厚钢筋混混凝土板25××0.12==3kN//m220厚水泥砂浆浆板底抹灰0.002×20==0.4kNN/m2合计:5.955kN/mm2楼面均布恒荷载载（1～2层）水磨石地面(110mm面层,20mmm水泥砂浆打打底)0.665kN//m2120mm厚厚钢筋混凝土土板25×00.12=33kN/mm220mm厚水水泥砂浆板底底抹灰0.022×20=00.4kNN/m2合计:4.005kN/mm23、屋面及楼面面可变荷载标标准值上人屋面均布活活荷载标准值值2.00kN/mm2楼面活荷载标准准值3.55kN/mm2屋面雪荷载标准准值SKK=UXS0=1.0××0.75==0.75kN/m22((式中UX为屋面积雪雪分布系数)4、梁柱密度225kN/mm2,蒸压粉煤煤灰加气混凝凝土砌块5.5kkN/m3。5、风荷载为简化计计算，作用在在外墙面上的的风荷载可近近似用作用在在屋面梁和楼楼面梁处的等等效集中荷载载代替。作用用在屋面梁和和楼面梁节点点处的集中风风荷载标准值值：Wk=βzμssμzω0(hi+hj)B/2式中ω0——基基本风压，ω0=0.555kN/mm2;μz——风压高高度变化系数数，建设地点点在市中山路路沿街的地段段，故地面粗粗糙度为B类；μs——风荷载载体型系数，根根据建筑物的的体型查得μs=1.3；βz——风振系系数βz=1.0；hi——下层柱柱高；hj——上层柱柱高，对顶层层为女儿墙高高度的2倍；B——迎风面的的宽度，B=9.00m（取选取框框架为代表计计算）。横向风荷载计算算离地高度H1/mμzμsβzω0/(kN//m2)hi/mhj/mWk/kNN14.251.171.31.150.554.21.416.2510.051.421.31.100.554.24.531.665.851.001.31.030.554.55.422.77二、重力荷载代代表值的计算算1、第一层（1）梁、柱类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3))体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁（主梁）7200300×6000（300×4880）251.012325.25580.75纵梁（次梁）6300250×5000（250×3880）250.80755520.191110.455类别计算高度(mmm)截面(mm×mmm)密度(kN/mm3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)柱5900500×5000251.4753736．8751364.388（2）内外填充充墙重的计算算①横墙：AB跨eq\o\ac(○,1)轴轴,墙厚200mmm,计算长度1250mmm，计算高度4500--600=33900mmm单跨体积：0.2×11.25×33.9=1..2m3单跨重量：55.5×1..2=6.66kN数量：1总重：6.6××1=6.66kNAB跨eq\o\ac(○,5)轴轴,墙厚200mmm,计算长度2500mmm，计算高度4500--600=33900mmm单跨体积：0.2×22.5×3..9=2.44m3单跨重量：55.5×2..4=13..2kN数量：1总重：13.22×1=133.2kNAB跨eq\o\ac(○,7)轴，墙墙厚200mmm,计算长度7000mmm,计算高度4500--600=33900mmm单跨体积：0.2×77.0×3..9=6.772m3单跨重量：55.5×6..72=366.96kNN数量：1总重：36.996×1=336.96kkNBC跨①轴，墙墙厚200mmm,计算长度1250mmm,计算高度4500--600=33900mmm单跨体积：0.2×11.25×33.9=1..2m3单跨重量：5..5×1.22=6.6kN数量：1总重:6.6××1=6.66kNBC跨eq\o\ac(○,6)，eq\o\ac(○,77)轴，墙厚200mmm,计算长度7200mmm,计算高度4500--600=33900mmm单跨体积：0..2×7.22×3.9==6.72mm3单跨重量：5..5×6.772=36..96kN数量：2总重：36.996×2=773.92kkNCD跨①，eq\o\ac(○,7))轴，墙厚200mmm,计算长度7200mm,计算高度3900mmm单跨体积：0.2×((7.2×××3.6)==4.56mm3单跨重量：5..5×4.556=25..08kN数量：22总重:25.008×2=550.16kNCD跨eq\o\ac(○,6)轴、墙墙厚200mmm,计算长度7200mm,计算高度3900mm单跨体积：0.2×((7.2×××2.1)==6.09mm3单跨重量：5..5×6.009=33..495kNN数量：11总重:33.4495×1==33.4995kNDE跨，墙厚2200mm,,计算长度7200mmm,计算高度3900mm体积：0..2×(7..2×4.88×6-0..9×2.11+3.0××4.8+33.7×4..8+5.99××2.11)=51..744mm3总重：51.7744×5..5=2844.592kN玻璃幕墙1.5×5.44×1.5××3=36..45kN2.5×5.44×1.5××2=40..5kN横墙总重：6.6+13..2+36..96+6..6+73..92+500.16+333.4955+284..592+336.45++40.5==582.448kN②纵墙A轴,0..2×3.11×4.9++0.2×((8.5×××3.9×22)=6.669m3B轴,0.2××(2.755+3.1++3.1+77)×4.99=15.663m3D-E跨，0.2×((6.0+55.0+4..1+3.77)×4.99=18.442m3E轴0.2×((8.5××××3.0))+0.2××(8.5×××3.9))×2+0.2×(88.5××33.6)+0.2×((8.0×××2.1)++8.5×44.9=733.57m33玻璃幕墙22.7×5..4×1.55×6=1331.22kkN纵墙总重66.69+115.63++18.422+73.557+1311.22=2245.533kN弧形玻璃幕墙2/4×33.14×66.0×5..4×1.55=76.330kN⑶窗户计算(钢钢框玻璃窗）C-1尺寸寸：30000mm×39900mm自重重：0.4kkN/m2数量量：6重量量：3.0×33.9×0..4×6=228.08kkNC-3尺寸寸：18000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：1重量量：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸寸：15000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：1重量量：1.5×33.0×0..4×1=11.8kN总重：28.008+2.116+1.88=32.004kN⑷门重计算M-1:木门尺寸寸：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：2重量：0.9××2.1×00.15×22=0.5667kNM-2:木门尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：2重量：0.7××2.1×00.15×22=0.4441kNM-3:铁门尺寸：10000mm×21100mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：1×2..1×0.44×1=0..84kNM-4:钢框框玻璃门尺寸：30000mm×36600mm自重：0.4kNN/m2数量：3重量：3×3..6×0.44×3=122.96kNNM-5：铁门尺寸：15000mm×21100mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：1.5××2.1×00.4×1==1.26kkNM-6：钢框玻玻璃门尺寸：54000mm×54400mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：5.4××5.4×00.4×1==11.6664kN总重：0.5667+0.4441+0..84+122.96+11.26+111.6644=27.773kN⑸楼板恒载、活活载计算（楼楼梯间按楼板板计算,弧形板按矩矩形计算）面积：(54..0+0.55)×(300.0+0..5)-0..5×0.55×36-336×7.55=13833.25m22恒载：4.055×13833.25=55602.1163kN活载：3.5××1383..25=48841.3775kN由以上计算可知知：一层重力力荷载代表值值为G1=G恒+00.5×G活活=(580.775+18..0+28..8+11110.45++23.755+104..50+111.87+66.41+440.32++1364..38+5882.4777+245..53+766.30+332.04++27.733)×1.005+56002.1633+48411.375××0.5=12488..82kN2、第二层的计计算（1）梁、柱类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3))体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁7200300×6000(300×4880)251.012525.25631.25纵梁（次梁）6300250×5000(250×3880)250.80755520.191110.311类别计算高度(mmm)截面(mm×mmm)密度(kN/mm3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)柱4200500×5000251.353533.751181.255（2）内外填充充墙重的计算算①横墙：AB跨eq\o\ac(○,1)轴,,墙厚200mmm,计算长度1250mmm，计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0.2×11.25×33.6=1..2m3单跨重量：55.5×1..2=6.66kN数量：1总重：6.6××1=6.66kNAB跨eq\o\ac(○,5)轴,,墙厚200mmm,计算长度2500mmm，计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0.2×22.5×3..6=2.44m3单跨重量：55.5×2..4=13..2kN数量：1总重：13.22×1=133.2kNAB跨eq\o\ac(○,7)轴，墙墙厚200mmm,计算长度7200mmm,计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0.2×77.2×3..6=6.772m3单跨重量：55.5×6..72=366.96kNN数量：1总重：36.996×1=336.96kkNBC跨①轴，墙墙厚200mmm,计算长度1250mmm,计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0.2×11.25×33.6=1..2m3单跨重量：5..5×1.22=6.6kN数量：1总重:6.6××1=6.66kNBC跨eq\o\ac(○,6)，eq\o\ac(○,77)轴，墙厚200mmm,计算长度7200mmm,计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0..2×7.22×3.6==6.72mm3单跨重量：5..5×6.772=36..96kN数量：2总重：36.996×2=773.92kkNCD跨①轴，墙墙厚200mmm,计算长度2500mmm，计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0.2×22.5×3..6=2.44m3单跨重量：55.5×2..4=13..2kN数量：11总重:13.22×1=133.2kNNCD跨eq\o\ac(○,6)轴、墙墙厚200mmm,计算长度7200mm,计算高度3600mm单跨体积：0.2×((7.2×××2.1)==6.09mm3单跨重量：5..5×6.009=33..495kNN数量：11总重:33.4495×1==33.4995kNCD跨eq\o\ac(○,7)轴、墙墙厚200mmm,计算长度7200mm,计算高度3600mm单跨体积：0..2×(7..2××3..9)=4..38m3单跨重量：5..5×4.338=24..09kN数量：11总重:24.009×1=224.09kNDE跨，墙厚2200mm,,计算长度7200mmm,计算高度3600mm体积：0..2×(7..2×3.66×6++33.7×3..6+5.99×4.8))-0.722×2.1==48.0666m3总重：48.0066×5..5=2644.363kN玻璃幕墙1.5×5.44×1.5××6=73kkN横墙总重：6.6+13..2+36..96+6..6+73..92+133.2+333.495++24.099+264..363+773=5455.428kkN②纵墙A轴,0..2×3.11×4.9++0.2×((8.5×××3.9×22)=6.6688m33B轴,0.2××(2.755+3.1++3.1+77)×4.99=15.6631m33D-E跨，0.2×((5.0+44.1+3..7)×4..9=12..544mm3E轴0.2×(8..5×××33.0)+00.2×(88.5××33.9)×22+0.2××8.5×44.9+0..2×(8..0××3..0)+8..5×4.99=75.225m3玻璃幕墙22.7×5..4×1.55×6+8..5×5.44×1.5××1=2000.07kNN纵墙总重((6.6888+15.6631+122.544++75.255)×5.55+200..07=8005.69kkN弧形玻璃幕墙2/4×33.14×66.0×5..4×1.55=76.330kN⑶窗户计算(钢钢框玻璃窗）C-1尺寸寸：30000mm×39900mm自重重：0.4kkN/m2数量量：7重量量：3.0×33.9×0..4×7=332.76kkNC-3尺寸寸：18000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：1重量量：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸寸：15000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：2重量量：1.5×33.0×0..4×2=33.6kN总重：32.776+2.116+3.66=38.552kN⑷门重计算M-1:木门尺寸寸：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：2重量：0.9××2.1×00.15×11=0.2884kNM-2:木门尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：2重量：0.7××2.1×00.15×22=0.4441kNM-5：铁门尺寸：15000mm×21100mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：1.5××2.1×00.4×1==1.26kkN总重：0.2884+0.4441+1..26=1..985kNN⑸楼板恒载、活活载计算（楼楼梯间按楼板板计算,弧形板按矩矩形计算）面积：(54..0+0.55)×(300.0+0..5)-0..5×0.55×36-336×7.55=13833.25m22恒载：4.055×10399.75=44210.999kN二层屋面恒载：：5.95××(13833.25-11039.775)=20043.833kN活载：3.5××1039..75=48841.3775kN二层屋面活载：：2.0×((1383..25-10039.755)=6877.0kNN(6)二层部分分女儿墙荷载载计算(7.5+188.0+300.0+9..0)×0..7×0.22×5.5==49.6665kN由以上计算可知知：二层重力力荷载代表值值为G2=G恒+00.5×G活活=(631.225+11110.31++23.755+117..56+111.87+66.41+440.32++1181..25+5445.4288+805..69+766.30+338.52++1.9855+49.6665)×11.05+(4210..99+20043.833)+(36639.133+687))×0.5=13290..21kN3、第三层（1）梁类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3))体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁7200300×6000(300×4880)251.011725.20428.40纵梁6300250×5000(250×3880)250.80754720.19948.81（2）内外填充充墙的计算①横，纵墙eq\o\ac(○,B)轴线，0.2×2.775×3.99+0.2××2.1×33.9+0..2×(3..9××3..0)×2=13.4433m3eq\o\ac(○,E)轴线，0.2×(3..9××3))+0.2××(8.5×××3.0))×3+0..2×(3..9××3..0)=199.23mm3eq\o\ac(○,1)轴线，0.2×1.225×3.99+0.2××(7.0×××3.0))+0.2××7.0×33.9=100.995m3eq\o\ac(○,5)轴线及外机机房，0.2×(3..9×7.00×3-0..9×2.11)+0.22×6.5××3.9+00.2×(33.1××22.4)=222.77m3内墙,0.2×7.00×3.9××9+0.22×12×33.9×3++0.2×((5.5×××2.1)++0.2×((8.5×××2.1×22)×3+00.2×(445××2..1×2-00.9×2..1×3)++0.2×221×3.99+0.2××(4.1××3.9+55.8×3..9+5.99×××2..1×2)==159.1198m33横纵墙，总重：：(13.4443+19..23+100.995++22.777+159..198)××5.5=11241.00kN②玻璃幕墙2.7×44.5×1..5×2+88.5×4..5×1.55×1=933.83kNN弧形玻璃幕墙2/4×33.14×66.0×5..4×1.55=76.330kN总重12411.0+933.83+776.3=11411.113kN⑶窗户计算C-2尺寸寸：15000mm×24400mm自重重：0.4kkN/m2数量量：1重量量：1.5×22.4×0..4×1=11.44kNNC-3尺寸寸：18000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：1重量量：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸寸：15000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：3重量量：1.5×33.0×0..4×3=55.4kNC-5尺寸寸：30000mm×30000mm自重重：0.4kkN/m2数量量：12重量量：3.0×33.0×0..4×12==43.2kkN总重：1.444+2.166+5.4++43.2==52.2kkN（4）门重计算算M-1：木门尺寸：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：12重量：0.9××2.1×00.15×112=3.440kNM-2:木门尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：8重量：0.7××2.1×00.15×88=1.7664kNM-5：铁门尺寸：15000mm×21100mm自重：0.4kNN/m2数量：2重量：1.5××2.1×00.4×2==2.52kkN总重：3.400+1.7664+2.552=7.668kN（5）楼板恒载载、活载计算算（楼梯间按按楼板计算）面积：(45..0+0.55)×(222.5+0..5)-0..5×0.55×27=11039.775m2恒载：5.955×10399.75=66186.551kN活载：2.0××1039..75=20079.5kkN（6）层顶女儿儿墙计算(22.5-66+45-66+2/4××3.14××6.0+222.5+445)×0..7×0.22×5.5==101.996kN由以上计算可知知：三层重力力荷载代表值值为G3=G恒+00.5×G活活=(428.440+9488.81+113.06++40.322+14111.13+552.2+77.68+1101.966)×1.005+6186.551+20779×0.55=10379..75kN集中于各楼层标标高处的重力力荷载代表值值Gi的计算结结果如下图所所示：三、竖向荷载下下框架受荷总总图1.由上面荷载载计算可得各各恒载标准值值：(具体见上)屋面：5.955kN/m22;楼面面：4.05kN/m22;梁自重主梁：b×h==300×6600；梁自重225×0.33×(0.66-0.122)=3.66kN/mm次梁及纵向框架架梁：b×h=2250×5000；梁自重225×0.225×(0..5-0.112)=2..38kN//m梁自重225×0.225×0.44=2.5kkN/m柱自重225×0.55×0.5==6.25kN/m墙自重为为计算方便，所所有墙自重取取5.5kkN/m(外墙含窗及及外墙装饰)20厚水水泥砂浆抹灰灰0.002×20××4×0.55=0.8kN/m合计：7.05kN/m2.活荷荷载标准值(详见上部分分计算)上人屋面均布活活荷载标准值值22.0kNN/m2楼面活荷载标准准值3.55kN/mm2屋面雪荷载标准准值SKK=UXS0=1.0××0.75==0.75kN/m22(式中中UX为屋面积雪雪分布系数)3.竖向荷载载下框架受荷荷总图当结构布置图确确定后，荷载载的传递路径径就已经确定定。从本设计计结构布置图图中可盖布置置的梁格将板板划分为单向向板体系（l2/l1=9.0//2.5=33.6>3）。由此可可知板面均布布次梁及纵向向框架梁，纵纵向次梁及纵纵向框架梁的的荷载以集中中力的方式传传给横向承载载。为计算方方便将框架主主梁的自重简简化为集中荷荷载。受载总总图中荷载作作用位置的正正确是结构内内力分析的基基础。顶层梁柱恒载计算1)BC及DEE跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁(纵向)中间次梁及中框框架梁gk=5.955×2.5==14.8775kN//m边框架梁ggk1=5.995×1.225=7.4438kNN/mB,E轴gk22=5.5kN/m((女儿墙)eq\o\ac(○,2)次梁传递给给横框架梁(主梁)中间次梁传递次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－－主梁传递Gk2=14..875×99.0=1333.8755kN/mm小计G1kk=20.223+1333.875==154.1105kNN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自自重ggk=3.6kN/m折算为集集中荷载GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1633.11kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁gk=5.955×2.5==14.8775kN//meq\o\ac(○,2)次梁传给主主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板传递Gk22=14.8875×9..0=1333.875kN/m小计G1kk=20.223+1333.875==154.1105kNN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自自重GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1633.11kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴轴，E轴)边框架梁梁传递Gk1=(7..438+55.5)×99.0=1116.4422kN边框架梁梁自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN合计GBkk=GEk=Gk1+Gk2=1477.04kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架架梁传递Gk1=14..875×99.0=1333.8755kN纵向中中框架梁自重重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN合计计GCk=Gk1+Gk2=1644.48kkN活载计算1)BC及DEE跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁中间次梁及中框框架梁qk=2.0××2.5=55.0kNN/m边框架梁qqk1=2.00×1.255=2.5kN/meq\o\ac(○,2)次梁传递给给横框架梁(主梁)中间次梁传递Qkk=5.0××9.0=445.0kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁qk=2.0××2.5=55.0kNN/meq\o\ac(○,2)次梁传给主主梁QQk=5.0××9.0=445.0kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴轴，E轴)边框架梁梁传递QBk=QEk=2.55×9.0==22.5kNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架架梁传递Qk=5.0××9.0=445.0kkN顶层荷载位置如如图所示顶层荷载位置图图二层梁柱恒载计算1)BC及DEE跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁(纵向)中间次梁及中框框架梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//m边框架梁ggk1=4.005×1.225=5.0063kNN/mB,E轴gk22=5.5kN/m((墙)eq\o\ac(○,2)次梁传递给给横框架梁(主梁)中间次梁传递次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－－主梁传递Gk2=10..125×99.0=911.125kN/m小计G1kk=20.223+91..125=1111.3555kN//meq\o\ac(○,3)横框架梁自自重ggk=3.6kN/m折算为集集中荷载GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//meq\o\ac(○,2)次梁传给主主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板传递Gk22=10.1125×9..0=91..125kNN/m小计G1kk=20.223+91..125=1111.3555kN//meq\o\ac(○,3)横框架梁自自重GG2K=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴轴，E轴)边框架梁梁传递(板荷载+墙荷载)Gk11=(5.0063+5..5)×9..0=95..067kkN边框架梁梁自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重GGk3=7.005×4.338=30..88kNN/m合计GBkk=GEk=Gk1+Gk2=1255.67kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架架梁传递Gk1=10..125×99.0=911.125kN纵向中中框架梁自重重GK2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重重Gk33=7.055×4.388=30.888kN//m合计计GCk=Gk1+Gk2=1211.73kkN活载计算1)BC及DEE跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁中间次梁及中框框架梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/m边框架梁qqk1=3.55×1.255=4.3775kN//meq\o\ac(○,2)次梁传递给给横框架梁(主梁)中间次梁传递Qkk=8.755×9.0==78.755kN/mm2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/meq\o\ac(○,2)次梁传给主主梁QQk=8.755×9.0==78.755kN/mm3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴轴，E轴)边框架梁梁传递QKk=QEk=4.3375×9..0=39..375kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架架梁传递Qk=8.755×9.0==78.755kN(注：以上式中中的柱高取层层高减去板厚厚，4.5-00.12=44.38m))一层梁柱恒载计算1)BC及DEE跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁(纵向)中间次梁及中框框架梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//m边框架梁ggk1=4.005×1.225=5.0063kNN/mB,E轴gk22=5.5kN/m((墙)eq\o\ac(○,2)次梁传递给给横框架梁(主梁)中间次梁传递次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－－主梁传递Gk2=10..125×99.0=911.125kN/m小计G1kk=20.223+91..125=1111.3555kN//meq\o\ac(○,3)横框架梁自自重ggk=3.6kN/m折算为集集中荷载GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//meq\o\ac(○,2)次梁传给主主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板传递Gk22=10.1125×9..0=91..125kNN/m小计G1kk=20.223+91..125=1111.3555kN//meq\o\ac(○,3)横框架梁自自重GG2K=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴轴，E轴)边框架梁梁传递(板荷载+墙荷载)Gk11=(5.0063+5..5)×9..0=95..067kkN边框架梁梁自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重GGk3=7.005×5.228=37..22kNN/m合计GBkk=GEk=Gk1+Gk2=1255.67kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架架梁传递Gk1=10..125×99.0=911.125kN纵向中中框架梁自重重GK2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重重Gk33=7.055×5.288=37.222kN//m合计计GCk=Gk1+Gk2=1211.73kkN活载计算1)BC及DEE跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁中间次梁及中框框架梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/m边框架梁qqk1=3.55×1.255=4.3775kN//meq\o\ac(○,2)次梁传递给给横框架梁(主梁)中间次梁传递Qkk=8.755×9.0==78.755kN/mm2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/meq\o\ac(○,2)次梁传给主主梁QQk=8.755×9.0==78.755kN/mm3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴轴，E轴)边框架梁梁传递QKk=QEk=4.3375×9..0=39..375kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架架梁传递Qk=8.755×9.0==78.755kN(注：以上式中中的柱高取层层高减去板厚厚，5.4-00.12=55.28m))底层荷载计算1)柱自重GG=7.055×(5.99-0.122)=40..75kN2)墙自重ggk2=5.55×0.2××(5.4--0.6)==5.28kkN/m20厚水泥砂砂浆抹灰gk1=0.002×20××4×0.55=0.8kN/m合计Gk1=(gk1+gk2)×9..0=54..72kN3)基础梁自重重Gk2=2.55×(9.00-0.5))=21.225kN基础顶面恒载边柱GBk=GEk=Gk1+Gk2=75..97kN中柱GCk=GDk=Gk2=21..25kN4)以上荷载在在计算基础时时用综合上述各楼层层的荷载计算算结果，绘出出结构竖向受受载总图如图图所示第三部分框框架侧移刚度度的计算梁的线刚度混凝土为C300，Ec=3××104N/mm2在框架结构中，有有现浇层楼面面，可以作为为梁的有效翼翼缘，增大梁梁的有效刚度度，减少框架架侧移，为考考虑I0这一有利作作用，在计算算梁的截面惯惯性矩时，现现浇楼面得边边框架取I=1.55I0(I0为梁的截面面惯性矩)，对中框架架梁取I=2.00I0柱线刚度ic==bh3/12层次hc(mm)Ec(N/mmm2)b×hIc(mm4))Kc=EcIc/hc342003.0×1044500×50000.52×100103.466677×10100242003.0×1044500×50000.52×100102.888899×10100145003.0×1044500×50000.52×100102.644411×10100横纵梁线刚度IIb的计算考虑整体现浇结结构中，板对对梁的有利作作用，对中框框架取I=2I0，对边框架I=1.55I0。I0为矩形截面面框架梁的惯惯性矩。梁号Ec(N/mmm2)b×h(mm×mm))I0(mm44)L(mm)kb=EcII0/L(N·mm)边框架1.5EcI0/L(N·mm)中框架2EcII0/L(N·mm)LZ13.0×1004300×60005.4×109972002.16×100103.24×100104.32×10010LZ23.0×1004300×60005.4×109963003.6×101105.4×101107.20×10010相对线刚度的计计算令各层柱子线刚刚度i=1.0，则其余各各杆件的相对对线刚度如图图所示相对线刚度是计计算各节点杆杆端得弯矩分分配系数的依依据。选取框架（中框框架）横向侧侧移刚度计算算地震作用是根据据各受力构件件的抗侧刚度度来分配的，同同时，若用顶顶点位移法球球结构的自振振周期时也要要用到结构的的抗侧刚度，为为此先计算各各楼层柱的抗抗侧刚度。中框架柱侧移刚刚度计算第三层边柱中柱第二层1）边柱2）中柱第一层1）边柱2）中柱边框架柱侧移刚刚度计算（1）第三层1）边柱2）中柱（2）第二层1）边柱2）中柱（3）第一层1）边柱2）中柱计算结果(详见见下表)中框架柱侧移刚刚度D值边柱层次/(104kNN*m)/(104kNN/m)一榀框架根数31.240.3833.4666774.50.7868005694221.490.4272.8888995.40.5076336226211.630.5872.4644115.90.49868872742中柱32.480.5543.4666774.51.1380994921222.990.5992.8888995.40.7121117329213.260.7152.4644115.90.60742299852/(104kNN/m)31.9249××2=3.8849821.219755×2=2.4439511.1061××2=2.22120边框架柱侧移刚刚度D值边柱层次/(104kNN*m)/(104kNN/m)一榀框架根数30.930.3173.4666774.50.6512220379221.120.3592.8888995.40.4267996337211.220.5352.4644115.90.45451105482中柱31.860.4823.4666774.50.9901883668222.240.5282.8888995.40.6277009432212.450.6632.4644115.90.56325532592/(104kNN/m)31.6414××2=3.2282821.0545××2=2.1109011.017766×2=2.00355横向框架层间侧侧移刚度层数123104kN/mm2.2120××5+0.66074×2+2.00355×2+0.44545=116.800032.4395××5+0.77121×2+2.11090×2+0.44268=118.266653.8498××4+3.22828×2=21..9648第四部分横向向水平荷载作作用下框架结结构的内力和和侧移计算一、横向自振周周期的计算基本自振周期TT1(S)可按下式计计算：T1=1.7ψψT(UT)1/2注：UT假想把把集中在各层层楼面处的重重力荷载代表表值Gi作为水平荷荷载而显得的的结构顶点位位移；ψT结构基本自自振周期考虑虑非承重砖墙墙影响的折减减系数，取0.7。UT按以下公式式计算：VGi=∑Gkk(△U)i=VVGi/∑GiJUT=∑(△UU)注：∑GiJ为为第i层的层间侧侧移刚度；(△U)i为为第i层的层间侧侧移；(△U)k为第第K层的层间侧侧移；S为同层内框架架柱的总数。结构顶点的假想想侧移计算过过程见下表：：结构顶点的假想想侧移计算层次Gi(kN)VGi(kN))∑Di(kN/m)△Ui(m)Ui(m)310379.77510379.7752196480.04725560.3920665213290.22123669.9961826650.12958810.3448009112488.88236158.7751680030.21522270.2152227T1=1.7ψψT(UT)1/2=1.7×0..7×(0..39)11/2=0.74(SS)二、水平地震作作用及楼层地地震剪力的计计算本结构高度不超超过40m，质量和刚刚度沿高度分分布比较均匀匀，变形以剪剪切型主，故故可用底部剪剪力法计算水水平地震作用用，即：1、结构等效总总重力荷载代代表值GeqGeq=0.885∑Gi=0.85×((103799.75+113290..21+122488.882)=30734..963kNN2、计算水平地地震影响系数数a1查表得二类场地地近震特征周周期值Tg=0.355S查表得高防烈度度为7度的amax=0..08a1=(Tg//Tr)rη2amax注：r为曲线下下降段的衰减减指数，一般般到0.9;η2为阻尼调弯弯系数，一般般取1.0;a1=(0.335/0.774)0.99×1.0××0.08==0.040083、结构总的水水平地震作用用标准值FEKFEK=a1GGeq=0.00408×330734..963=11253.9986kNN因1.4Tg==1.4×00.35=00.49S＜T1=0.744S，所以应考考虑顶部附加加水平地震作作用。顶部附附加地震作用用系数：δn=0.088T1+0.077=0.088×0.744+0.077=0.12292△F5=0.11292×11253.9986=1662.0155kN各质点横向水平平地震作用按按下式计算：：FFEK(1-δn)=12553.9866×(1-00.12922)=10991.9711kNFi=GiHiiFEK(1-δn)/(∑GkHK)=(GiHi/∑GkHK)×10991.9711kN地震作用下各楼楼层水平地震震层间剪力Vi为：Vi=∑FK计算过程如下表表：各质点横向水平平地震作用及及楼层地震剪剪力计算表层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·m)GiHi/∑GGJHJFi(kN)Vi(kN)315.810379.775164000..050.423461.90461.90211.313290.221150179..370.387422.59884.4915.912488.88273684.0040.190207.471091.966∑387863..46各质点水平地震震作用及楼层层地震剪力沿沿房屋高度的的分布见下图图三、多遇水平地地震作用下的的位移验算水平地震作用下下框架结构的的层间位移(△U)i和顶点位移Ui分别按下式式计算：(△U)i=VVi/∑DiJUi=∑(△UU)k各层的层间弹性性位移角θe=(△U)i/hi，根据《抗抗震规范》，考考虑砖填充墙墙抗侧力作用用的框架，层层间弹性位移移角限值[θe]＜1/550。计算过程程如下表：横向水平地震作作用下的位移移验算层次Vi(kN)∑Di(kN/m)(△U)i(m)Ui(m)hi(m)θe=(△U))i/hi3461.902196480.00210030.01339954.51/21402884.491826650.00484420.01129925.41/111511091.9661680030.00645500.00645505.91/914由此可见，最大大层间弹性位位移角发生在在第三层，1/914＜1/550，满足规范范要求。四、水平地震作作用下框架内内力计算1、框架柱端剪剪力及弯矩分分别按下列公公式计算柱端剪力：ViiJ=DiJVi/∑DiJ（i—层，J—柱）下端MbbiJ=ViJ·yh上端MMuiJ=ViJ(1-y)hhy=yn+y11+y2+y3注：yn为框架架柱的标准反反弯点高度比比；y11为上下层梁梁线刚度变化化时反弯点高高度比的修正正值；y22、y3为上下层层层高变化时反反弯点高度比比的修正值；；y为为框架柱的反反弯点高度比比；底层柱需考虑修修正值y2。为梁柱刚度比各层柱端弯矩及及剪力计算层次hi(m)Vi(kN)∑Di(kN/m)边柱B,E柱Di(kN/m)Vi(B,E))(kN)y(m)Mbi(kN·m)Mui(kN·m)34.5461.90219648786816.551.240.3626.8147.6625.4884.49182665507624.581.490.4559.7373.015.91091.966168003498732.411.630.57108.9982.22各层柱端弯矩及及剪力计算层次hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)中柱C,D柱Di(N/mm)Vi(C,D))(kN)y(m)Mbi(kN·m)MuikN·m)34.5461.902196481138123.932.480.4245.2362.4625.4884.49182665712134.482.990.5093.1093.1015.91091.966168003607439.483.260.55128.11104.822、梁端弯矩、剪剪力及柱轴力力分别按以下下公式计算：：Mlb=ilbb(Mbi+1+Mui,J)/((ilb+irb)ilb/(ilb+irb)=1.224/(1..24+1..24)=00.5Mrb=irbb(Mbi+1+Mui,J)/((ilb+irb)irb/(ilb+irb)=0.55Vb=(Mlbb+Mrb)/LL==7.5mNi=∑(Vllb-Vrb)k具体计算过程见见下表：层次边梁中梁柱轴力NMlb/kNN·mMrb/kNN·mL/mVb/kNMlb/kNN·mMrb/kNN·mL/mVb/kN边柱中柱347.6631.237.510.5231.2331.237.58.33-10.52-2.19299.8169.177.522.5369.1769.177.518.45-33.05-6.271141.9598.967.532.1298.9698.967.526.39-65.17-12.0注：表中柱轴力力中的负号表表示拉力，当当为左震时，左左侧两根柱为为拉力，对应应的右侧柱为为压力右地震作用下框框架弯矩图(kN·m))右地震作用下框框架弯矩图(PKPM计算结果)水平地震作用下下框架剪力图图(kN)右地震作用下框框架轴力图(kN)五、风荷载作用用下的内力计计算风荷载已简化为为作用于框架架上的水平节节点力，计算算过程类同水水平地震作用用下的情况。风荷载作用下框框架侧移计算算水平荷载作用下下框架的层间间侧移可按下下式计算：式中－－第j层层的总剪力；；－－第j层所有有柱的抗侧刚刚度之和；－－第j层的层层间侧移。第一层的层间侧侧移值求出来来以后，就可可以计算各楼楼板标高处的的侧移值的顶顶点侧移值，各各层楼板标高高处的侧值是是该层以下各各层层间侧移移之和。顶点点侧移是所有有各层层间侧侧移之和。j层侧移j层侧移框架在风荷载作作用下侧移的的计算见下表表层次316.2516.25384980.0004221/107144231.6647.91243950.0019661/2755122.7770.68221200.0032001/18440.001055m侧移验算：层间侧移最大值值：1/18444<1/5550(满足要求)2.风荷载作用用下的内力计计算根据各楼层层剪力及柱的的抗侧刚度可可求得分配至至各框架柱的的剪力，根据据与地震作用用下内力分析析相同的方法法可求得柱的的反弯点高度度。由此可求求得框架柱的的柱端弯矩。计计算结果如表表所示。由柱柱端剪力根据据节点的弯矩矩平衡条件求求得各梁端弯弯矩及梁端剪剪力，其结果果见表；再由由节点力的平平衡条件求得得柱的轴力，其其结果见表。由由此作风荷载载作用下的M,V,N图见图所示示。eq\o\ac(○,1)框架柱端端剪力及弯矩矩分别按下列列公式计算柱端剪力：ViiJ=DiJVi/∑DiJ（i—层，J—柱）下端MbbiJ=ViJ·yh上端MMuiJ=ViJ(1-y)hhy=yn+y11+y2+y3注：yn为框架架柱的标准反反弯点高度比比；y11为上下层梁梁线刚度变化化时反弯点高高度比的修正正值；y22、y3为上下层层层高变化时反反弯点高度比比的修正值；；y为为框架柱的反反弯点高度比比；底层柱需考虑修修正值y2。为梁柱刚度比风荷载作用下33轴框架各层层柱端弯矩及及剪力计算表表边柱（B,E柱柱）层次hi/mVi/kN∑Di/(kN/m)Di/(kN/m)Vi(B,E))/kNMb/kN·mMu/kN·m34.516.253849878683.321.240.365.389.5625.447.912439550769.971.490.4524.2329.6115.970.6822120498715.931.630.5753.5740.42中柱（C,D柱柱）层次hi/mVi/kN∑Di/(kN/m)Di/(kN/m)Vi(B,E))/kNMb/kN·mMu/kN·m34.516.2538498113814.802.480.429.0712.5325.447.9124395712113.992.990.5037.7737.7715.970.6822120607419.413.260.5562.9951.53eq\o\ac(○,2)梁端弯矩矩、剪力及柱柱轴力分别按按以下公式计计算：Mlb=ilbb(Mbi+1+Mui,J)/((ilb+irb)ilb/(ilb+irb)=1.224/(1..24+1..24)=00.5Mrb=irbb(Mbi+1+Mui,J)/((ilb+irb)irb/(ilb+irb)=0.55Vb=(Mlbb+Mrb)/LL==7.5mNi=∑(Vllb-Vrb)k风荷载作用下33轴框架各层层柱端弯矩及及剪力计算表表层次边梁中梁柱轴力NMlb/kNN·mMrb/kNN·mL/mVb/kNMlb/kNN·mMrb/kNN·mL/mVb/kN边柱中柱39.566.277.52.116.276.277.51.672.110.44234.9923.427.57.7923.4223.427.56.259.891.98164.6544.657.514.5744.6544.657.511.9124.464.64注：柱轴力中的的负号表示拉拉力，当为左左风作用时，左左侧两根柱为为拉力，对应应的右侧柱为为压力左风弯矩图（单单位：kN·m))左风弯矩图（PPKPM计算结果)——分析误差较较大的原因：：1.很有可能是是在计算框架架侧移时出现现了较大的误误差。2.y的取值不够够准确等原因因，导致手算算与PKPM计算结果产产生了相对较较大的误差。由由于风荷载产产生的弯矩较较小，在后面面的计算中还还是采用手算算的结果进行行设计。左风剪力图（单单位：kN)左风轴力图（单单位：kN)第五部分竖向向荷载作用下下框架结构的的内力计算迭代法计算竖向向荷载作用下下框架结构内内力根据本设计的实实际情况，迭迭代法的计算算按以下步骤骤具体实施：：1．计算杆端得得固端弯矩及及机电部平衡衡弯矩:从框架的受载总总图可知，恒恒载和活载均均化为了集中中力，梁受载载情况如图所所示：框架梁的受载简简图固端弯矩：====依次可以算出各各种条件下的的固端弯矩和和节点不平衡衡弯矩。固端端弯矩填入杆杆端，节点不不平衡弯矩填填入内方框（如如图所示）2．计算杆端的的弯矩分配系系数:由前述刚的比可可根据下式计计算出节点各各端的弯矩分分配系数，将将分配系数填填入内外框各各对应的杆端端处。汇于同同一节点各杆杆端得分配系系数之和为0.5.如图所示：：3．计算节点各各杆件的近端端转角弯矩:该计算在图图上完成。4.计算杆端得得最后弯矩Mik:将固端弯矩及节节点不平衡弯弯矩填入图中中节点的方框框后，即可以以进行叠代计计算，直至杆杆端弯矩趋于于稳定，最后后按下式求得得各杆端弯矩矩，如图所示示。式中－－杆端端最后弯矩；；－－各杆端固固端弯矩；－－叠代所得的的杆端近端转转角弯矩；－－叠代所得的的杆端远端转转角弯矩；已知某节点上柱柱传来的轴力力Nu和左右传来来的剪力Vl,Vr,其下柱的轴轴力：Nl=Nu-Vl+Vr式中，Nu,NNl以压力为正正，拉力为负负。恒荷载标准值作作用下的弯矩矩图，剪力图图，轴力图如如图所示为便于计算，叠叠加杆件最后后的杆端弯矩矩在另一张图图上进行。eq\o\ac(○,1)恒载作用下下的内力分析析1.第三层固端端弯矩====2.第二，一层层固端弯矩====eq\o\ac(○,2)活载作用在在BC跨的内力分分析第三层：==CC柱集中力为22.5kkN第二，一层：==C柱集中力力为39.3775kN分析方法及分析析过程与恒载载作用下框架架的迭代分析析相同。其过过程不再重复复，给出相应应的弯矩，剪剪力和轴力图图。eq\o\ac(○,3)活载作用在在CD跨的内力分分析第三层：==C柱集中力为445.0-222.5=222.5kNN第二，一层：==C，D柱集中力力为78.755-39.3375=399.375kkN分析方法及分析析过程与恒载载作用下框架架的迭代分析析相同。其过过程不再重复复，给出相应应的弯矩，剪剪力和轴力图图。eq\o\ac(○,4)活载作用在在DE跨的内力分分析该情况与BC跨跨时的情况对对称，分析过过程和结果不不再重复，只只在内力组合合时考虑此种种情况，其内内力的方向和和符号与活载载作用在BC跨时对称考考虑。eq\o\ac(○,5)重力荷载代代表值作用下下的内力分析析此时重力荷载代代表值作用的的位置与受载载总图一致，其其数值要经过过计算。重力力荷载代表值值的取值：一般层：GEii=恒载+0.5楼面活载屋面层：GEii=恒载+0.5雪荷载重力荷载代表值值作用下框架架的受载总图图与恒载或活活载下的受载载总图类似。以以下分别计算算各作用点的的荷载大小。1.屋面GEB=GEEE=GBk+0.55×雪荷载×跨度×负载宽度=147.044+0.5××0.75××9.0×11.25=1151.266kNGE(BC跨11,2)=GGE(DE跨1,2)=GGk+0.5×雪荷载×跨度×负载宽度=163..11+0..5×0.775×9.00×2.5==171.555kNGE(CD)跨跨=G中k+0.5×雪荷载×跨度×负载宽度=163.111+0.5××0.75××9.0×22.5=1771.55kNGEC=GEDD=164..48+0..5×0.775×9.00×2.5==172.992kN2.第二层和第第一层GEB=GEEE=125..67+0..5×39..375=1145.366kNGE(BC跨11,2)=GGE(DE跨1,2)=1120.366+0.5××78.755=159..735kkNGE(CD)跨跨=120..36+0..5×78..75=1559.7355kNGEC=GEDD=121..73+0..5×78..75=1661.11kN4.固端弯矩(1)屋面固端端弯矩====(1)第二，一一层固端弯矩矩====由迭代法分析计计算出结构的的弯矩，剪力力及轴力。前为手算结果计计算简图，后后为PKPM计算简图，用用以和手算结结果进行比较较，内力组合合及配筋计算算采用手算结结果来进行设设计与计算。恒载下的弯矩图图（单位：kN·m))恒载作用下弯矩矩图（PKPM计算结果）恒载下的剪力图图（单位：kN)恒载下剪力图（PKPM计算结果）恒载下的轴力图图（单位：kN)恒载下轴力图（PKPM计算结果）活载作用在BCC跨的弯矩图图（单位：kN·m))活载作用在BCC跨的弯矩图图（PKPM计算结果)活载作用在BCC跨的剪力图图（单位：kN)活载作用在BCC跨的剪力图图（PKPM计算简图)活载作用在BCC跨的轴力图图（单位：kN)活载作用在BCC跨的轴力图图（PKPM计算结果）活载作用在CDD跨的弯矩图图（单位：kN·m))活载作用在CDD跨的弯矩图图（PKPM计算结果)活载作用在CDD跨的剪力图图（单位：kN)活载作用在CDD跨的剪力图图（PKPM计算结果)活载作用在CDD跨的轴力图图（单位：kN)活载作用在CDD跨的轴力图图（PKPM计算结果)重力荷载代表值值作用下的弯弯矩图（单位位：kN·m))重力荷载代表值值作用下的弯弯矩图（PKPM计算结果）重力荷载代表值值作用下的剪剪力图（单位位：kN)重力荷载代表值值作用下的剪剪力图（PKPM计算结果)重力荷载代表值值作用下的轴轴力图（单位位：kN)重力荷载代表值值作用下的轴轴力图（PKPM计算结果)——据对比手算算结果和PKPM计算结果，使使用迭代法计计算的手算结结果具有较大大的准确性，可可以用来进行行内力组合。第六部分内力力组合各种荷载分别作作用下的内力力分析结果取取得后，结构构的所有构件件需进行内力力组合。组合合时一般是针针对受力较大大构件的最不不利截面进行行，对于梁而而言，左，右右梁端及跨中中为最不利截截面；对于柱柱而言，柱顶顶和柱底为最最不利截面。本本设计取底层层，顶层BC和CD跨梁，以及及一，二，三三层B柱，C柱进行内力力组合。本结结构应考虑抗抗震设防，应应比较抗震和和非抗震内力力组合后确定定界面设计的的内力依据。本设计为核查数数据方便，组组合的基础数数据均采用框框架计算轴线线处的数据，实实际工程中应应采用梁端和和柱端数据，这这样会更加准准确和经济。内力组合具体过过程详见内力力组合表。非抗震组合相对对比较简单，但但也要注意确确定组合项时时一定要多种种方案进行比比较，使组合合出的目标值值最大。当只只有一种活载载参与组合时时，组合系数数取1.0.用于承载力计算算的框架梁由由可变荷载效效应控制的基基本组合见表表，由于抗震震要求应考虑虑强剪弱弯，故故梁的剪力应应考虑框架抗抗震等级进行行调整，现就就表中几个带带下划线的数数据加以说明明：3层L-BC左左端最大负弯弯矩组合：Ml=γRE((1.2eq\o\ac(○,1)+1.3eq\o\ac(○,3))=0.75×[[1.2×((-148..38)+11.3×(--47.666)]=-180..011kkN·m剪力组合应考虑虑强剪弱弯的的调整：V=γRE[ηηVb(Mbl+Mbr)/Ln+VGb]=0.75××[-1.22×(-1880.0111+217..103)//(7.0××0.75))+147..32]=0.75×[[-1.2××(-8.448)+1447.32]]=118.022kN式中7.0m为为梁的净跨；；式中γRE=0.775(弯矩)0.855(剪力)为调整系数数。用于承载力计算算的框架柱考考虑地震作用用效应与其他他荷载效应的的基本组合分分别见表。由于有抗震设计计要求，柱端端弯矩除考虑虑一般组合外外，还要考虑虑强柱弱梁的的作用，对柱柱端弯矩组合合值之和的计计算应考虑在在相应梁端弯弯矩组合值之之和的基础上上作相应的调调整(二级抗震，增增大系数为1.2),然后再按柱柱端线刚度的的比例分配给给各柱端，得得到柱端弯矩矩的组合值。所所以表和表是是配合使用的的，现就表中中带下划线的的数据加以说说明：2层B柱上端弯弯矩：式中0.8为偏偏心受压构件件的抗震承载载力调整系数数；0.83//1.83为柱端弯矩矩抗柱线刚度度的分配系数数；1.2为二级抗震震强柱弱梁的的调整系数。2层B柱柱下端弯矩：：柱剪力：：式中1.2为二二级抗震强柱柱弱梁的调整整系数，4.8为二层的净净高，0.8是偏压构件件的调整系数数，在剪力计计算时予以还还原。一层柱上端弯矩矩：一层柱柱底弯矩矩：底层柱柱底弯矩矩，对于二级级抗震直接由由柱组合值乘乘以扩大系数数1.25。柱剪力：式中5.3为底底层柱的净高高，0.8仍为还原系系数。最后为基础设计计对柱顶(即基顶)进行了内力力标准值及设设计值的组合合，因为基地地面积计算时时要用标准值值组合，而基基础高度的抗抗冲切验算及及基底配筋计计算用到设计计值组合。基基顶作用效应应抗震标准值值组合见表。框架梁内