空腹式等截面悬链线无铰拱设计

空腹式等截面悬链线无铰拱设计桥梁工程课程设计空腹式等截面悬链线无铰拱设计一、设计资料1．设计标准设计荷载：汽车荷载公路－I级，人群荷载3.5kN/m2桥面净空：净－8+2×(0.75m+0.25m)人行道+安全带净跨径：净高：净跨比：2．材料数据与结构布置要求拱顶填料平均厚度(包括路面，以下称路面)，材料容重主拱圈材料容重(包括横隔板、施工超重)：拱上立柱（墙）材料容重：腹孔拱圈材料容重：腹孔拱上与主拱圈实腹段填料容重：人行道板及栏杆重：混凝土材料：强度等级为C40，主要强度指标为：强度标准值，强度设计值，弹性模量普通钢筋：1)纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量相对界限受压区高度，2)箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量本桥采用支架现浇施工方法。主拱圈为单箱六室截面，由现浇40号混凝土浇筑而成。拱上建筑采用圆弧腹拱形式，腹拱净跨为5m，拱脚至拱顶布置6跨(主拱圈的具体几何尺寸参照指导书实例修改自定)。3．设计计算依据交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60－2021)交通人民出版社交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62－2021)交通人民出版社交通部部颁标准《公路圬工桥涵设计规范》(JTGD61-2021)交通人民出版社《公路设计手册-拱桥(上)》人民交通出版社，2021.7二、确定主拱圈截面构造尺寸，计算拱圈截面的几何、物理力学特征值1.主拱圈截面尺寸拟定拱圈截面高度按以下公式估算：式中：——拱圈高度（mm）——拱圈净跨径（mm）——对多室箱取600mm故，。又为施工方便，取主拱圈横桥向取1m单位宽度计算，横截面积A=1.2m2拱圈由六个各为1.5m宽的拱箱组成，全宽B0=9.0m。箱型截面挖空率可取50%~70%。腹板厚度宜取100~200mm，顶底板厚度宜取100~250mm。综上布置拱截面如下图所示：图SEQ图表\*ARABIC1主拱圈截面尺寸（尺寸单位：mm）2.主拱圈截面几何性质截面积：主拱圈重心高度，显然有绕箱底边缘的静面矩：主拱圈截面绕重心轴的惯性矩：回转半径：三、确定主拱圈拱轴系数m及拱上建筑的构造布置和几何构造尺寸1.确定共轴系数m假定m=2.240，对，查《拱桥》(上册)表(III)-20(6)得：=0.68284，=0.73057，=43˚03’56’’主拱圈的计算跨径和计算矢高：拱脚截面的水平投影和竖向投影：，。将拱轴沿跨径5等分，每等分长。查表(III)-20(6)并计算将各截面计算参数汇于下表：截面计算参数表表1截面位置拱背拱腹拱顶00010.750-0.7500.75019.010.2153.0490.938720.7992.253.848拱脚38.01114.1800.730571.02713.15315.2072.确定拱上建筑的构造布置和几何构造尺寸对于拱式腹孔，每半跨内的布置范围一般不超过主拱跨径的1/4~1/3。本例中，腹拱跨径5m，净矢高1m，板拱厚度300mm，腹拱按等跨处理以利于施工及腹拱墩的受力。腹拱拱顶的拱背和主拱拱顶的拱背在同一标高。1、2号腹孔墩采用立柱式，宽度600mm，间距2m，3号腹孔墩采空横墙式，厚度取600mm。构造布置图如图2。各墩中线自主拱拱背到腹拱起拱线的高度按计算，并汇于表2：腹拱墩高计算表表2项目1号立柱33.00.881.272410.1340.81831.3148.8612号立柱27.40.731.05566.7030.61481.2365.2463号横墙21.90.5840.84443.8190.45161.13612.732空、实腹段分界线16.50.440.63511.9910.31621.09470.629注：其中因为1/5，故=0.68284，=0.73057。腹拱拱脚的水平投影和竖向投影：四、结构恒载计算恒载计算先将桥面系换算为填料厚度，再按主拱圈、拱上空腹段。拱上实腹段及腹拱推力四部分进行。1.桥面系换算由已知，栏杆及人行道板每延米重度为，沥青表处面层每延米重度：以上各部分恒载由拱圈平均分担，则换算容重为的计算平均填料厚度为：2.主拱圈由表(III)-19(6)查得数据并代入计算3.拱上空腹段(1)腹孔上部构造图及尺寸如图3所示图SEQ图表图SEQ图表\*ARABIC3腹孔上部构造2)腹拱圈内弧半径：3)腹拱圈重力：4)腹拱上的护拱重力：5)填料及桥面系重力：腹拱墩起拱线以上部分结构图如图4所示综上，单个腹拱总重力：图图SEQ图表\*ARABIC4拱脚构造示意图(2)腹拱下部（包括横隔板）结构示意图如图5所示，在计算立柱与横墙重力时折入横隔板，等效为立柱高度。1)梁盖重力：2)底梁重力：3)1号立柱重力：4)2号立柱重力：5)3号横墙重力：图图SEQ图表\*ARABIC5腹孔下部构造（单位：mm）(3)腹孔集中力4.拱上实腹段计算图示如图6所示。图SEQ图表图SEQ图表\*ARABIC6拱上实腹段计算图示(2)悬链线曲边三角形式中：其重心至拱顶的距离：5.腹拱推力图SEQ图表\*ARABIC7腹拱拱脚受力图图SEQ图表\*ARABIC7腹拱拱脚受力图腹拱水平推力：式中：由与，查《拱桥》(上册)表(I)-4并线性内插得：故：腹拱拱脚推力作用线距x轴的偏心距：腹拱推力对各截面重心产生的力矩按计算。6.验收拱轴系数恒载对拱脚与截面的力矩见表3，得该值与0.22之差小于半级0.0025，故可确定拱轴系数2.240五、拱圈弹性中心与弹性压缩系数1.弹性中心式中可查表(III)-3得。2.弹性压缩系数六、主拱圈结构内力计算1.结构自重内力计算对拱脚与截面进行验算，如表3所示：半拱恒载对拱脚与截面的弯矩计算表表3项目集中力编号重力（kN）截面拱脚截面力臂（m）弯矩（kN·m）力臂（m）弯矩（kN·m）主拱圈6349.9525797.05112759.16拱上空腹段2021.055.0110020.251872.8610.6119871.041725.7216.2127973.92729.573.7552739.5421.5115693.05实腹段2045.7410.75522021.9328.5158324.051947.257.23514088.3524.9948661.78腹拱推力760.441.93761473.4313.75910462.89Σ66100.30303766.15当确定m系数时，其实算值很难与选定的拱轴系数在“五点”重合，因此必须用“假载法”计入偏离的影响。当计入该部分影响后，相应三铰拱的恒载压力线在“五点”以外与选定的拱轴线有偏离。以下分别计算这两种偏离的影响。(1)假载法确定m系数时在“五点”存在的偏差确定拱轴系数时，恒载压力线在截面与拱脚截面的纵坐标之比为0.2176，并不等于所取用的2.240的拱轴线上相应两点的比值0.22，两者之差为0.0024.该偏差的影响可比拟为一层虚设的均布荷载作用于选定的拱轴线上。按式：得虚设均布荷载：假载产生的内力可以将其直接布置在内力影响线上求得。不考虑弹性压缩的假载内力见下表4不计弹性压缩的假载内力计算表表4项目影响线面积力或力矩()表(III)-14(43)值乘数拱顶截面0.001985043.849.9868284.620.12742355.2045.25961289.90截面-0.001245043.84-6.2544-178.250.12742355.2045.25961289.90拱脚截面0.004405043.8422.1929632.500.12642355.2044.90441279.780.5000071.0235.51001012.04计入弹性压缩的假载内力见下表5计入弹性压缩的假载内力计算表表5项目拱顶截面截面拱脚截面10.938720.7305700.344680.682841289.901289.901279.781012.0419.3919.3919.241270.511353.451611.98284.62-178.25632.504.8171.768-9.383378.01-143.97452.02注：截面轴力按近似计算拱轴线恒载内力推力：考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力汇于表6考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力计算表表6项目拱顶截面l/4截面拱脚截面10.938720.7305723101.4922341.0522341.0522754.2722021.2622021.2623101.4923799.4830580.30347.22315.21245.3222754.2723484.2730334.994.8171.768-9.3831672.54593.67-3150.68注：拱顶截面取F=0，拱脚与截面取F=760.44kN考虑确定m系数偏差影响的恒载内力考虑m系数偏差影响的恒载内力等于拱轴线m的恒载内力减去假载的内力，计算结果见下表7考虑“五点”偏差的恒载内力表7截面项目拱顶截面截面拱脚截面拱轴线恒载假载合计拱轴线恒载假载

合计拱轴线恒载假载合计水平力23101.491289.9021811.5923799.481289.9022509.5830580.301279.7829300.52轴力22754.271270.5121483.7623484.271353.4522130.8230334.991611.9828723.01弯矩1672.54378.011294.53593.67-143.97737.64-3150.68452.02-3602.70(2)恒载压力线偏离拱轴线的影响1)恒载压力线偏离拱轴线的偏离弯矩a.主拱圈自重对各截面产生的力矩计算恒载偏离弯矩，首先要计算出桥跨结构沿跨径各等分段的分块恒载对各截面的力矩，再算各截面压力线的纵坐标，然后才能求得。图SEQ图表图SEQ图表\*ARABIC8主拱圈自重计算图示式中与分别从《拱桥(例集)》附表1-1与1-2查得。将计算结果汇于表8：主拱圈自重对各截面产生的力矩表8截面号(kN·m)120.000000.000000.000000.000000.00110.083330.083390.003760.00319651.41100.166670.167040.014220.013622782.3590.250000.251210.031480.031326398.4280.333330.336290.056590.0555111338.4370.416670.422550.088960.0871017793.2060.500000.510310.128900.1262625790.8150.583330.600300.177970.1722035176.8640.666670.692830.235840.2260546176.2830.750000.788460.303300.2880558840.5520.833330.888450.382830.3575473037.0910.916670.993220.474590.4358689036.5501.000001.103670.580130.52354106946.42b.拱上实腹段恒载对各截面产生的弯矩计算拱上实腹段的恒载时，必须将拱顶填料及面层的矩形板块和其下面的悬链线曲边三角形块分开才能准确计算。(a)矩形板块从拱顶到每个截面的矩形板块的重力：对实腹段里每个截面的力矩：对空腹段里每个截面的力矩：式中k表示空、实腹段的分界点，并取：(b)悬链线曲边三角形块从拱顶到任意截面的重力：对每一的重心横坐标：在实腹段里，截面重心到任意截面的力臂为，在空腹段里，整块曲边三角形面积的重心到每个截面的力臂为。a、b两部分力矩计算结果汇于表9：拱上实腹段恒载对各截面产生的力矩表9区间界面号悬链线曲边三角形矩形块实腹段120.000000.00000.000.00000.000.000.00000.000.00110.083330.120518.110.75010.7413.400.0035726.96740.36100.166670.2410145.240.75021.48214.690.01392908.213122.8990.250000.3615491.930.75052.211089.410.03136543.207632.6180.333330.48201171.960.75102.953454.620.055611632.1215086.74k0.374260.54121663.890.75133.305498.470.070014664.1620212.62空腹段70.416671663.890.75134.818004.230.086618123.2726127.5060.500001663.890.75137.7712927.770.119425002.2637930.0350.583331663.890.751310.7317851.320.152331881.2449732.5540.666671663.890.751313.6922775.450.185138761.0561536.5030.750001663.890.751316.6527698.990.218045640.0373339.0320.833331663.890.751319.6132622.540.250852519.0285141.5510.916671663.890.751322.5737546.670.283759398.8396945.5001.000001663.890.751325.5242470.210.316566277.81108748.02(c)各集中力对各截面的力矩拱上空腹段的腹孔各集中力及其相应的横坐标在之前的计算中已经求出，各竖向集中力到截面的力臂（取a>0），产生的力矩；腹拱水平推力作用在7、8截面之间，对0~7截面产生的力矩。计算过程与结果见表10：各集中力对各截面的力矩表10截面竖向力腹拱水平推力合计729.571725.721872.862021.05=760.441419.324.930.5=0.441120.00000.00110.08330.00100.16670.0090.25000.0080.33330.0070.4167580.621.7001292.741873.3660.50002739.542.6832040.264779.8050.58334898.452440.463.8782948.8310287.7440.66677057.377547.155.3024031.6318636.1530.75009216.2912653.843244.736.9755304.4030419.2620.833311375.2117760.548786.838.9236785.6444708.2210.916713534.1322867.2314328.944101.7711.1748496.8563328.9101.000015693.0527973.9219871.0410020.2513.75910462.8984021.16(d)计算偏离弯矩上部结构恒载对拱圈各截面重心的弯矩：压力线的纵坐标：式中，为不计弹性压缩的恒载水平推力：各截面上“恒载压力线”偏离拱轴线的值：偏离弯矩：。具体数值见下表11：偏离弯矩计算表表11截面号主拱圈拱上实腹段集中力合计恒载压力线拱轴线偏心偏离弯矩1200.000.000.000.0000.00000.0011651.41740.360.001391.770.0650.0830.018388.00102782.353122.890.005905.240.2760.3340.0581239.6496398.427632.610.0014031.030.6560.7560.1002142.39811338.4315086.740.0026425.171.2351.3550.1202571.12717793.2026127.501873.3645794.062.1412.1410.0005.98625790.8137930.034779.8068500.633.2023.124-0.078-1672.09535176.8649732.5510287.7495197.154.4504.319-0.131-2809.72446176.2861536.5018636.15126348.935.9065.743-0.164-3501.05358840.5573339.0330419.26162598.847.6017.416-0.184-3946.66273037.0985141.5544708.22202886.869.4849.364-0.120-2565.87189036.5596945.5063328.91249310.9611.65411.615-0.040-851.850106946.42108748.0284021.16299715.6114.01114.2000.1894050.512)偏离弯矩在弹性中心产生的赘余力：赘余力各项计算结果见表12：赘余力参数计算表表12截面120.0001.000000.5000.0004.8170.000110.0180.998421.0020.0184.7340.086100.0580.993631.0060.0584.4830.26190.1000.985501.0150.1024.0610.41380.1200.973821.0270.1233.4620.42770.0000.958331.0430.0002.6760.0016-0.0780.938751.065-0.0831.693-0.1415-0.1310.914841.093-0.1440.498-0.0724-0.1640.886441.128-0.185-0.9260.1713-0.1840.853531.172-0.216-2.5990.5622-0.1200.816291.225-0.147-4.5470.6681-0.0400.775131.290-0.051-6.7980.34900.1890.730670.6840.130-9.383-1.216Σ13.251-0.3951.5103)恒载压力线偏离拱轴线的附加内力恒载压力线偏离拱轴线在拱圈任意截面中产生的附加内力为：拱顶、截面、拱脚三个截面的附加内力见表13。附加内力计算表表13项目拱顶截面截面拱脚截面10.938750.7306700.344600.682734.8171.693-9.383130.11122.1495.070.0044.8488.830.00-1672.094050.51637.68637.68637.6810.94-1254.685909.014)空腹式无铰拱的恒载压力线空腹式无铰拱桥在恒载作用下考虑压力线与拱轴线的偏离以及恒载弹性压缩的影响之后，拱中任意截面存在三个内力：这三个力的合力作用点的偏心距为。所以空腹式无铰拱桥恒载压力线的纵坐标。相应恒载压力线纵坐标值见下表14：空腹式无铰拱恒载压力线表表14截面120.0004.8170.0000.0731.0000.9910.074-0.074110.0654.7340.0180.0900.9980.9930.091-0.026100.2764.4830.0580.1280.9940.9980.1280.14790.6564.0610.1000.1660.9851.0060.1650.48881.2353.4620.1200.1810.9741.0180.1781.05372.1562.6760.0000.0540.9581.0350.0522.08663.2571.693-0.078-0.0330.9391.057-0.0313.23654.5440.498-0.131-0.0970.9151.085-0.0894.54846.040-0.926-0.164-0.1420.8861.120-0.1276.05037.774-2.599-0.184-0.1780.8541.164-0.1537.78029.696-4.547-0.120-0.1310.8161.218-0.1079.616111.906-6.798-0.040-0.0710.7751.283-0.05511.726014.301-9.3830.1890.1350.7311.3620.09913.875表中数据由相关数据代入后按以下内力公式计算：(3)空腹无铰拱的实际恒载内力空腹式无铰拱的实际恒载内力等于计人拱轴系数m的偏差影响的内力与“压力线”及拱轴线偏离的附加内力之和，其结果见下表15恒载内力表表15截面内容拱顶截面截面拱脚截面表7表13合计表7表13合计表7表13合计水平力21811.59130.1121941.722509.58130.1122639.6929300.52130.1129430.63轴力21483.76130.1121613.8722130.82122.1422252.9628723.0195.0728818.08弯矩1294.5310.941305.47737.64-1254.68-517.04-3602.75909.012306.312.活载内力计算车道荷载均布荷载标准值采用10.5kN/m，计算剪力所加集中力荷载采用360kN。人群荷载：活载内力计算表（不计弹性压缩）表16截面项目计算荷载影响线面积力或力矩公路-I级人群荷载合计表(III)-14(43)乘数面积拱顶截面69.074.3573.420.006815043.8434.352521.76相应37.774.3542.120.06664355.2023.67997.0847.754.3552.10-0.004835043.84-24.36-1269.17相应38.374.3542.720.06078355.2021.59922.36截面66.554.3570.900.008925043.8444.993189.72相应41.324.3545.670.04047355.2014.37656.5045.154.3549.50-0.010165043.84-51.25-2536.48相应41.534.3545.880.08695355.2030.881417.09拱脚截面43.734.3548.080.019055043.8496.094620.09相应36.964.3541.310.09067355.2032.211330.43相应汽10.9310.930.571.0235.51388.24人4.354.350.1662211.8051.3556.074.3560.42-0.014655043.84-73.89-4464.32相应46.004.3550.350.03675355.2013.05657.25相应汽33.8333.830.571.0235.511201.18人4.354.350.3337823.71103.12不计弹性压缩的活载内力见表16，计入弹性压缩的活载内力见表17。活载内力计算表（计入弹性压缩）表17项目拱顶截面l/4截面拱脚截面10.938750.7306700.344600.68273与相应的997.08922.36656.501417.091330.43657.25与相应的439.591304.30997.08922.36616.291330.291272.231370.7214.9913.869.8721.3020.009.8814.9913.869.2619.9914.617.22982.10908.49607.031310.301257.621363.502521.76-1269.173189.72-2536.484620.09-4464.324.8171.768-9.38372.1966.7817.4537.66-187.63-92.692593.94-1202.393207.16-2498.824432.47-4557.01七、温度变化与混凝土收缩徐变引起的内力计算时将混凝土收缩折算为温度的额外降低。拱圈合拢温度7月平均最低气温2月平均最高气温30拱圈材料弹性模量拱圈材料线胀缩系数混凝土收缩作用按下降10温度的影响计。考虑混凝土徐变作用影响时，温度变化影响力0.7；混凝土收缩影响力0.45。因此：温度降低时温度升高时在弹性中心产生的水平力：温度变化、混凝土徐变和收缩的内力见下表18:温度变化、混凝土徐变和收缩内力计算表表18项目温度上升温度下降拱顶截面截面拱脚截面拱顶截面截面拱脚截面11.6-8307.05-211.7610.938750.7306710.938750.730674.8171.768-9.3834.8171.768-9.383307.05288.24224.35-211.76-198.79-154.73-1479.07-509.622105.101020.05351.46-1451.79八、主拱圈正截面强度与稳定性验算1.荷载组合计算根据桥规(JTGD60-2021)的规定，构件按极限状态设计的原则是：荷载效应不利组合的设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。即：式中：——承载能力极限状态下作用几本基本组合的效应组合设计值；——结构重要性系数，对于公路-I级标准采用1.1的安全系数；——第个永久作用效应的分项系数，按照JTGD60-2021的表4.1.6采用；——第个永久作用效应的标准值；——汽车荷载效应分项系数，取用1.4；——汽车荷载效应的标准值；——在作用效应组合中除去汽车荷载效应和风荷载以外的其他第个可变作用效应的分项系数，取用1.4；——在作用效应组合中除去汽车荷载效应外的其他第个可变作用效应的标准值；——在作用效应组合中，除汽车荷载效应外的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载组合时，人群荷载的组合系数取=0.80，当除汽车荷载外尚有两种其他可变作用参与组合时，=0.70；以此类推。对于本例取永久作用为结构自重；可变荷载作用为汽车和人群荷载；其他可变荷载作用为温度变化与混凝土收缩徐变。根据桥规(JTGD60-2021)的规定，承载力极限状态组合设计值为：其中当对结构承载不利时，取1.2；当对结构承载有利时，取1.0。组合设计值见下表19：荷载组合结果表表19荷载组合拱顶截面截面拱脚截面(kN·m)(kN)(kN·m)(kN)(kN·m)(kN)组合I1恒+动max5198.0927311.583869.5727553.398973.0336342.352恒+动min-377.8722885.76-4015.3924087.38-4073.5130726.98组合II1恒+动max+温升3748.6027612.493370.1527835.8711036.0336562.222恒+动max+温降6197.7327104.054214.0027358.587550.2836190.723恒+动min+温升-1827.3623186.67-4514.8224369.86-2021.5130946.854恒+动min+温降621.7722678.24-3670.9623892.56-5496.2630575.352.正截面抗压强度与稳定性验算按规范，拱圈应进行整体的“强度一稳定”验算，将拱换算为直杆并按直杆承载力计算公式验算拱的承载力。现先进行构造配筋并按下式校核：式中：——结构重要性系数，对于公路-I级标准采用1.1的安全系数；——-轴向力设计值；——构件截面面积——混凝土抗压强度设计值，C30混凝土为=13.8MPa——纵向钢筋截面面积——钢筋抗压强度设计值，采用HRB400钢筋，——拱圈换算压杆纵向弯曲系数，对混凝土拱圈按《桥梁工程》表4-3-2取0.66图SEQ图表\*ARABIC9截面配筋示意图其中构造配筋主筋采用HRB400钢筋，对一侧翼缘取16Φ12，按双层布置。普通箍筋与附加箍筋采用HRB355取Φ8图SEQ图表\*ARABIC9截面配筋示意图计算结果见下表20：强度与稳定性验算表表20荷载组合拱顶截面截面拱脚截面组合I1恒+动max30042.7430308.7339976.592恒+动min25174.3426496.1233799.68组合II1恒+动max+温升30373.7430619.4640218.442恒+动max+温降29814.4630094.4439809.793恒+动min+温升25505.3426806.8434041.534恒+动min+温降24946.0626281.8233632.89结构抗力效应设计值由表20可知，验算截面均满足“强度一稳定”验算要求。即采用构造配筋已保证主拱圈截面的强度与稳定性。九、拱上结构强度与稳定性验算1.立柱强度与稳定性验算①、②号立柱采用钢筋混凝土设计，先按构造要求配筋并进行强度与稳定性校核。纵向钢筋为8Φ12的HRB400，箍筋采用Φ8的HRB355钢筋，间距S=100mm。立柱构造配筋示意图如右图10所示。图SEQ图表\*ARABIC10立柱配筋示意图由于①、图SEQ图表\*ARABIC10立柱配筋示意图式中符号意义同上。立柱上下固结，故由，查表得取1.0故①、②号立柱强度与稳定性满足要求。2.横墙强度验算③号横墙采用素混凝土设计，并按下式进行强度验算：式中符号意义同上。故③号横墙满足强度要求。

中国企业物流运作现状及发展战略探讨摘要：自从2001年中国加入WTO之后，市场竞争就更加激烈。每个企业为了提高自身的竞争力，努力提高物流水平，降低物流成本。本文将中国物流现状与发达的国家和地区的企业物流运作模式进行对比，提出了中国的企业物流发展战略关键词：企业物流现状；运行模式；发展战略一、中国企业物流的运作现状及弊端

物流战略是很多企业总体战略中必须考虑到的一个重要因素。为了在市场中提升自我竞争了，企业不断在降低物流成本和提高物流水平上下功夫。无论是在国内还是国际市场上，都能够最大程度上的降低成本，同时又不减低服务水平，获得竞争优势。企业物流的管理整体上来说还是处于不完善的阶段，大多停留在纸币时代。比较先进的企业已经配备了电脑，但是依旧没有形成系统的体系和网络。EDL、个人电脑、人工智能、专家系统、通信和扫描等先进的信息技术还未在物流运作中广泛地运用。但是物流是一种新型的管理技术，涉及领域宽广。因此物流管理人员要熟悉掌握企业内物流和因此延伸的整条供应链的管理知识，掌握整个工艺流程，精通物流管理技术。而我国现在十分缺乏具备综合物流知识的管理和技术人才，难以满足企业物流现代化的需求。二、中国企业物流的发展战略1990年以来，在国外，物流已经成为了该国一个重要的经济增长点。但是在中国，物流才刚刚起步。企业之间生产经营，市场运行的各个方面展开竞争。具体体现在技术、人才上包括了物流和供应链。在竞争如此激烈的背景之下，企业进入了一个微利时代，产品的成本和利润变得十分透明。而这用竞争还会不断加深，变得更加激烈，三、发展物流为当务之急

社会的经济环境在不断地发展变化之中，这就要求中小企业从战略发展的高度出发去思考物流的发展问题。在大企业实时物流战略的同时，作为灵活的反应者，中小企业在市场中，也积极采取了行动。希望通过积极的物流战略提升自身的竞争力。信息技术的发展前景大好，经济贸易的高速发展，物流业已经显示出了蓬勃的活力和蕴藏的无限商机，物流服务正逐渐成为中国企业之中最为经济合理的综合服务模式。中国进入WTO的时间还不算长，我国的中小企业应该及时把握住这一机会，在物流市场竞争比较不激烈时加入物流领域，迅速地占领一定的市场份额。但是如果中小企业不作为，等时间再长久一些，将会失去发展物流的优势。

四、从战略角度做物流

现下，我国的许多中小企业还未意识到物流战略以及控制物流成本的重要性。中小企业应当认识到物流战略是提升竞争力的重要手段，并且重视自身物流系统地建设，将物流系统的建设上升到战略高度。事实上，企业物流成本是除了原材料成本之外的最大成本项目。在国外发达国家，它们的物流成本一般控制在10％左右。而我国的现状就不太乐观。我国物流成本一般占总成本30％－40％，鲜活产品占60％左右甚至更多。我们应该看到的是系统完善的物流管理可以节省15％－30％物流成本，很大程度上减少库存和运输成本，对于中小企业来说，技术上和产品质量都比不上大企业。但不得不承认的是，中小企业产品价格更加受消费者青睐，市场需求反应更加灵活迅速。一旦中小企业将物流上升到战略高度，利用先进的物流管理模式，就可以大大的节省产品成本，进一步发挥自身的优势。想要在变幻莫测的市场中屹立不倒。谋求更加长远的发展，中小企业就要把物流放到企业经营管理的战略高度上进行思考。除了考虑要怎样解决仓储运输和商品配送这些物流的基本问题，还要思考怎样把采购、生产和销售过程中的物流活动的有机结合。做到以业务流程为基础，使得物流的一体化。最终达到加强企业的在瞬息万变的市场当中的竞争能力。

我国的中小企业只有突破地域限制、行业的局限，放眼于国内外，才能说真正意义上做好了战略制定，最大限度地把握住了机遇，有效规避风险。具体来的说，就是首先着眼于当前的地域市场的开拓，在获得了本地竞争的优势之后，辐射全国，放眼于全球。

五、重视物流系统的全面改造

发展物流并不是一蹴而就的，它需要一步步地前进。因此中小企业要注重制定详细的物流重组的长期实施计划和发展策略。物流重组需要从物流业务流程、组织机构、企业资源管理系统等方面展开，这样一来才有可能慢慢实现企业物流向供应链管理的“横向一体化”。达到降低生产、库存、运输等环节的成本，最终给客户带来更大的效益，给消费者带去更大的实惠。与此同时，企业的经营者应该打破传统的观念，不再只是局限于投入产出管理问题，如流程再造、压缩成本、加强培训以及有限资源的合理配置问题。企业的经营者应当认识到物流是企业市场营销的基础，从战略高度去思考物流运营成本与市场拓展需要、物流顾客服务的特殊要求之间的动态平衡，做到将物流系统与营销战略有机结合。现代化的物流在国际上又被称为一体化物流、供应链管理、销售链管理等等。不同于传统的物流，现代物流包括了运输、储存、装卸、搬运、包装、流通加工、配送、信息处理、回收等功能。对我国的中小企业来说，发展物流必须重视物流系统的全面改造。以物流供应链思想作为指导，注意对物流管理的强化，积极运用有效策略，全新打造物流的运作与管理体系。

六、从服务角度做物流

在国外，广泛认为物流业归属于服务业。但是现代物流在中国还是新兴产业。它的发展也就紧密伴随着企业经营管理理念而在发展。当代企业政府对物流管理的认识也逐渐提高到了企业和地区的战略理论的高度。当代企业经营管理理念的核心正在从产品制造转向产品销售再转向现代营销和客户服务。并且提出了“一切为客户创造价值”的现代经营理念。人们对于物流的认识早已经从企业自身的“功能性活动”上升为“以满足客户需求为目的”、“努力为客户创造价值，尽力增加顾客让渡价值”的“从供应到消费的运动、储存和配送的计划、执行和控制”的管理过程。消费者的需求不仅仅是商品。以企业的经营和发展的角度来看，物流就等同于服务。服务也是物流的物品之一。它是企业所提供的服务，“服务的实质上也是一种商品”，但是这一点却常常被人们所忽视。七、引进专业物流管理咨询公司中小企业自身的专业力量不足，因此要懂得借助相关的管理顾问公司以及相关研究机构来科学规划企业的物流战略、实施战略和管理体系。要去了解先进物流企业的作以及这样运作的原因所在。在这一过程之中，它们的物流服务理念是如何变化的，怎样做到满足客户需求和市场竞争，企业经营战略相衔接。这有这样，我国的中小企业才有可能成功地进入一个新的市场领域，在现有的市场基础上进一步地替身自身的服务水平，拓展市场份额。许多的企业在管理咨询方面下了许多的功夫，用以探索新管理方式和学习物流技术的运用。中小企想要全面提升企业的物流运作以及管理的水平，更加迅速地构建起一个先进的物流系统以及管理平台，就应当充分利用专业管理顾问公司的优势能力。结语：战略性的规划、投资以及技术开发是最近几年促进物流现代化发展的重要因素。企业亟需解决的不仅仅是仓促运输以及商品配送等最为基本的物流问题，最重要是为了解决怎么样才能在在变化莫测的市场竞争之中谋求生存与发展这一问题。因此企业必须做到将物流放在企业经营管理这一战略高度上去考虑怎样将采购、生产和销售则一系列过程与物流相结合。从而形成以业务流程为基础，形成物流一体化，达到增强企业市场竞争力的目的。物流已然是企业市场营销的基础。作业企业的经理，在物流决策方面应当从战略高度去考虑物流运营成本和市场拓展需要、物流顾客服务的特殊要求之间的动态平衡，仔细思考怎样才能把物流系统与营销战略以及企业的总体战略灵活结合。不再像传统上，只注重如何解决流程再造、压缩成本等投入产出的管理问题以及有限资源的合理配置问题。参考文献【1】孟祥茹

-中国企业物流运作现状及发展战略探讨\o"《山东交通学院学报》"《山东交通学院学报》

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2013【2】刘铁钢

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我国第三方物流的发展现状与运作模式探讨\o"《湖南经济管理干部学院学报》"《湖南经济管理干部学院学报》

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2015【3】郑金花，余洪明

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