现浇箱梁支架专项施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第1章编制依据 2第2章工程概况 42.1万家丽路快速化改造工程总体概况 42.2工程建设信息 52.3桥梁现浇箱梁支架工程概况 6第3章现浇钢筋混凝土预应力箱梁施工流程 153.1现浇箱梁施工工艺流程 153.2箱梁模板施工 16第4章现浇箱梁支架布置形式 204.1现浇梁支架布置形式 204.2箱梁支架地基加固 20第5章现浇箱梁设计 205.1主线高架碗扣式支架设计 205.2匝道现浇箱梁设计 315.3横向门洞支架设计 42第6章满堂支架预压 576.1支架基础预压 576.2支架预压 576.3支架预压计算 63第7章安全生产管理体系及保证措施 697.1安全生产管理体系 697.2安全生产保证措施 73编制依据1、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程施工图纸》2017年7月2、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程招投标文件》3、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程合同文件》4、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程相关交底及会议纪要5、国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有：（1）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）（2）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-2004）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）（4）《工程测量规范》（GB50026—2007）（7）《公路工程基桩动测技术规程》（JTG/TF81-01-2004）（8）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）（9）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2011）（10）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ166-2008）6、施工安全管理规范、规程及手册（1）《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2012)（2）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；（3）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)（4）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）（5）《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）（6）《建筑工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2011）（7）《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）（8）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（9）《桥梁支架安全施工手册》人民交通出版社（10）《桥梁施工临时结构工程技术》人民交通出版社（11）《简明施工计算手册》（第三版）中国建筑工业出版社（12）当地市政主管部门及相关行业关于建筑施工现场安全管理的文件及规定

工程概况工程概况维西至兰坪通甸公路项目位于云南省迪庆州维西县与怒江州兰坪县境内，根据《国家公路网规划（2013年-2030年）》，该项目是普通国道北南纵线（47条）中的第15纵G215马鬃山~宁洱中的维西~兰坪段；同时也是《云南省道网规划（2014年-2030年）》省高速公路19条南北纵线维西~永德中的维西~兰坪段。是连接怒江州、迪庆州重要的经济干线和旅游路线，同时通过与G353、S209、S316的连接构成了滇西北区域小环形经济圈，其路网地位十分重要。我司承建的维通二级公路（维西段）LJ2标段，起止桩号：K4+910～K7+100，施工里程2.19km，其中桥梁共5座（K5+005、K5+280、K5+565、K5+895、K6+920）总长850m；隧道共2座（维西一号隧道K5+351～K5+510、维西二号隧道K5+611～K5+705）总长253m，路基总长1087m，桥梁、隧道总计占总里程的一半。因线路位置处于维西县城城边，经维西第一中学、维西气象站、维西植物园、维西县第三中学等重要公共场所。结合区域路网，全线共设置1条维西县城连接线，布置在维西第一中学西北侧，连接线桥梁为改移地方道路跨越河流而设，桥中心桩号为K0+465,本桥上部设计1-13米现浇实心板桥，两岸桥台为重力式桥台；全桥共计两道伸缩缝。标准宽度为6.5m，标准段跨径为13m，采用普通钢筋混凝土现浇实心板结构。工程建设信息工程名称维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同段工程地点迪庆藏族自治州维西傈僳族自治县所属辖区迪庆藏族自治州维西傈僳族自治县县城周边合同总造价0.8亿元工程内容主线T型桥梁、主线明挖隧道、主线暗挖隧道、路基工程、、排水工程、交通工程建设单位维西县维通公路建设指挥部勘察单位中交通力建设股份有限公司监理单位云南省公路工程监理咨询公司设计单位中交通力建设股份有限公司施工单位核工业华东建设工程集团公司现浇实心板桥梁工程概况本工程桥梁工程范围K0+312.212～K16+386.212，全长16.1km，范围内的平行匝道有：W1、E1、W2、E2、W3、E3、W4、E4、W5、E5、W6、E6、W7、E7、W8、E8、W9、E9；立交匝道匝道有：三一大道立交的EN、ES、SE、SW、WS、NE和长沙大道立交的NE、EN、SE、ES。本工程桥梁工程结构形式主要有预应力混凝土现浇箱梁、钢砼叠合梁、钢箱梁等，一般为两跨一联，三跨一联以及四跨一联，其中主线桥梁共165联，最大跨径65m，平行匝道桥梁共31联，最大跨径50m，立交匝道共44联，最大跨径43m。主要桥跨见下表：主线标准段（1）主路标准段桥宽25m，孔跨布置以3跨、4跨一联为主，局部采用2跨一联，单联跨径26m～32m，标准跨径为30m。（2）主梁采用单箱4室箱型断面，梁高2m，顶宽24.8m，底宽16.6m；顶板厚220mm，底板厚220～400mm，腹板厚400～600mm。外腹板与顶板间采用半径3.5m圆弧过渡，外腹板与底板间设置半径0.6m的圆弧倒角。端横梁、中横梁厚度分别为1.5m、2.4m。箱梁跨中断面图（单位：mm）（3）主线拟采用满堂支架形式进行上部结构施工，根据施工现场条件拟采用盘扣式钢管支架和碗扣式钢管支架两种支架形式。全线高架桥桥梁结构统计如下下表所示：主线高架桥桥梁结构统计表梁跨组合跨径组合(m)联长(m)结构形式路口备注Pm001～Pm00330+3060预应力混凝土连续箱梁第一分部Pm003～Pm00630+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm006～Pm00945+60+45150预应力混凝土连续箱梁福元路Pm009～Pm01230+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm012～Pm01629+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm016～Pm02031+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm020～Pm02330+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm023～Pm02630+30+3090预应力混凝土连续箱梁花园路Pm026～Pm02930+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm029～Pm03230+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm032～Pm03630+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm036～Pm03929+29+2987预应力混凝土连续箱梁Pm039～Pm04229+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm042～Pm04530+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm045～Pm04830+45+30105预应力混凝土连续箱梁洪山路Pm048～Pm05128+30+2886预应力混凝土连续箱梁Pm051～Pm05529+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm055～Pm05829+29+2987预应力混凝土连续箱梁Pm058～Pm06130+45+30105预应力混凝土连续箱梁Pm061～Pm06329+2958预应力混凝土连续箱梁Pm063～Pm06629+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm066～Pm06830.5+30.561预应力混凝土连续箱梁Pm068～Pm07230+34+45+34143预应力混凝土连续箱梁Pm075～Pm07925+26+32+31114预应力混凝土连续箱梁Pm079～Pm08231+32+3194预应力混凝土连续箱梁Pm082～Pm08430.5+30.561预应力混凝土连续箱梁西湖路Pm084～Pm08730+45+30105预应力混凝土连续箱梁Pm087～Pm09030+40+30100预应力混凝土连续箱梁舟桥路Pm090～Pm09430+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm094～Pm09829+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm098～Pm10130+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm101～Pm10427+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm104～Pm10827+27+27+27108预应力混凝土连续箱梁Pm108～Pm11130+40+30100预应力混凝土连续箱梁阳光路Pm111～Pm11430+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm114～Pm11830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm118～Pm12130+40+30100预应力混凝土连续箱梁第二分部Pm121～Pm12431+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm124～Pm12631+3162预应力混凝土连续箱梁Pm126～Pm12831+3162预应力混凝土连续箱梁Pm128～Pm130a45+50+32127预应力混凝土连续箱梁鸭子铺路Pm130a～Pm13330+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm133～Pm13630+32+3092预应力混凝土连续箱梁Pm139～Pm14231+31+3193预应力混凝土连续箱梁长善路Pm142～Pm14530+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm145～Pm14729.5+29.559预应力混凝土连续箱梁Pm148～Pm15135+50+35120预应力混凝土连续箱梁火炬路Pm151～Pm15430+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm154～Pm15830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm158～Pm16232+32+32+32128预应力混凝土连续箱梁Pm163～Pm16730+45+45+30150预应力混凝土连续箱梁Pm167～Pm17029+30+29118预应力混凝土连续箱梁Pm170～Pm17329+30+29118预应力混凝土连续箱梁Pm173～Pm17729+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm177～Pm18030+40+30100预应力混凝土连续箱梁古汉路Pm180～Pm18330+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm183～Pm18530+3060预应力混凝土连续箱梁Pm185～Pm18830+40+30100预应力混凝土连续箱梁凌霄路Pm188～Pm19231+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm192～Pm19530+40+30100预应力混凝土连续箱梁纬二路Pm195～Pm19929+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm199～Pm20228+30+2886预应力混凝土连续箱梁Pm203～Pm20629+29+2987预应力混凝土连续箱梁Pm206～Pm20829+2958预应力混凝土连续箱梁Pm208～Pm21128+28+2884预应力混凝土连续箱梁Pm211～Pm21435+50+35120预应力混凝土连续箱梁何晏路Pm214～Pm21624+2448预应力混凝土连续箱梁Pm216～Pm21935+50+35120预应力混凝土连续箱梁Pm219～Pm22330+35+50+35150预应力混凝土连续箱梁荷晏路Pm223～Pm22730+31+31+30122预应力混凝土连续箱梁Pm227～Pm23035+40+30105预应力混凝土连续箱梁Pm230～Pm23230+3060预应力混凝土连续箱梁Pm232～Pm23530+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm235～Pm23831+31+3193预应力混凝土连续箱梁第三分部Pm238～Pm24231+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm242～Pm24631+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm247～Pm25131+31+32+31125预应力混凝土连续箱梁Pm251～Pm25430+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm254～Pm25730+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm257～Pm26031+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm260～Pm26330+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm263～Pm26627+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm266～Pm27029+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁Pm270～Pm27329+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm273～Pm27630+40+30100预应力混凝土连续箱梁朝晖路Pm276～Pm28027+27+27+27108预应力混凝土连续箱梁Pm280～Pm28327+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm283～Pm28630+40+30100预应力混凝土连续箱梁民主线Pm286～Pm28932+32+3296预应力混凝土连续箱梁Pm289～Pm29232+32+3296预应力混凝土连续箱梁Pm292～Pm29430+3060预应力混凝土连续箱梁Pm294～Pm29832+32+32+32128预应力混凝土连续箱梁Pm299～Pm30227+29+2783预应力混凝土连续箱梁Pm302～Pm30430+3060预应力混凝土连续箱梁Pm304～Pm30730+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm307～Pm30930+3060预应力混凝土连续箱梁Pm309～Pm31230+40+30100预应力混凝土连续箱梁新雨路Pm312～Pm31631+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm316～Pm32031+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm320～Pm32330+40+30100预应力混凝土连续箱梁石坝路Pm323～Pm32731+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm327～Pm33131+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm334～Pm33738+40+36114预应力混凝土连续箱梁Pm337～Pm33937+3774预应力混凝土连续箱梁Pm340～Pm34430+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm344～Pm34730+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm347～Pm35031+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm350～Pm35431+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm354～Pm35830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm358～Pm36030+3060预应力混凝土连续箱梁Pm360～Pm36428+28+29+28113预应力混凝土连续箱梁Pm364～Pm36628+2856预应力混凝土连续箱梁第四分部Pm366～Pm36928+28+2884预应力混凝土连续箱梁Pm369～Pm37245+65+45155预应力混凝土连续箱梁曲塘路Pm372～Pm37529+30+2988预应力混凝土连续箱梁Pm375～Pm37831+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm378～Pm38131+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm381～Pm38431+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm384～Pm38631+3162预应力混凝土连续箱梁Pm386～Pm38831+3162预应力混凝土连续箱梁Pm388～Pm39135+50+35120预应力混凝土连续箱梁新星路Pm391～Pm39330+3060预应力混凝土连续箱梁Pm393～Pm39730+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm397～Pm39930+3060预应力混凝土连续箱梁Pm399～Pm40330+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm403～Pm40731+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁Pm407～Pm41132+32+32+32128预应力混凝土连续箱梁Pm412～Pm41531+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm415～Pm41731+3162预应力混凝土连续箱梁Pm417～Pm42030+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm420～Pm42430+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm424～Pm42735+50+35120预应力混凝土连续箱梁玉竹路Pm427～Pm42930+3090预应力混凝土连续箱梁Pm429～Pm43131+3162预应力混凝土连续箱梁Pm431～Pm43445+65+45155预应力混凝土连续箱梁木莲东路Pm434～Pm43726+28+2680预应力混凝土连续箱梁Pm437～Pm44031+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm440～Pm44331+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm443～Pm44626+28+2680预应力混凝土连续箱梁Pm446～Pm44935+50+35120预应力混凝土连续箱梁长塘路Pm449～Pm45230+31+3091预应力混凝土连续箱梁Pm452～Pm45530+40+30100预应力混凝土连续箱梁白冶路Pm455～Pm45930+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm459～Pm46230+40+30100预应力混凝土连续箱梁Pm462～Pm46531+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm465～Pm46831+31+3193预应力混凝土连续箱梁Pm468～Pm47230+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm472～Pm47430+3060预应力混凝土连续箱梁Pm474～Pm47830+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁Pm478～Pm48130+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm481～Pm48430+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm484～Pm48745+65+45155预应力混凝土连续箱梁湘府路Pm487～Pm49030+30+3090预应力混凝土连续箱梁Pm487～Pm49030+30+3090预应力混凝土连续箱梁总计：154联总联长：15179m主路跨路口横向门洞根据施工现场条件及交通组织要求，全线共需要设置跨路口横向门洞支架14座，各跨路口门洞支架相关参数如下表所示：编号横向道路名称跨径（m）交叉形式交角（取锐角）地面高程（m）墩顶高程（m）门洞支架高度（m）门洞支架宽度备注1福元路60十字交叉6642.1648.0335.873272洪山路45T字路口8133.6541.6588.008273舟桥路40十字路口8434.544.129.62274葡园路40十字路口9035.3242.947.62275鸭子铺路50T字路口9037.0843.6396.559276晚报大道60十字交叉8732.26341.457/41.4689.2277古汉路40十字交叉8732.3440.635/40.8178.38278荷花路50十字交叉6233.9639.725.76279凌霄路40十字交叉9032.741.178.472710朝晖路40十字交叉9033.9343.3229.3922711景园路33十字交叉9040.3349.1128.7822712曲塘路65十字交叉8042.250.2138.0132713木莲路65十字交叉8042.1850.3128.1322714湘府路65十字交叉7152.5859.2876.70727立交及平行匝道标准段立交匝道桥梁结构统计表匝道名称梁跨组合跨径组合(m)联长(m)结构形式备注三一大道立交ENPEN01～PEN0325+2550钢筋混凝土连续箱梁第一分部PEN06～PEN1030.399+30.5+30.5+30.5121.899预应力混凝土连续箱梁ESPES01～PES0422+24+2268钢筋混凝土连续箱梁PES04～PES0625+2550钢筋混凝土连续箱梁PES13～PES1625+25+2575钢筋混凝土连续箱梁PES16～PES1922+24+2268钢筋混凝土连续箱梁PES19～PES2231+31.856+3193.856预应力混凝土连续箱梁SEPSE01～PSE0431+32+3194预应力混凝土连续箱梁PSE04～PSE0631+3263预应力混凝土连续箱梁PSE06～PSE0823.3+22.26645.566钢筋混凝土连续箱梁SWPSW01～PSW0435+35+32102预应力混凝土连续箱梁PSW11～PSW1527+30+30+27114预应力混凝土连续箱梁WSPWS01～PWS0421+21+2163钢筋混凝土连续箱梁PWS04～PWS0724.5+24.5+24.573.5钢筋混凝土连续箱梁PWS07～PWS1022+22+2293钢筋混凝土连续箱梁PWS10～PWS1322+24+22114钢筋混凝土连续箱梁NEPNE01～PNE0330+2959预应力混凝土连续箱梁PNE03～PNE0524+2448钢筋混凝土连续箱梁PNE05～PNE0822+22+2266钢筋混凝土连续箱梁PNE11～PNE1522+22.5+22.5+21.7288.72钢筋混凝土连续箱梁PNE15～PNE1719.66+18.9138.57钢筋混凝土连续箱梁PNE17～PNE1922.5+22.545钢筋混凝土连续箱梁PNE19～PNE2222+25+2269钢筋混凝土连续箱梁长沙大道立交NEPNE01～PNE0621+3×24+21114钢筋混凝土连续箱梁第三分部PNE12～PNE1623+24+24+2394钢筋混凝土连续箱梁PNE16～PNE182×2958预应力混凝土连续箱梁ENPEN01～PEN0620+3×21+20103钢筋混凝土连续箱梁PEN06～PEN082×30.160.2预应力混凝土连续箱梁ESPES01～PES043×3090预应力混凝土连续箱梁PES04～PES062×2958预应力混凝土连续箱梁PES06～PES0823.5+21.545钢筋混凝土连续箱梁PES10～PES1423+2×24.1+2394.2钢筋混凝土连续箱梁PES14～PES142×3060预应力混凝土连续箱梁SEPSE01～PSE054×30120预应力混凝土连续箱梁总计35联总联长2599.511平行匝道桥梁结构统计表匝道名称梁跨组合跨径组合(m)联长(m)结构形式备注W1PW1-01～PW1-0330.5+30.561预应力混凝土连续箱梁第一分部PW1-03～PW1-0630.5+30.5+30.591.5预应力混凝土连续箱梁E1PE1-01～PE1-0329.5+29.559预应力混凝土连续箱梁PE1-03～PE1-0629.5+29.5+29.588.5预应力混凝土连续箱梁W2PW2-01～PW2-0430+30.5+3090.5预应力混凝土连续箱梁PW2-04～PW2-0630+3060预应力混凝土连续箱梁E2PE2-01～PE2-0430+39+29.598.5预应力混凝土连续箱梁第二分部PE2-04～PE2-0730+30+3090预应力混凝土连续箱梁E3PE3-01～PE3-0329+29+2987预应力混凝土连续箱梁PE3-03～PE3-0630+40+30100预应力混凝土连续箱梁W3PW3-01～PW3-0529+29+29+29116预应力混凝土连续箱梁E4PE4-01～PE4-0435+50+35120预应力混凝土连续箱梁W4PW4-01～PW4-0428+28+2884预应力混凝土连续箱梁PW4-04～PW4-0630+3060预应力混凝土连续箱梁W5PW5-01～PW5-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PW5-03～PW5-0630+30+3090预应力混凝土连续箱梁E5PE5-01～PE5-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PE5-03～PE5-0627+29+2783预应力混凝土连续箱梁W6PW6-01～PW6-0531+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁第三分部E6PE6-01～PE6-0531+31+31+31124预应力混凝土连续箱梁W7PW7-01～PW7-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PW7-03～PW7-0630+30+3090预应力混凝土连续箱梁E7PE7-01～PE7-0330+3060预应力混凝土连续箱梁PE7-03～PE7-0728+28+29+28113预应力混凝土连续箱梁W8PW8-01～PW8-0430+30+3090预应力混凝土连续箱梁PW8-04～PW8-0730+30+3090预应力混凝土连续箱梁E8PE8-01～PE8-0530+30+30+30120预应力混凝土连续箱梁W9PW9-01～PW9-0431+31+3193预应力混凝土连续箱梁第四分部PW9-04～PW9-0630+3060预应力混凝土连续箱梁E9PE9-01～PE9-0430+30+3090预应力混凝土连续箱梁PE9-04～PE9-0630+3060预应力混凝土连续箱梁总计31联总联长2673上部结构施工期间的交通组织主线高架桥开始上部结构施工时，需要对施工区域进行33m宽围挡，西侧围挡距道路中线13.5m，东侧围挡距道路中线19.5m。主线高架桥上部结构施工期间万家丽路全线被占用，届时需在围挡外侧设置双向四车道和两条2.5m人非混行道作为施工期间临时便道，确保万家丽路交通通畅。对于主线跨路口段的施工采用设置横向门洞的方式保证横向交通正常运行，横向门洞的具体设置详见5.5横向门洞支架设计（1）标准断面a浏阳河以北（福元路～浏阳河）东侧便道需利用7m原有绿化带及人行道修筑交通便道，西侧利用现有道路2.5m，对原绿化带位置进行4.5米道路加宽。b浏阳河以南（浏阳河～湘府路）东侧便道需利用7m原有绿化带及人行道修筑交通便道，西侧利用现有道路5m，对原绿化带位置进行2米道路加宽。标准断面如下图所示（2）乔木保护段便道的设置。万家丽路主线高架二期施工时，外侧便道占用绿化带设置双向4车道，为合理利用绿化带和人行道及两侧空置用地，并应尽量减小便道偏折角度保证便道线性顺畅并尽可能保护万家丽路两侧绿化带乔木，当便道遇到乔木时，便道在确保线性顺畅的前提情况下采取绕开乔木的形式。便道乔木保护断面如下图所示

现浇钢筋混凝土预应力箱梁施工流程本工程主线高架桥标准宽度25m，为单箱四室结构。桥梁变宽段宽度25m～41m不等。现浇段箱梁标准跨径为30m，一般3跨一联。匝道桥梁桥跨均布置联数不等的预应力砼连续钢构或连续箱梁。根据设计，结合现场交通实际情况，上部构造连续箱梁施工采用Φ48×3.5满堂碗扣式钢管支架整体现浇法施工方案，在需要保证车辆通行的地方设置门洞。现浇箱梁施工工艺流程

支架基础支架工程底模、侧模铺设支架基础支架工程底模、侧模铺设底层钢筋波纹管架设穿预应力钢绞线内模施工浇筑混凝土（1次）内箱砼模板安装顶层钢筋浇筑混凝土（2次）预应力张拉预应力孔道灌浆封锚支架拆除施工方案审批模板验收钢筋验收波纹管验收钢筋加工钢筋验收砼强度验收张拉数据校验灌浆强度校验图STYLEREF2\s2.3SEQ图\*ARABIC\s21预应力混凝土连续箱梁施工工艺框图箱梁模板施工（1）为保证箱梁外表面砼的光洁和平整以及施工方便，箱梁的内、外模板及底模均采用=18mm的涂塑胶合板。按立杆间距在立杆顶部纵向布置钢管，在其顶部沿横桥向间距25cm设置纵向木楞进行加劲。木楞顶部铺设预弯成型涂塑竹胶板，竹胶板均按规定的尺寸及弧形预弯成型后安装。因此，要求采购的涂塑胶合板必须保证其质量能够满足预弯的要求，且用于箱梁腹板、翼缘板的外模板周转不得超过2次，以保证箱梁拆模后的弧形尺寸不变形。现浇箱梁外模板及模板支撑如下图所示。图STYLEREF2\s5.1SEQ图\*ARABIC\s21外模、底模示意图（2）箱梁侧模采用18mm厚的竹胶板，以5*10cm方木为竖向搁栅，间距为50cm。为保证箱梁的外观，腹板不用对拉螺杆，内侧采用Φ48*3.5mm钢管支撑，间距60cm，并设5*10cm方木为竖向搁栅，间距30cm，横向用Φ48*3.5mm钢管作为水平围檩，间距60cm，外侧利用Φ48*3.5mm钢管水平对其进行支撑，竖向间距60cm，横向间距30cm。支撑钢管至少与两根立杆用扣件扣紧。腹板及横隔板侧模如下图所示。顶板底模板采用木模板，采用钢管支架，立杆纵横向间距均为1m左右。在支架纵向钢管上横向铺设5*10cm的方木，间距30m，然后在方木上，铺放模板，要求拼缝严密。在顶板L/8～L/4范围内设置人孔，其尺寸为0.8×0.8m，四角设置0.2×0.2m倒角，并布置直径12mm倒角钢筋。人孔待内模拆除后连接钢筋并浇筑微膨同样标号混凝土封闭。顶模模板及支撑结构形式如下图所示。图STYLEREF2\s5.1SEQ图\*ARABIC\s22箱梁内模及支撑示意图（3）底板、横隔梁、端横梁和腹板混凝土浇注后，且有一定强度（不小于2.5MPa，通常为浇注后36小时）拆除横隔梁、端横梁和腹板的侧模板，并将顶部混凝土凿毛，凿除浮浆及松散混凝土，露出石子。按设计标高作好顶模板支立的标记。（4）在铺设梁底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降，支架、底板等压缩造成的影响，预拱度数值根据设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。试验时在1跨的1/4L，1/2L与支点处放置所需的荷载。（5）根据已布置支撑和两墩间的坡度，再加预拱度施工抛高值来测放底板再在已铺设底模板上精确放出箱梁的边线与中心线，作为侧模和布置钢筋的依据。（6）底模铺完后，再用仪器检验梁的标高和边线。特别要注意梁转角侧模与梁底模衔接。（7）内模安装应在钢筋定位后进行。（8）模板安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行复验。（9）施工支架不能和模板及其支撑相连。（10）模板使用前，必须将表面污垢清除干净，涂刷适量脱模剂或清洁的机油，不得用废机油。外露面砼模板的脱模剂，应采用一种品种，不能使用易粘在砼上或使砼变色的油料。重复使用的模板，拆除后必须加强保养和维修，始终保持其表面平整、光洁、形状准确，拼缝严密、不漏浆。（11）模板及支撑要有足够的强度、刚度和稳定性。模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。预留孔、预埋件位置要准确。（12）浇筑砼时要设置沉降标志，模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时纠正。（13）箱梁腹板两次浇捣之间的接合面应严格进行凿毛处理。（14）对有支座墩的箱梁底模铺到墩柱上时，在底模处开一个与顶面积同样大小的洞，梁底与支座垫块间隙以砂填实，并在砂表面抹上一层砂浆，替作底模落架时将其挖除即可。墩柱与梁体固接的墩，把该处的箱梁模板与柱包起，使墩模与箱体固接在一起。（15）侧模要在混凝土强度到达2.5mpa，方可拆除。底模必须在顶板混凝土强度符合标准，并完成预应力张拉和孔道压浆后，方可拆除。拆除后必须及时报请监理进行外观检查，并及时对局部有缺陷处加以整修。（16）落架严格按规范要求进行操作，每跨先跨中开始拆除支架，再延伸到支点横向应对称均衡卸落。

现浇箱梁支架布置形式现浇梁支架布置形式本工程为保证上部结构施工期间相关道路的正常通行，根据现场情况，将本工程现浇梁支架分为2种类型。第一类：满堂落地式支架，适用于一般路段，无河道及横向交通通行的路段；满堂支架拟采用碗扣式支架。第二类：门洞支架，适用于如主线跨现有道路等必须保证横向交通通行的路段。箱梁支架地基加固（1）根据现场踏勘情况来看，原有道路宽度约为32m左右，道路地基情况较好。现浇箱梁施工时计划根据现场实际情况，对需要补强的地段进行地基加固，考虑将支架布置在原有道路行车道上。在下部结构施工期间路面损坏部分为了保证箱梁地基稳固及线形平顺，拟采用的地基加固方式为20cmC30混凝土+20cm建筑旧料进行处理。（2）几条匝道桥路段大部分为绿化区域，地基条件较差，因此考虑搭设箱梁支架时候对绿化带的地基加固方案采用20cmC30混凝土+20cm碎石。在地基处理之前需对基底进行清表处理，清表厚度按平均15cm计。（3）支架搭设的面积考虑箱梁投影面积两侧再各加宽1m，需要加固的地基加固面积需宽于支架面积，为箱梁投影面积两侧再各加宽2m。（4）为保证施工地基上的排水，在加固地基的一侧设置临时边沟，纵坡不宜小于3‰。（5）在浇筑砼地坪时，确保地面的平整度，以保证钢管支架的平整稳固。现浇箱梁设计主线高架碗扣式支架设计箱梁支架地基加固（1）原有道路宽度约为38m左右，道路地基情况较好。现浇箱梁施工时计划根据现场实际情况，对需要补强的地段进行地基加固，原则上将支架布置在原有道路行车道上，对于下部结构施工过程中开挖部分拟采用的地基加固方式为10cm碎石+15cmC25混凝土进行处理。（2）对匝道桥路段大部分为绿化区域，地基条件较差，因此考虑搭设箱梁支架时候对绿化带及房基础的地基进行加固处理。在地基处理之前需对基底进行清表处理，清表厚度按平均15cm计。（3）支架搭设的面积考虑箱梁投影面积两侧再各加宽1m，需要加固的地基加固面积需宽于支架面积，为箱梁投影面积两侧再各加宽1m。（4）为保证施工地基上的排水，在加固地基的一侧设置临时边沟，纵坡不宜小于3‰。（5）在浇筑砼地坪时，确保地面的平整度，以保证钢管支架的平整稳固。（6）搭设支架时在钢管下安可调支座。满堂支架布置（2×30m标准段）1、碗扣式钢管支架搭设布置（1）主线标准段2.0m高横梁部位，以支座中心线为准，单侧2.4m范围内，立杆纵横间距布置为60cm×60cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.36㎡；（2）箱室空心部位:箱梁中间空腹部分支架立杆纵横间距设置为90cm×60cm，支架步距取用1.2m，单杆承载面积为0.54㎡；（3）翼缘部分：在箱梁的翼缘部分立杆纵横间距设置90cm×90cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.81㎡。表5-4主线标准段现浇箱梁支架布置汇总表间距位置纵距（cm）横距（cm）步距（cm）2.0m横梁6060120箱室空心处6090120翼缘部分9090120（4）支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座（见下图）。图5-2首层立杆布置示意图（5）剪刀撑设置1）剪刀撑斜杆与地面夹角应在45～60°之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。2）横向剪刀撑布置：从每联开头，每5.7m-6m设置一排，每排连续设置。3）纵向剪刀撑布置：顺桥向每4.5m连续设置，两侧各设一道，所有腹板下各设置一道。4）水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每4.8m设置一道，通长设置，距箱梁底部1.2m设置一道。5）剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜≤150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。（6）扫地杆的设置碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高，确保立杆底端距底层横杆高度为25cm，利用底层横杆代替扫地杆。顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分20cm长立杆进行高度调节，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm，顶层横杆采用φ48*3.0钢管沿梁高变化线将立杆顶部进行纵横向连接，确保立杆顶部自由段长度小于20cm。（7）支架顶托上纵向布置分配梁，端/中横梁以及腹板处分配梁采用2φ48mm×3.5mm钢管组合，分配梁横向间距60cm；空腹箱室处以及翼缘板处分配梁采用2φ48mm×3.5mm钢管组合，分配梁横向间距90cm。匝道模板主格栅均采用统一布置形式：格栅采用100mm×100mm方木横向立铺，匝道现浇箱梁支架布置中方木间距布置均为0.25m。支架按每一联为一个整体，在每一联的顶端设置1.2m宽上下扶梯，或设置梯笼，供施工人员上下。支架顶端箱梁两边应预留不小于1m通道，通道护栏高度不小于1.2m，支架外侧应设置绿色密目网防护。四边与中间每隔4排支架立杆设置纵向和横向剪刀撑，由底至顶连续设置，水平剪刀撑满开；支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置1道水平剪刀撑。满堂支架立面图满堂支架搭设纵断面示意图翼板边缘详图支架搭设时，支架下安设可调底座，支架顶安设可调顶托，以便铺设纵向托梁及调整平整度。支架顶纵向铺设8#槽钢、横向为10×10cm方木，纵向槽钢在腹板、横梁底间距0.45m，翼板底间距0.6～1.2m，其余底板处间距0.9m。横向方木在腹板、横梁底间距0.25m，其余底板处间距0.5m。横向方木上铺2.44m×1.22m×1.8cm的醛树脂胶合板。主线碗扣支架相关图纸详见附件一：碗扣支架图纸碗扣式支架计算1、碗扣式支架稳定承载力计算A：立杆横截面积489mm2φ：轴心受压杆件稳定系数，根据长细比λ=l0/i取值i为截面回转半径，取1.58cm。l0=h+2a，a取30cm，h为立杆步距取1.2mf：钢材强度设计值，205N/mm2长细比λ＝1.8/0.158＝114，查表φ＝0.489碗扣式支架单杆稳定承载能力Nd=φAf＝0.489×489×205＝49.02KN2、模板支撑架立杆承载力计算 （1）2.0m中/端横梁处立杆轴向力计算（0.6*0.6m）：=[1.2*2.88+1.4*（1.0+2.0）]*0.6*0.6+1.2*26*0.6*0.6*2=25.00kN单根立杆轴向力满足要求！！（2）箱室空心部分下立杆轴向力计算（0.9*0.6m）：=[1.2*2.88+1.4*（1.0+2.0）]*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*（0.22+0.40）=14.47kN单根立杆轴向力满足要求！！（3）翼缘板部分下立杆轴向力计算（0.9*0.9cm）：=[1.2*2.88+1.4*（1.0+2.0）]*0.9*0.0.9+1.2*26*0.9*0.9*0.4=16.14kN单根立杆轴向力满足要求！！（4）立杆承载力计算2.0m中/端横梁处位置：N1=25.00kN＜Nd=49.02kN箱室空心部分位置：N2==14.47kNkN＜Nd=49.02kN翼缘板部分位置：N3=16.14kN＜Nd=49.02kN立杆承载力满足要求。3、胶合板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板（122*244*1.2cm），胶合板最低静弯曲强度fm为13N/mm2

；弹性模量e为6000N/m㎡；所选胶合板厚度h为12mm，板底间距l为200mm，以1mm宽度b按两跨连续梁计算。荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡q=67.56*0.001=0.068kN/m胶合板截面的抵抗矩w=bh2/6=37.5mm³；弯矩M

=ql2/8=3.4N·mm；抗弯承载能力为M/w=0.08N/mm2

＜13N/mm2

。抗弯强度满足要求！！截面惯性矩i=bh3/12=281.25mm4；挠度w=5ql4/384EI=5×0.068×1004/(384×6000×281.25)=0.05mm＜[w]=0.63mm挠度满足要求！！4、模板底下方木计算在碗扣式脚手架顶部横杆（2φ48*3.0mm钢管）上，顺桥向均布置10cm*10cm的方木（马尾松），查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁计算。现浇箱梁支架布置中，方木间距布置采用统一形式，间距均为0.25m。（1）中/端横梁处方木受力计算(立杆间距0.6*0.6m，方木间距0.25m)①抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡q=67.56*0.25=16.89kN/mM=ql2/8=16.89*0.62/8=0.76kN·mW=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3则σ=M/W=0.76*103/8.33*10-5=9.12MPa<13.0MPa抗弯强度满足要求！！②抗剪强度计算：支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*16.89*0.6=5.07kN木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000=833.3cm4木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)=5.07*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.23MPa方木的受剪应力计算值0.23MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50MPa。抗剪强度满足要求！！③挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*16.89*/(384*10000*833.3*)=0.34mm＜［f］=l/400=600/400=1.5mm挠度符合要求！！（2）空腹箱室处方木受力计算(立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m)①抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡q=24.5*0.25=6.13kN/mM=ql2/8=6.13*0.62/8=0.28kN·mW=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3则σ=M/W=0.28*103/8.33*10-5=3.31MPa<13.0MPa抗弯强度满足要求！！②抗剪强度计算：支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*6.13*0.6=1.84kN木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000=833.3cm4木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)=1.84*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.08MPa方木的受剪应力计算值0.08MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50MPa。抗剪强度满足要求。③挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*6.13*/(384*10000*833.3*)=0.12mm＜［f］=l/400=600/400=1.5mm挠度符合要求。（3）翼缘板处方木受力计算由于翼缘板厚取最大为0.4m，立杆间距0.9*0.9m，方木间距0.25m，经计算也符合要求。5、支架顶部横杆（2φ48*3.0mm钢管）验算碗扣支架顶部设置顶托，中/端横梁处以及腹板处在顶托上放置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，横梁处钢管位置间距60cm；空腹箱室处和翼缘板处顶托上设置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，钢管位置间距60cm。（1）1.8m端/中横梁处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.6*0.6m）①抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡q=67.56*0.6=40.54kN/mM=ql2/8=35.50×0.62/8=1.82KN·mf＝M/W=1.82*106/（4.492*103）/2=203N/mm2<[f]=205N/mm2抗弯强度满足要求！！②挠度计算：查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm2；I=10.78cm4；w=5ql4/384EI=5×40.54×6004/(384×2.06×105×10.78×104)/2=1.54mm＜[w]=600/150=4mm挠度满足要求！！（2）空腹箱室处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.9*0.6m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m）①抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：Q=1.2*(0.8+25*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡q=24.5*0.6=14.7kN/mM=ql2/8=14.7*0.92/8=1.50kN·mf＝M/W=1.50*106/（4.492*103）/2=166.75N/mm2<[f]=205N/mm2抗弯强度满足要求。②挠度计算：查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm2；I=10.78cm4；w=5ql4/384EI=5×14.7×9004/(384×2.06×105×10.78×104)/2=2.82mm＜[w]=900/150=6mm挠度满足要求。（3）翼缘板处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.9*0.9m，翼缘板厚取最大：0.4m）经计算符合要求。翼板悬挑计算翼板最外端立杆承载力计算翼板立杆离外缘间距为0.4m，经计算此处翼板厚度为0.235mQ=1.2*(0.8+26*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/㎡承载力满足要求。（2）翼板处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.9*0.9m，厚度取最大：0.235m）①抗弯强度计算：悬挑处则作用于钢管上的均布荷载为：Q=1.2*(0.8+25*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/㎡q=12.21*0.9=10.99kN/mM=ql2/2=10.99*0.42/2=0.88kN·mf＝M/W=1.50*106/（4.492*103）/2=97.74N/mm2<[f]=205N/mm2抗弯强度满足要求。②抗剪强度计算Q=1.2*(0.8+25*0.235)+1.4*(1.0+2.0)=12.21kN/㎡q=12.21*0.9=10.99kN/mV=ql=10.99×1=10.99kN2φ48*3.0mm钢管抗剪能力[V]=2×235×106×0.6×424×10-6=119.6kN。抗剪强度满足要求③挠度计算：查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm2；I=10.78cm4；w=ql4/8EI=14.7×4004/(8×2.06×105×10.78×104)/2=0.41mm＜[w]=400/150=2.7mm挠度满足要求。7、基础承载力计算支架基础原位处为现状城市主干道路，支架搭设于原城市主干道上，分两种情况考虑。第一种是立杆直接作用于原地面道路；第二种是立杆作用于开挖承台上部，因承台施工破坏原地面，须对承台处地面进行加固处理。加固方法为：承台处回填优质粘土并进行分层压实，其上铺设10cm厚碎石，并浇筑15cm厚C25混凝土。地基处理示意图（1）立杆作用于原道路上道路结构承载力取[σ]=300kPa,在下部结构施工期间遭到破坏的路面结构经过处理后承载能力可以达到[σ]=200kPaσmax1=Nmax/A==25.00kN/（0.6m×0.6m）=69.44kPa＜[σ]=300kPa立杆作用于加固地基上开挖部分地基加固方式为15cm碎石+15cmC20混凝土进行处理地基承载面积A=（10×tan30+15×tan40+5.7/2）2×π=1412cm2σmax2=Nmax/A=25.00/0.1412=177.05kPa＜f=200kPa地基承载力符合要求。

匝道现浇箱梁设计1、匝道现浇箱梁模板支架布置立交匝道现浇箱梁模板支架布置形式如下：1）匝道2.0m高横梁部位，以支座中心线为准，单侧2.4m范围内，立杆纵横间距布置为60cm×60cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.36㎡；2）箱室空心部位:箱梁中间空腹部分支架立杆纵横间距设置为90cm×60cm，支架步距取用1.2m，单杆承载面积为0.54㎡；3）翼缘部分：在箱梁的翼缘部分立杆纵横间距设置90cm×60cm，步距取用1.2m，单杆承载面积为0.54㎡。表5-4匝道现浇箱梁支架布置汇总表间距位置纵距（cm）横距（cm）步距（cm）2.0m横梁6060120箱室空心处6090120匝道单箱室现浇箱梁支架横断面布置示意图现浇箱梁纵断面图匝道现浇箱梁模板支架总体布置1、首层支架设置支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座（见下图）。图5-2首层立杆布置示意图2、剪刀撑设置1）剪刀撑斜杆与地面夹角应在45～60°之间，每步应与立杆扣接。剪刀撑要通长设置。2）横向剪刀撑布置：从每联开头，每4.2m设置一排，每排连续设置。3）纵向剪刀撑布置：顺桥向每4.5m连续设置，两侧各设一道，所有腹板下各设置一道。4）水平剪刀撑布置：从顶端开始向下每4.8m设置一道，通长设置，距箱梁底部1.2m设置一道。5）剪刀撑应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜≤150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。3、扫地杆的设置碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高，确保立杆底端距底层横杆高度为25cm，利用底层横杆代替扫地杆。顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分20cm长立杆进行高度调节，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm，顶层横杆采用φ48*3.0钢管沿梁高变化线将立杆顶部进行纵横向连接，确保立杆顶部自由段长度小于20cm。4、人行坡道坡度设置1）人行坡道坡度设置在支架两端头，避免增加支架宽度，影响两侧主便道车辆通行。人行坡道坡度采用1：3，并在坡道脚手板下增设横杆，坡道可折线上升。图5-3人型坡道设置图2）登高人行梯架采用登高梯笼形式，梯笼安装在坚实的基础上以确保稳定性，工作人员经梯笼上下现浇箱梁脚手架。5、现有立柱处的支架设置可调节杆伸长量不得超过300mm，箱梁支架立杆与完成的砼立柱用脚手钢管在上下两道水平支撑位置形成抱箍。支架与立柱井字形抱箍每三档设置一道，具体详见图5-5立柱与支架连接示意图。图5-5立柱与支架连接示意图匝道支架顶托上纵向布置分配梁，端/中横梁以及腹板处分配梁采用2φ48mm×3.5mm钢管组合，分配梁横向间距60cm；空腹箱室处以及翼缘板处分配梁采用2φ48mm×3.5mm钢管组合，分配梁横向间距90cm。匝道模板主格栅均采用统一布置形式：格栅采用100mm×100mm方木横向立铺，匝道现浇箱梁支架布置中方木间距布置均为0.25m。匝道碗扣支架相关图纸详见附件二：匝道碗扣支架图纸匝道现浇箱梁模板支架验算1、匝道上支架单肢立杆承载力的计算1）2.0m中/端横梁处立杆轴向力计算（0.6*0.6m）：=[1.2*2.88+1.4*（1.0+2.0）]*0.6*0.6+1.2*26*0.6*0.6*2=25.00kN单根立杆轴向力满足要求！！2）箱室空心部分下立杆轴向力计算（0.9*0.6m）：=[1.2*2.88+1.4*（1.0+2.0）]*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*（0.22+0.40）=14.47kN单根立杆轴向力满足要求！！3）翼缘板部分下立杆轴向力计算（0.9*0.6cm）：=[1.2*2.88+1.4*（1.0+2.0）]*0.9*0.6+1.2*26*0.9*0.6*0.4=10.76kN单根立杆轴向力满足要求！！2、水平风荷载作用下稳定性计算：根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》4.3.1所示，作用于模板支撑架上水平风荷载标准值的计算公式如下式所示。式中：——风荷载标准值（KN/m2）；——风压高度变化系数，按《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录D采用，本桥为C类地形，高度在22m取为0.872；——按照无遮拦多拍模板支撑架的体型系数进行计算：；经计算取0.57——基本风压（kN/m2），按照长沙地区取值0.35kN/m2；风荷载的计算如下所示：根据图纸可知，支架搭设高度在20m（最高）时，风荷载如下所示。=0.7×0.84×0.63×0.35=0.13kN/m2按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.4规定，当模板支撑架有风荷载作用时，应进行内力计算，并验算连接扣件的抗滑能力。其计算简图如下图5-6所示。图5-9斜杆内力计算简图由《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》规定，架体内力计算应将风荷载化解为每一节点的集中荷载W；W在立杆及斜杆中产生的内力ＷＶ、ＷS按下列公计算：荷载加载在结点上，密目网按照简支板的方法计算风荷载，w=0.13×0.6×1.2=0.094kN。由上式计算内力，其计算过程如下所示。Wv=1.2×0.094/0.6=0.19KN根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.4规定，自上而下叠加斜杆的最大内力，验算斜杆两端连接扣件抗滑强度，按照下列公式计算。式中：QＣ——扣件抗滑强度，取8KN。根据公式计算斜杆两端连接扣件抗滑强度。在每个剪刀撑两端共计两个扣件，其抗滑强度计算过程如下所示。通过以上计算可知，斜杆两端连接扣件抗滑强度满足施工使用的要求。架体倾覆验算如下：P=2.36kn/m³＞=3.23kn/m³箱梁支架抗倾覆能力满足要求。匝道现浇箱梁模板计算1、胶合板强度及挠度验算胶合板采用优质覆膜竹胶板（122*244*1.5cm），胶合板最低静弯曲强度fm为13N/mm2

；弹性模量e为6000N/m㎡；所选胶合板厚度h为15mm，板底间距l为100mm，以0.6m宽度计算。荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡q=67.56*0.6=40.54kN/m胶合板截面的抵抗矩w=bh2/6=22500mm³；弯矩M

=ql2/8=202700N·mm；抗弯承载能力为M/w=9N/mm2

＜13N/mm2。抗弯强度满足要求！！截面惯性矩i=bh3/12=11250mm4；挠度w=5ql4/384EI=5×40.54×6004/(384×6000×11250)=0.002mm＜[w]=0.63mm挠度满足要求！！2、模板底下方木计算在碗扣式脚手架顶部横杆（2φ48*3.0mm钢管）上，顺桥向均布置10cm*10cm的方木（马尾松），查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁计算。匝道现浇箱梁支架布置中，方木间距布置采用统一形式，间距均为0.25m。1）中/端横梁处方木受力计算(立杆间距0.6*0.6m，方木间距0.25m)（1)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡q=67.56*0.25=16.89kN/mM=ql2/8=16.89*0.62/8=0.76kN·mW=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3则σ=M/W=0.76*103/8.33*10-5=9.12MPa<13.0MPa抗弯强度满足要求！！（2)抗剪强度计算：支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*16.89*0.6=5.07kN木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000=833.3cm4木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)=5.07*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.23MPa方木的受剪应力计算值0.23MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50MPa。抗剪强度满足要求！！（3）挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*16.89*/(384*10000*833.3*)=0.34mm＜［f］=l/400=600/400=1.5mm挠度符合要求！！2）空腹箱室处方木受力计算(立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m)1)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于方木上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡q=24.5*0.25=6.13kN/mM=ql2/8=6.13*0.62/8=0.28kN·mW=bh2/12=0.12*0.1/12=8.33*10-5m3则σ=M/W=0.28*103/8.33*10-5=3.31MPa<13.0MPa抗弯强度满足要求！！2)抗剪强度计算：支点剪力Q=1/2*q*l=1/2*6.13*0.6=1.84kN木方毛截面惯性矩:Im=1/12*b*h³=1/12*10*1000=833.3cm4木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)*10/4=37.5cm3木方净截面抵抗矩:Wji=1/6*b*h²=1/6*10*100=166.66cm3剪切强度:τ=Q*Sm/(Im*b)=1.84*10³*37.5*10³/(833.3**100)=0.08MPa方木的受剪应力计算值0.08MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50MPa。抗剪强度满足要求。3）挠度验算f=5*q*/(384*E*I)=5*6.13*/(384*10000*833.3*)=0.12mm＜［f］=l/400=600/400=1.5mm挠度符合要求。3）翼缘板处方木受力计算由于翼缘板厚取最大为0.4m＜空腹箱室处0.62m，且立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，与空腹箱室处布置一样，故不再重复验算。3、支架顶部横杆（2φ48*3.0mm钢管）验算碗扣支架顶部设置顶托，中/端横梁处以及腹板处在顶托上放置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，横梁处钢管位置间距60cm；空腹箱室处和翼缘板处顶托上设置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，钢管位置间距60cm。1）1.8m端/中横梁处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.6*0.6m）（1)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：荷载Q=1.2*(0.8+26*2)+1.4*(1.0+2.0)=67.56kN/㎡q=67.56*0.6=40.54kN/mM=ql2/8=35.50×0.62/8=1.82KN·mf＝M/W=1.82*106/（4.492*103）/2=203N/mm2<[f]=205N/mm2抗弯强度满足要求！！（2)挠度计算：查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm2；I=10.78cm4；w=5ql4/384EI=5×40.54×6004/(384×2.06×105×10.78×104)/2=1.54mm＜[w]=600/150=4mm挠度满足要求！！2）空腹箱室处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.9*0.6m，顶板+底板总厚取最大：0.22+0.40=0.62m）（1)抗弯强度计算：由于横梁处立杆间距为0.9m*0.6m，则作用于钢管上的均布荷载为：Q=1.2*(0.8+25*0.62)+1.4*(1.0+2.0)=24.5kN/㎡q=24.5*0.6=14.7kN/mM=ql2/8=14.7*0.92/8=1.50kN·mf＝M/W=1.50*106/（4.492*103）/2=166.75N/mm2<[f]=205N/mm2抗弯强度满足要求。（2)挠度计算：查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），得：E=2.06*105N/mm2；I=10.78cm4；w=5ql4/384EI=5×14.7×9004/(384×2.06×105×10.78×104)/2=2.82mm＜[w]=900/150=6mm挠度满足要求。3）翼缘板处2φ48*3.0mm钢管强度计算（立杆间距0.9*0.6m，翼缘板厚取最大：0.4m）由于翼缘板厚取最大为0.4m＜空腹箱室处0.62m，且立杆间距0.9*0.6m，方木间距0.25m，与空腹箱室处布置一样，故不再重复验算。地基承载力计算可调底座底板的钢板尺寸为15cm*15cm，故A=0.15*0.15=0.0225㎡；单根立杆的最大可承载轴向力按照N=30kN进行计算，则地基承载力应为：f=N/A=30/0.01=1.33MPa由于立交匝道处原为绿化草地，故先对地基进行清表和地基碾压，然后在其上铺设10cm碎石并碾压密实，对计算结果取0.3的安全系数，即f为1.33/（1-0.3）=1.9MPa，故采用15cmC25混凝土进行现浇箱梁地坪硬化。综上所述，立交匝道地坪硬化结构层为：10