某住宅结构毕业设计土木毕业设计

经典word整理文档，仅参考，双击此处可删除页眉页脚。本资料属于网络整理，如有侵权，请联系删除，谢谢！毕业设计报告目录第一章前言.........................................................................................................2第二章工程概况和结构设计方案...........................................................................333333333第三章结构计算....................................................................................................55566第四章结束语.....................................................................................................35谢辞.....................................................................................................................36参考文献..............................................................................................................37附录一..................................................................................................................381毕业设计报告前言毕业设计是土木工程专业本科培养的一个学习、实践、探索和创新相结合的实践性教学环节，是土木工程专业人才培养过程中的一个重要阶段。毕业设计使我们学会了正确的工作方法和基本技能；学会课题调研、文献检索和工具书、标准及规范的使用，掌握工程制图、设计计算、计算机应用等。通过毕业设计可以巩固、深化、综合大学前几年的基础理论和专业知识；培养创新能力，提高面向工程实际提出问题、分析问题、解决问题的能力。毕业设计是教学计划的最后一个教学环节，让学生熟悉设计全过程，掌握设计方法和设计技能。通过毕业设计，对建筑设计、施工的全过程有相对完整的认识，为毕业后从事工程领域的设计、施工、研究、管理等方面的工作奠定良好的基础。案选择、荷载整理、荷载组合、抗震设计要求、楼梯设计、基础设计等。这次毕业设计我们小组的题目是南通地区某住宅的设计，这个设计主要是依据任务书中所给出的建筑物中设置的房间及使用的面积和收集的资料，到图书馆借阅建筑规范、抗震规范、钢筋混凝土规范及结构计算计算手册等，为我们设计提供了理论资料和计算依据。我设计的总建筑面积为207612.2m结构平面布置，以一榀框架为例对框架进行设计，计算一榀框架在水平荷载作用下的内力并与PKPM的电算结果进行比较与分析，并设计了柱下独立基础和楼梯。根据以上设计绘制了相应的结构施工图。这次毕业设计得到张老师对设计全过程的指导，在此对张老师表示感谢。由于初次接触全面的设计，在理论和经验上都很欠缺，设计水平十分有限，设计中存在不少缺点和错误，恳请各位老师及同学给予批评指正。2毕业设计报告2.12.1.1气象资料基本风压值：W/m20基本雪压值：sm2o2.1.2地质水文资料（略）2.1.3荷载资料1.楼面活荷载标准值：m22.屋面构造：30mm厚架空隔热板，一毡二油上铺小石子，15mm厚1:3水泥砂浆找平层，40mm厚混凝土整浇层，120mm厚预制板，12mm厚板底纸筋灰粉刷。3.楼面构造：30mm厚水磨石面层，120mm厚预制板，12mm厚板底纸筋灰粉刷。2.22.2.1结构方案结构采用横向承重框架、采用钢筋混凝土独立基础（基底标高-0.45m）2.2.2材料选择混凝土：底层柱、中柱均采用30C钢筋：直径大于10mm的采用HRB335级钢筋，其余的用HPB235级筋。2.2.3柱、梁截面尺寸1.柱恒载取8/m,活载取2/m，负荷截面为4.8×4.8223毕业设计报告中柱底承受的轴向力标准值和设计值为：N4824.84.8810；N41.281.424.84.81004k1k1；；AN33mm22AfA22c2中柱：400mm400mm；边柱：350mm350mm2.梁11~~框架梁1：~480，取；取hlhbb0b250。b同理框架梁2：hb500mm，b250b11~梁1hlmmb~375450，200hmmbb0b同理次梁2：400，200hmmbmmbb4毕业设计报告3.13.1.1楼屋面荷载计算1.楼（屋）面荷载标准值A.屋面恒荷载标准值架空隔热板kNm952一毡二油上铺小石子120mm厚预制板12mm厚板底纸筋灰粉刷合计m2m20.21m226kNm2屋面活荷载标准值（上人屋面）C.楼面恒荷载标准值2kNm230mm水磨石面层m2m2120mm厚预制板12mm厚板底纸筋灰粉刷0.21m2合计m2D.楼面活荷载标准值（计算主梁、柱时）m22．梁间线荷载：2m有窗户的梁间线荷载为：m女儿墙荷载：2m5毕业设计报告3.23.2.1简化计算一梁、柱线刚度采用现浇框架结构，假定底层柱下端固定于基础顶面，梁柱节点为刚接。横梁的计算跨度按下述采用：底层柱取基础顶面至2层楼盖梁的中心线的距离；其余各层柱取上，下相邻楼盖的中心线距离，即层高。初步假定到基础顶高度为1.1m；则底层柱高为：H4m12~4层柱高为：HHH2.9mc4c2c3梁、柱混凝土弹性模量：C，EE230bc1.横梁的线刚度考虑到楼（屋）面整浇层的影响，计算横梁的线刚度时，取I1.5I'（I'为bo11.53.0100.250.55731.5EI124.8i32.810kNm3b左lb0123.00.25732EI2.0i中105m3blb2123.00.25732EI4.5ib右43.6m3blb211.53.0100.250.55431.5EI121.9i82.8103kNmbbl02.柱的线刚度130.034EIccH底层柱：i9.38m34c116毕业设计报告130.00.434EIccHi116m341130.034EIccH2-4层柱：12.94mic232.9c2130.00.434EIccHic222.1m32.9c2梁、柱线刚度如图3-1：图3-1二.风荷载1.本工程地面粗糙程度属B标准值。于楼面集中风荷载，计算公式如下：基本风压W0.55/m2WWkzsz00查《荷载规范》得风荷载体型系数，迎风面0.8，背风面0.5，故ss0.80.51.3s7毕业设计报告表WWzSZ0K1.01.01.01.01.31.31.31.31.041.01.01.00.550.550.550.550.7440.7150.7150.7152.9楼层处相应的集中风荷载设计值为：3.3542.9F1.40.7151222.92.9F1.40.7153.058.858.85222.92.9F1.40.7153.05322.9F1.40.7443.05(0.6)5.624图VF5.6kN148毕业设计报告VFF5.68.8514.45kN243VFFF5.68.858.85kN3432VFFFF5.68.858.8510.53kN443212.风荷载作用下的框架内力计算表项目K4层3层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴3DVcytcbc项目K2层A轴B轴C轴D轴A轴B轴C轴D轴3DVcybc9毕业设计报告iii注：1.K按下列公式计算：底层；其他层。KbKbicc0.5K2KK2.按下列公式计算：底层其他。ccC2K3.y由附表26查取。iD4.；VM；)；yHVMVDcVitbCcSccccH2Dccc3.风荷载作用下的位移验算0.85。u11最大相对层间位移（满足要求）1H47625501表层Dumm/csHi次c144132111V注：表中为柱的高度，u为顶点位移，，为所计算楼层的楼层剪VHusDcisi力，D为所计算楼层各柱的修正侧移刚度的总和。10毕业设计报告4.风荷载内力图M(m)图11毕业设计报告V()图3-412毕业设计报告N()图3-53.33.3.1板的结构计算板按考虑塑性内力重分布的方法计算，取1m宽板带为计算单元，h1200（一）荷载计算Pgq1.21.42.0/m在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活载棋盘式布置计算，取荷载2q2.02gg3.364.36kN/m22qkNm1.0/q222在g作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心13毕业设计报告点处；在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在板的中心q点处计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间最大负弯矩时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载Pgq/m2（二）内力计算弯矩计算（）kNm表Ay+(0.034921.0)2.4m2x1.0)2.4m21y16mx610.731.190.93m6y14毕业设计报告By+(0.04261.0)2(0.01721.0)216mxy1.172.851.65m6Cy+m2x(0.01241.0)3.9m21y16mxy1.342.921.83m615毕业设计报告Dy+2(0.014641.0)3.9216mx611.492.61.92m6y表ABy支座6.833.357.6m022xm06.832.42.936.835.922y16毕业设计报告CDy支座0.06816.833.97.07026.833.97.846.833.95.87m022y由表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即1A-B支座(2.935.9)4.415M0kNm2xM各跨中，支座弯矩既已求得即可近似按A算出相应的钢筋截面面积，取fhsy0跨中及支座截面h900xh900y17毕业设计报告（三）配筋计算双向板配筋计算表3.13实配面积截面)M20()2lx7352251251251251251251251ly8@lx17092lylx175102159lylxly1.92107246支—B座支座最小配筋率为：0.2%18毕业设计报告3.3.2次梁的结构计算1本工程次梁为单跨静定结构，比较简单Mql281.荷载标准值A.恒荷载标准值3.75由板传来恒荷载次梁自重3.36kNm6.3/2m0.250.450.122.06/次梁抹灰m20.015(0.450.12)0.17/g/mk3.75B.活荷载标准值2.荷载设计值恒荷载设计值2kNm3.75/q2kgm1.210.24/活荷载设计值全部荷载设计值弯矩m1.43.755.25/qpgqm10.245.2515.49/181Mpl215.49(25.932kNm80M5.936对于跨中sfbhf201.014.321c3111120.0040.004s14.3f52Abh2cyf0sf按最小配筋率配A0.2%2052smin0选用214实际配筋面积为A3082sM1.014.326对于支座fc20s1111120.010.01s19毕业设计报告14.3ffA0.01492cys0A0.2%2052sn0选用214实际配筋面积为A3082sV0.515.49(2.013.55Af0.251.014.3336V故截面尺寸满足要求Cc0A3.4（一）.基本设计依据楼梯平面图见下图。结构重要性系数r。活荷载标准值q=2.5KN/㎡。主要选0k用材料：平台板及楼梯段受力及构造钢筋均用HPB235级钢筋（φ力钢筋用HRB335级钢筋（φC20。图20毕业设计报告（二）.梯段板TB-1的计算图180290踏步板的倾角：tan0.62cos0.851111板厚：~(~)2050/0.8596~80取t=100mmtlmm2530（三）.荷载计算2530楼梯板的荷载计算恒载水磨石面层三角形踏步混凝土斜板(0.290.65/1.05/m20.50.290.1825/2.25/m20.125/0.852.9/m220mm板底抹灰0.02/0.850.4/m2栏杆自重0.2/m2合计6.8/m2.5/m22活荷载21毕业设计报告荷载设计值：1.26.81.42.511.66/Pm2（四）.内力及截面承载力计算（1）正截面承载力计算梯段板的计算跨度l(29060取h=t-25=100-25=75mm0考虑到梯段板两断与梁的固结作用，板跨中的最大弯矩：11MPl11.662.1535.4kNm21010nM5.461.09.62fc20s1111)120.1)0.9522ssM5.46A2fhssy0选用φ8@130实配面积A=387mm2S121斜截面承载能力计算cos11.032.90.88814.20KNVPl2n由于Vf14.20t0（五）.平台板计算1.计算简图及截面尺寸取板厚为100mm2.荷载计算恒荷载水磨石面层0.65/m20.12.5/m20.020.14/m100厚混凝土板20厚板底抹灰2合计3.49/m222毕业设计报告活荷载m2.5/2荷载设计值：1.23.491.42.57.69/Pm23.内力及承载力计算平台板的计算跨度l1.1m01MPl1017.690.85100.56kNm22n板的有效高度h750M0.5660.011.09.62fcs101211)120.01)0.992ssM6A362fhsys0最小配筋率计算截面：A150ss0选用φ6@150实配面积A=189mm2S（六）平台梁TL-1计算1.截面尺寸梁的计算跨度：ll1.05(2.62.470n梁的截面尺寸选：bh=200mm400mmh=400-30=370mm××02.荷载计算作用在TL-1梁上的荷载主要是由平台板、梯段板传来的反力及自重。恒荷载梁自重0.20.42/m220mm梁侧粉刷平台板传来梯段板传来(0.420.2/m23.491.1/21.96/m26.82.05/26.97/m223毕业设计报告合计活载m/21.12.052.5(kNm)3.94/222荷载设计值m1.211.131.43.9418.87/P23.内力及承载力计算（1）内力计算：1MPl10118.872.4710kNm22n11VPl18.872.47kN22n（2）正截面受弯承载力计算M11.5161.09.62sfc2101211)120.044)0.982ss采用HRB335级钢筋M11.516A1062frhyss0按构造配筋选用4A6152s（3）斜截面承载能力验算①验算梁截面尺寸Vf0.259.6177.6>23.3kNc0截面尺寸满足设计要求②验算配箍量V0.7f0.71.156.98>23.3kN0t0均满足要求，不需要计算箍筋。选用φ6@200的双支箍。3.53.5.1中柱基础设计（一）第一组内力组合N1061.4kN24毕业设计报告1.求地基承载力特征值fa先不考虑承载力宽度修正项，，，f200bd(dffadm2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400×400，中心垂直最大荷载为1061.4kN1061.4/1.25FA~1.4)~1.4)4.58~5.8m2kfd231.681.6aG取A5.29mlml2223.验算持力层地基承载力基础和回填土重：基础最大压力：FGG169.28kG1061.4/1.25169.28Pk191.71.2231.68278kA5.29k,确定基础为2.3mm采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得f1.43N/2cfN/2y4.计算基底净反力设计值F1061.4/1.25P159.7l22.32jb5.确定基础高度l2300/2200hmm取h500mm2.52.5hh4500因b2h2ml2.3mc0abbl按P(hb(h)fbh)h2cc22220000jtc25毕业设计报告2.30.42.30.4159.7(0.45)2.3(0.45)20.71.01430(0.40.45)0.452222143.7383满足6.确定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本基础为正方形基础PMMla)(2bb)j2cc1159.7(2.30.4)2(22.30.4)24120kNmM106AAmm2fhssy0选用@150双向实配面积A10262s（二）第二组内力组合813.2kNN1.求地基承载力特征值fa先不考虑承载力宽度修正项，，，f200bdff()200618(65)2kpaaakdm2.初步选择基底尺寸柱子截面为：400×400，中心垂直最大荷载为813.2kN813.2/1.25FA~1.4)~1.4)3.4~4.38m2kfd231.681.6aG取Alb2.54mm23.验算持力层地基承载力基础回填土重：基础最大压力：FGG4128kG813.2/1.25Pk190.81.2231.68278kA4k,26毕业设计报告确定基础为2.51.6mm采用C30混凝土，C10垫层，HRB335级钢筋查得f1.43N/2cfN/2y4.计算基底净反力设计值F813.2/1.25P158.8kpab1.62.5jl5.确定基础高度l2500/2200h420mm取500hmm2.52.5hh4500因b2h21.26ml2.5mc0abbl按P(hb(h)fbh)h2cc22220000jtc2.50.41.60.4158.8(0.45)1.6(0.45)20.71.01430(0.40.45)0.452222148.9383满足6.确定底板配筋底板采用HRB335级钢筋，本基础为矩形基础PMla)(2bb)j2cc1158.8(2.50.4)2(21.60.4)24105kNmM106AA864mm2fhssy06MA86420.9fh0.9Syo选用@120实配面积A9422s27毕业设计报告PMbb)(2la)j2cc1158.80.4)2(22.50.4)2451.45kNm6MA20.9fh0.9Syo选用12@实配面积A2s3.5.2边柱基础设计（一）第一组内力组合：478.7kNM3.2kNmV2.4Nyx1.初步选择基底尺寸f231.68aFkfdA(1.1~(1.1~~2.6m加大系数2aGA2.1~~3.12m2Al2.验算持力层地基承载力基础和回填土G92.482.89mlm222kdM偏心距ek0.009mkFG6kk基底最大压力：FGk6e6Pk)k)169.41.2f1.2Al1.7a满足确定边柱基础截面为1.71.7mm3.计算基底净反力M3.22.40.4emFn基础边缘处的最大和最小净反力28毕业设计报告6e137.2)F6Pnnn)127.2l4.确定基础高度1.柱边基础截面抗冲切验算lb1.7mab0.4matcc2.初步选择基础高度500mmh50545m0ha2h2b2.0mtamb0aa0.41.31amb0.855mt22因偏心受压，取PnabblFPl(hb(h)2cc0冲切力2222n,max07474132(45)7(245)2222fah38941.16抗冲切力：tm0满足5.配筋计算la柱边净反力(PP)PnPnclnn1.70.4127.2(137.2127.2)21.7133.4kN11悬臂部分净反力平均值：(PP)(137.2133.4)135.3kN22nn1PPn弯矩M(la)(2bb)n22cc1135.3(1.70.4)2(21.70.4)2436.2kNm29毕业设计报告M106Asmm2fhy0选用10@392mm2AsA0.3%0.15%故满足最小配筋率s0（二）第二组内力组合：M6.7mV5.4kNN706kNxy1.初步选择基底尺寸f231.68aFkfdA(1.1~(1.1~~3.9m2aG加大系数A3.1~3.9~4.7m2Al24mlm2222.验算持力层地基承载力基础和回填土G4128kd2M偏心距ekkFG6kk基底最大压力：FGk6e564.812860.013Pk)k)180kpa1.2f1.2231.68278Al42a满足确定边柱基础截面为mm223.计算基底净反力M6.75.40.4e0.016mF564.8n基础边缘处的最大和最小净反力6e148)F6Pnnn)134.4l4.确定基础高度柱边基础截面抗冲切验算30毕业设计报告lb2.0mab0.4matcc初步选择基础高度500mmh50545m0ha2h531m0amt0baa0.1.310.85amtb22因偏心受压，取PnabblFPl(hb(h)2cc0冲切力2222n,max0040414(45)0(245)222287抗冲切力：fah38985.47tm0满足5.配筋计算la柱边净反力(PP)PnPnclnn2.00.422.0134.4(148134.4)142.56kN11悬臂部分净反力平均值：()(148142.56)145.28PnPkN22n1PPn弯矩M(la)(2bb)n22cc1145.28(2.00.4)(22.00.4)2468.2kNmM106Asmm2fhy0选用@130A604mm2s31毕业设计报告（三）第三组内力组合：622.4kN6.8kNmVNMxy1.初步选择基底尺寸f231.68a622.4/1.25FA~1.4)~1.4)2.7~3.4m2kfd231.6817.51.6aG加大系数2.7~3.4~m2AAl24mlm2222.验算持力层地基承载力基础和回填土G4128kd8.56.80.4622.426M偏心距ekkFGkk基底最大压力：FG6e622.460.018Pk,)k)164.41.2231.68278kAl42满足确定边柱基础截面为mm223.计算基底净反力M8.56.80.4emF622.4n,0基础边缘处的最大和最小净反力6e132.6)F622.46Pn,.n,minn,0)2.02.02.0115.4l4.确定基础高度1.柱边基础截面抗冲切验算lb2.0mab0.4matcc2.初步选择基础高度500mmh50545m0ha2h2b2.0mtamb032毕业设计报告aa0.41.31amb0.855mt22因偏心受压，取PnabblFPl(hb(h)2cc0冲切力2222n,max00404136(0.45(245)22227kN8抗冲切力：fah38976.58tm0满足5.配筋计算la柱边净反力(PP)PnPnclnn2.00.422.0115.4(132.6115.4)125.72kN11悬臂部分净反力平均值：()(132.6125.72)129.16PnPkN22n1PPn弯矩(la))Mn2bb2cc1129.16(2.00.4)(22.00.4)2461kNmM61106As502mm2fhy0选用@150A524mm2s33毕业设计报告3.6结构，并了解以此引申到其它各种结构形式的具体计算过程；熟悉各种建筑规范；通过手算一榀框架的结果与机算结果进行比较。本以为电算会更为精确，考虑更周到，但在比较时发现：基本上电算结果要偏大，而且有些梁配筋不太合理，板筋配了也很乱。基础和楼梯要经过其他软件再进行验算，因为PKPM算了不太正确，不能使其简单化。我们是在理论学习阶段，还没有接触实际工程，对于计算机的算法原理也不是十分的清楚，因此有必要进行手算来加强对工程计算原理的认识，如果我们只是单纯的进行电算，很难把大学所学的专业课程融会贯通，对计算原理也就很难从根本上进行把握。所以毕业设计的手算再加上一些电算以对照手算结果是很合理的，也是很有必要的。34毕业设计报告经过本次的毕业设计，我对结构专业的知识和相关的内容从理论和实践两个方面都进行了温习和巩固，把所学到的知识体系合理的应用在了本次设计当中，这是对我所学知识的集中应用，它全面的反映了我对大学四年所学知识的掌握程度。本次毕业设计的题目是南通住宅结构设计。在这些设计的全过程中，每一个环节都有着必要的联系，缺一不可。经历了本次的全过程毕业设计后，使我对结构设计有了深刻的认识和理解。在设计前期准备工作上，我首先是熟悉设计任务书，明确了建设项目的设计要求，理解了拟建建筑物的性质和使用要求；然后是广泛收集必要的设计相关资料例如地质水文资料、气象资料等，参考同类型设计的文字及图纸资料；最后是查阅并学习相关图集、法规和规范。当然起初查规范的时候还查错好几次，所以导致刚开始总是在改动中。在设计中，采用传统的手算计算方法与现代计算方法相结合的方式，比较其优缺点，分析其结果差异性，反复论证、研究，使建筑尽量符合安全、经济、适用的设计原则。在电算时，我是改了又改，可以说改了都快十遍了，但是通过这些错误我也发现了很多没搞明白的东西。如果有错误希望老师能够谅解。手算虽说简单可以参考书，可是有时一个地方算错了从前往后都要改，所以手算也是改了很多遍。本设计过程，也是综合运用各种设计软件和办公软件的过程。设计中，使用了AutoCADMorgain结构快速设计及微软WordExcel等软件，充分锻炼和提高我运用计算机辅助设计的能力。在整个的设计工作中，我不断地出现错误，又不断地解决错误，不断地吸取自己和同学们出错的教训，总结大家的经验，并注意老师提到的事项，将各个因素融入本设计中，尽量做到最终的设计不出错或少出错。通过这次毕业设计，我对本专业的认识又提高到了一个深度，也能够很好的运用那些软件了，对结构设计的总体概念也有了加强。总之，这次设计锻炼了我综合运用知识、学习新知识和解决实际工程问题的能力，提高了我对工程的相关认识，这对我将来的工作会有极大的指导和帮助。35毕业设计报告首先我要感谢大学四年里给予我帮助和教导的老师们，感谢我的老师们对我的培养，感谢您们辛勤地耕耘、无私的付出，是您们四年如一日孜孜不倦地教诲，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了显著的提高。在这里，我尤其要感谢在这次毕业实习及毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师——张老师。同时也要感谢周围同学们，他们也总是能够给我指出错误，从而也使我少走了很多弯路。还要感谢为我们毕业设计提供书籍的编著老师和出版商。没有上面各方面的因素，毕业设计中肯定不会进行的那么顺利。36毕业设计报告1.中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范(GB50011-2001).北京:中国建筑工业出版社,20022.中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范(GB50010-2002).北京:中国建筑工业出版社,20023.中华人民共和国行业标准.建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002).北京:中国建筑工业出版社,20024.混凝土结构与砌体结构.东南大学出版社,20035.混凝土结构构造手册.北京:中国建筑工业出版社,19946.钢筋混凝土结构.杭州:浙江大学出版社,19967.混凝土结构设计原理.第二版.北京:中国建筑工业出版社,20038.建筑结构抗震设计理论与实例.上海:同济大学出版社,20029.建筑结构抗震设计.北京:中国建筑工业出版社，199810.房屋建筑学.北京：中国建筑工业出版社，1997结构力学.北京：高等教育出版社，199812.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.北京：中国建筑工业出版社，200013.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，200214.结构力学教程.北京:高等教育出版社,200215.中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范(GB50009-2002).北京:中国建筑工业出版社,200216.土力学与基础工程.湖北：武汉工业大学出版社，200337毕业设计报告公司名称:||||||建筑结构的总信息SATWE中文版|||文件名:WMASS.OUT|||工程名称:设计人:|工程代号:校核人:|总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):钢材容重(kN/m3):水平力的夹角(Rad):地下室层数:Gc=25.00Gs=78.00ARF=0.00MBASE=0竖向荷载计算信息:风荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式计算X,Y两个方向的风荷载计算X,Y两个方向的地震力不计算地震力计算信息:特殊荷载计算信息:结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：墙元细分最大控制长度(m)墙元侧向节点信息:是否对全楼强制采用刚性楼板假定采用的楼层刚度算法MCHANGE=0DMAX=2.00内部节点否层间剪力比层间位移算法38毕业设计报告风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):地面粗糙程度:WO=0.55B类结构基本周期（秒）:体形变化分段数:各段最高层号:T1=0.00MPART=1NSTi=4各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)计算振型数:CQCNMODE=12地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=一组2设计地震分组:特征周期TG=0.35Rmax1=0.08Rmax2=0.50多遇地震影响系数最大值罕遇地震影响系数最大值框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:活荷质量折减系数:周期折减系数:NW=3RMC=0.50TC=0.80DAMP=5.00否结构的阻尼比(%):是否考虑偶然偏心:是否考虑双向地震扭转效应:斜交抗侧力构件方向的附加地震数否=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层39毕业设计报告柱、墙活荷载是否折减不折算折算传到基础的活荷载是否折减------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---34---56---89---20>200.850.700.650.600.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=2.00BT=0.85BM=1.00BLZ=0.70TB=0.40RSF=1.00梁端弯矩调幅系数：梁设计弯矩增大系数：连梁刚度折减系数：梁扭矩折减系数：全楼地震力放大系数：0.2Qo调整起始层号：0.2Qo调整终止层号：顶塔楼内力放大起算层号：顶塔楼内力放大：KQ1=KQ2=NTL=000RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=10剪力墙加强区起算层号强制指定的薄弱层个数LEV_JLQJQ=NWEAK=10配筋信息........................................40毕业设计报告梁主筋强度(N/mm2):柱主筋强度(N/mm2):墙主筋强度(N/mm2):梁箍筋强度(N/mm2):柱箍筋强度(N/mm2):墙分布筋强度(N/mm2):梁箍筋最大间距(mm):柱箍筋最大间距(mm):墙水平分布筋最大间距(mm):墙竖向筋分布最小配筋率(%):IB=IC=IW=JB=JC=300300210210210JWH=210SB=100.00SC=100.00SWH=200.00RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00无侧移柱计算长度计算原则:梁柱重叠部分简化:不作为刚域否是否考虑P-Delt效应：柱配筋计算原则:按单偏压计算RN=0.85BCB=30.00ACA=30.00钢构件截面净毛面积比:梁保护层厚度(mm):柱保护层厚度(mm):是否按砼规范计算砼柱计算长度系数:是荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40CWIND=1.40CEA_H=1.30CEA_V=0.50CSPY=0.00风荷载分项系数:水平地震力分项系数:竖向地震力分项系数:特殊荷载分项系数:41毕业设计报告活荷载的组合系数:CD_L=0.70CD_W=0.60CEA_L=0.50风荷载的组合系数:活荷载的重力荷载代表值系数:剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=7.60各层的质量、质心坐标信息**层号塔号质心X质心Y(m)质心Z恒载质量活载质量(t)(m)(t)4321111121.58921.56121.72421.58918.28218.13918.17518.18912.700501.859.59.8006.9004.000685.8813.0818.848.568.259.5活载产生的总质量(t):恒载产生的总质量(t):结构的总质量(t):235.6592819.4143055.073恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)各层构件数量、构件材料和层高**42毕业设计报告层号塔号梁数柱数墙数层高(m)累计高度混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)12341111261(30)267(25)250(30)191(30)56(30)56(25)56(30)56(30)0(25)0(25)0(25)0(25)4.0002.9002.9002.9004.0006.9009.80012.700风荷载信息**层号塔号风荷载X矩Y剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯4321128.9229.2928.958.283.9252.7508.11149.4114.76106.15104.50169.37114.8220.9325.4494.8332.8111973.429.8688.1136.51917.14242.648.39计算信息ProjectFileName:ZMR计算日期开始时间:2008.4.20:21:16:5843毕业设计报告可用内存:194.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:21:16:58第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:21:16:59FALE自由度优化排序BeginningTime:21:17:0.35EndTime:21:17:0.580.23TotalTime(s):FALE总刚阵组装BeginningTime:21:17:0.59EndTime:21:17:0.810.22TotalTime(s):VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:21:17:0.81EndTime:21:17:0.84TotalTime(s):0.03VSS模态分析BeginningTime:21:17:0.86EndTime:21:17:0.900.04TotalTime(s):形成地震荷载向量形成风荷载向量44毕业设计报告形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:21:17:2.7EndTime:21:17:2.12TotalTime(s):0.05第五步:计算杆件内力开始时间:21:17:2活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2008.4.20:21:17:8时间总用时:0:0:10各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号:塔号TowerNoXstif，Ystif:刚心的，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者45毕业设计报告RJX，RJYRJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度FloorNo.1TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Ystif=18.3612(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass=937.7855(t)Xmass=21.5891(m)Ymass=18.1891(m)Eex=Ratx=Ratx1=0.00001.00000.4486Eey=Raty=0.01091.0000Raty1=0.4917薄弱层地震剪力放大系数=1.15RJX=2.7159E+05(kN/m)RJY=2.6524E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.2TowerNo.1Ystif=18.3624(m)Ymass=18.1747(m)Eey=0.01192.52161.2556薄弱层地震剪力放大系数=1.00Xstif=21.5887(m)Xmass=21.7240(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass=949.4534(t)Eex=Ratx=Ratx1=0.00862.67781.1869Raty=Raty1=RJX=7.2727E+05(kN/m)RJY=6.6883E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.3TowerNo.1Xstif=21.5887(m)Xmass=21.5613(m)Ystif=18.3624(m)Ymass=18.1386(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass=782.6983(t)Eex=Ratx=Ratx1=0.00171.08341.3046Eey=Raty=0.01421.06201.3794薄弱层地震剪力放大系数=1.00Raty1=RJX=7.8791E+05(kN/m)RJY=7.1027E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)46毕业设计报告FloorNo.4TowerNo.1Ystif=18.3624(m)Xstif=21.5887(m)Xmass=21.5894(m)Alf=45.0000(Degree)Ymass=Eey=Raty=18.2824(m)0.00510.90621.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00Gmass=620.7944(t)Eex=Ratx=Ratx1=0.00000.95821.2500Raty1=RJX=7.5494E+05(kN/m)RJY=6.4364E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)抗倾覆验算结果抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载Y风荷载X地震Y地震769893.6219965.2769893.6219965.21219.04420.0631.5649.7759.5317.300.000.000.000.0012933.612714.4结构整体稳定验算结果47毕业设计报告层号X向刚度Y向刚度层高上部重量30551.21768.12955.5613.X刚重比Y刚重比10.272E+060.265E+0620.727E+060.669E+0630.788E+060.710E+0640.755E+060.644E+064.002.902.902.9041.7896.8940.8189.11176.37390.05158.99332.54该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值**Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y413121110.2527E+040.2527E+040.3498E+040.3498E+040.4366E+040.4366E+040.3864E+040.3937E+041.001.381.250.881.001.381.250.90周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)考虑扭转耦联时的振动周期秒、X,Y方向的平动系数、扭转系数48毕业设计报告振型号周期0.77390.76020.74570.22090.21550.21240.12190.12060.11810.08740.08700.0846转角89.39178.603.16平动系数(X+Y)扭转系数121.00(0.00+1.00)0.83(0.83+0.00)0.17(0.17+0.00)1.00(0.00+1.00)0.52(0.52+0.00)0.48(0.48+0.00)1.00(0.00+1.00)0.89(0.89+0.00)0.11(0.11+0.00)1.00(0.00+1.00)0.93(0.93+0.00)0.07(0.07+0.00)0.000.170.830.000.480.520.000.110.890.000.070.933489.81179.030.6756788.68177.736.598910111287.64177.105.29地震作用最大的方向=89.949(度)仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-x-x(kN)F-x-y(kN)F-x-t(kN-m)49毕业设计报告410.030.040.050.043.344.124.333.291.531.872.011.54312111振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)-6.70-8.51-7.23-6.56F-x-t(kN)(kN-m)1866.232289.342416.571850.41431111260.93325.41344.56265.8821振型3的地震力FloorTowerF-x-x(kN)F-x-y(kN)3.374.402.883.27F-x-t(kN-m)4321111156.9268.9673.9357.37-1899.21-2319.97-2462.61-1890.62振型4的地震力FloorTowerF-x-x(kN)0.000.000.00F-x-y(kN)-0.30-0.160.22F-x-t(kN-m)-0.08-0.040.0443211150毕业设计报告110.000.440.08振型5的地震力FloorTowerF-x-x(kN)F-x-yF-x-t(kN-m)-712.83(kN)0.7443211111-47.82-26.4933.3269.360.40-374.50501.65-0.36-1.351026.26振型6的地震力-----------------------------------------FloorTowerF-x-x(kN)F-x-y(kN)-0.44-0.240.14F-x-t(kN-m)706.8643211111-44.41-24.0630.5463.90369.52-497.65-1020.260.91振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-x(kN)0.01F-x-y(kN)0.57F-x-t(kN-m)0.3943211111-0.01-0.020.02-0.45-0.830.84-0.27-0.600.6951毕业设计报告振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-x(kN)F-x-y(kN)-0.910.75F-x-t(kN-m)116.97-88.03-166.21168.604321111122.02-16.51-32.1731.731.19-1.23振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-x(kN)2.54F-x-y(kN)0.34F-x-t(kN-m)-112.5986.9543211111-1.90-3.733.66-0.31-0.360.39163.78-164.78振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-x(kN)-0.010.01F-x-y(kN)-0.170.35F-x-t(kN-m)-0.110.2243211111-0.010.00-0.290.12-0.110.05振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t52毕业设计报告(kN)-3.807.94-6.442.56(kN)0.18(kN-m)-15.5931.9743211111-0.400.34-26.6810.79-0.14振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-x(kN)-0.260.54F-x-y(kN)-0.020.05F-x-t(kN-m)14.49-30.8225.29-10.1043211111-0.440.17-0.050.02各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)120.161196.783257.170.004528.3825.970.006785.0790.581011120.000.270.0253毕业设计报告各层X方向的作用力(CQC)FloorTowerFx:层号:塔号:X向地震作用下结构的地震反应力:X向地震作用下结构的楼层剪力:X向地震作用下结构的弯矩VxMxStaticFx:静力法X向的地震力FloorTowerFxVx(分塔剪重比)整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4321111329.61395.87422.86350.66329.61(5.87%)722.05(5.57%)1127.71(5.18%)1447.80(4.74%)(5.87%)(5.57%)(5.18%)955.88593.313046.106295.51509.03442.20272.561(4.74%)13046.09抗震规范条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:100.00%仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号54毕业设计报告F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-y-x(kN)3.244.154.353.34F-y-y(kN)F-y-t(kN-m)143.70176.45188.69144.5543211111314.77387.71407.71310.07振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)-6.32-7.89-8.35-6.44F-y-y(kN)0.160.210.180.16F-y-t(kN-m)-45.24-55.49-58.58-44.8543211111振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)3.083.734.003.10F-y-y(kN)0.180.240.160.18F-y-t(kN-m)-102.75-125.51-133.23-102.284321111155毕业设计报告振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)-0.31-0.180.22F-y-y(kN)F-y-t(kN-m)-24.63-14.0913.3443211111-98.58-51.7070.37141.730.4626.61振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)0.95F-y-y(kN)-0.01-0.010.01F-y-t(kN-m)14.117.41432111110.52-0.66-1.37-9.930.03-20.31振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)-0.63-0.340.44F-y-y(kN)-0.010.000.000.01F-y-t(kN-m)10.095.2843211111-7.110.91-14.57振型7的地震力-------------------------------------------------------56毕业设计报告FloorTowerF-y-x(kN)0.60F-y-y(kN)F-y-t(kN-m)17.82-12.19-26.9631.254321111125.96-20.20-37.3837.94-0.45-0.880.87振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)-0.880.66F-y-y(kN)0.04F-y-t(kN-m)-4.663.5043211111-0.03-0.050.051.286.62-1.26-6.71振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)0.27F-y-y(kN)0.04F-y-t(kN-m)-12.129.3643211111-0.20-0.400.39-0.03-0.040.0417.63-17.74振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-x(kN)-0.18F-y-y(kN)-4.36F-y-t(kN-m)-2.864157毕业设计报告3211110.38-0.310.129.265.79-2.851.33-7.633.07振型11的地震力----------------