空腹式等截面悬链线箱型无铰拱桥设计计算书

WordWord资料空腹式等截面悬链线箱型无铰拱桥设计计算书设计资料（自拟）设计荷载：公路工级，人群荷载净跨径： 学号 ,矢跨比： ，所以 ,桥宽2.5+10+2.5拱顶填土包括桥面的平均高度 ,材料容重y1护拱及拱腔为号石灰砂浆砌筑片石，y= 31主拱圈号钢筋混凝土，材料容重：y2腹拱圈号混凝土，材料容重：y3拱上立柱（墙）材料容重：y= 34桥面铺装为 钢筋混凝土（y= 3）沥青混凝土（y二45KN/3m）人行道板及栏杆重 （双侧）合拢温度：5C最高月平均温度35oc最低月平均温度05c设计内容1、确定主拱圈截面构造尺寸，计算拱圈截面几何特性、物理力学特征值；2确定主拱圈拱轴系数，拱轴线悬链线方程及拱上建筑的构造布置和几何构造尺寸；拱圈弹性中心及弹性压缩系数；主拱圈结构内力计算（恒载、活载）；、温度变化、混凝土收缩徐变引起的内力；6、主拱结构的强度和稳定计算。流程图详细计算（一）主拱圈截面构造及截面几何要素计算1、主拱横截面设计拱圈截面高度按经验公式估算△为方便计算，取拱圈由个 宽的拱箱组成，全宽构造图如附图所示：主拱圈箱型截面构造图单位工um、箱型拱圈截面几何性质截面积：（绕箱底边缘的净矩：主拱圈截面重心轴：下上主拱圈截面绕重心轴的惯性矩：拱圈截面绕重心轴的回转半径3（ ）（二）确定拱轴系数拱轴系数的确定，一般采用“五点重合法”，先假定一个值，定出拱轴线，拟定上部结构各种几何尺寸，计算出半拱恒载对拱桥截面形心的弯矩E和自拱顶鼻跨截面形心的弯矩E"z。其比值。求得■yi4f值后，可由_ （）中反求值，若求出的值与假定的值不符,则应以求得的值为假定值，重复上述计算，直至两者接近为止。i 上部结构构造布置上部结构构造布置如图所示：主拱圈假定 ，相应的％ , 查《拱桥》上册表得：°TOC\o"1-5"\h\z甲 ，甲 ，甲主拱圈的计算跨径和计算矢高：2下中=+ （―中）= （ ）0下 j拱脚截面的水平投影和竖向投影¥ ；中 7将拱轴沿跨径 等分，每等分长△ 。每等分点拱轴线的纵坐标表值x,相应的拱背曲面坐标1 -y甲，拱腹曲面

主拱圈几何性质表（m=2.814截面号y1/f(查表U1T)coSP(查表111-20(8y_)/ccPy下/coPy1-(y上/cPsy1+(y下/cPs0.11.02 0. 111.1212(01.21212()21. 02 128.1014.4 0.8100412.14211 0.41.1041.04121112121a.22021.0. 428. 281081 0.8110. 840.488448.84188L0. 1428.10. 084141810 0.8208 8麒 8-48 . 02212848042.04 0.082.88 0.8880. 00000.01000004. 228. 421.10.2148888282 0. 18281(0.80100.104218.8 0.2：.10 0.42123.841480.284148282. 0412420021.00.10.82140.822141. 2022. 84812.20.00108 28 2 0.0.4B10.8124 02842.1.0.0020. 411 0. 80.8100.881(18-0.0181.4 210.公2 0.02210. 28 0.40.80410180418-0.412001.1 1110.000008244 0.80.8011210.801121-0. 18180.8881200010.80.8-0.8) 0.8下坐标（2）拱上腹孔布置坐标从主拱两端起拱线起向外延伸 后向跨中对称布置四对圆弧小拱，腹拱圈厚 ,净跨径 ,净矢高 ,座落在宽为 的钢筋混凝土排架式腹拱墩支承的宽为 的钢筋混凝土盖梁上。腹拱拱顶的拱背和主拱拱顶的拱背在同一标高。腹拱墩墩中线的横坐标，以及各墩中线自主拱拱背到腹拱起拱线的高度y上X- qp- ，分别计算如下表由 ，则（P ,① ①腹拱拱脚的水平投影和竖向投影X①X①k=l（nm+（m2-1）1/）2=1.69

腹孔墩高度计算表项目彳=2g1= g1cp=2g1 O=Jpa11号口二柱2142224112 221332222号口125114422443 421141313号口工柱11123312121 2 3344224名4号口工柱2433134444313314 221443 231空实段分线腹界23224321314242133117 2212多加的14.可删33412 1 33 211 32、上部结构恒载计算（）人行道板及栏杆重 （双侧）（2）拱顶填料及沥青表层处重以上两部分恒载有拱圈平均分担，则换算成容重为Y= 3的计算平均1填料厚度为hd=（52+16）8/.183.5/22.5=0.72691358KN/m主拱圈（表田（）值）A2（表田（）值）A2计算结果见下表：（表田（）值）A计算结果见下表：主拱圈主拱圈截面积表山（）值表山（）值表山（）值2横隔板横隔板的设置受箱肋接头位置的控制，必须先确定接头位置后再按箱肋轴线等弧长布置横隔板1＞箱肋有关几何要素：箱肋构造图：箱励几何要素图 〈单位:um3、箱肋截面积’、截面静矩J’=2*0.15*1.6*1.6/2+1.2*0（0.1/3）+=00..241303m、截面重心距箱底的距离'下''、箱肋计算跨径l‘下 中、箱肋轴线弧长2＞确定箱肋接头、设置横隔板确定接头位置箱肋分三段吊装合拢，接头宜选在箱肋自重作用下弯矩值最小的反弯点附近，即白 之间,此处相应的弧长为Sx’=(0.35035~0).*’3l7/326=193.201m9~451839.973m75771式中：&值由附表 内插可得.布置横隔板横隔板按箱肋中轴线均匀布置，取板间间距A ，中段箱肋设置 道横隔板，端横隔板距离接头的距离为 ，则中段箱肋弧长之半为n则接头位置接近白 处5端段箱肋弧长2SS端肋设置11道横隔板，则端横隔板距离起拱面的长度为AS=I-S2.56*102-.03.438=39731m3＞横隔板与接头加固部分的重力横隔板厚均为 ,靠拱脚的一块为实心板，其余为空心板。接头处两相邻横隔板之间以及拱脚截面至第一块横隔板之间的箱底板和两侧板均加厚 ,断面尺寸如图：横隔板示意图 (单位：UE)a．横隔板重力空心板实心板P=(1.2*1.2-4b．中间接头加强部分P=(1*0.1+2*1拱脚加强段P=(1*0.1+2*1各集中力的作用横坐标

各集中力作用线的横坐标可以根据值从书后附表查得各集中力作用线的横坐标可以根据值从书后附表查得白值再由l &求得。的值和各集中力分别对和拱脚截面的力臂见下表。各集中力的横坐标与力臂计算表集中力编，7x2x/l£lxl£/2力臂l/4-lxl/2-lx1号25600684602!006842809)7255879914162212350012008；62号51201369204：013673287'511298693区366701324470130)63号76802053806020477996丹65753864：5L112246299024613；64号102402738408的27239799)601860461超593954273739538；25号1280342301()033949477626950620噬084938248649379)46号035513318J132798443“500156242801556)67号159604268066：042127315汨57530814为026919218069185i8Z(l/4-lx)6421664128号185204952668的48653218述81933763；8193666236i29号210805637270)055073366出059412545169658745i510号236406321872用61349589)229410555)2146189444：811号26207006474：067481644：252340749)8123259250)212号287607691076：073453167'274670654：4100929345i613号313208375678；079248436出963414716792585284：314号33880906028!108485228得17296487’6583035124515号364409744883；090242848周37453959)1381460408位(l/2-lx)2828031470号00001878 3756中接头13103503237034733555i129882598!75791742457174013拱脚加强」段401710743492用92711650)34668579192891420813、拱上空腹段(1)腹孔上部腹孔上部构造：腹拱圈外弧跨径TOC\o"1-5"\h\z外I1 ^腹拱圈内弧半径(cp) ( )腹拱圈重力cp ’ Y3B0=2*28.072472*3.1415926/180*(6.3750852.40K0N341腹拱上的护拱重力Pbc(2pc0-icnpi0cnopc0-p0)2RY20B填料及桥面系重力外d腹拱墩起拱线以上部分重力Pd=((0.6-0.1882)*0.3529*205.+7(2(619.1135-8(*0-2*0.1882)1)5*21.K35N.556=一个腹拱总重力工Pi=852.400341+472.6508439+12480875..9523K41N64(2腹)孔下部(横桥向立柱有6个)盖梁重力P=0.7*0.5*1138.K51N*2525=底梁P=(0.2+0.6)/2*904.K75N*13.5*25=1号立柱重力P=69*.(2628-208.241)*0.63*908.58*2K27N5269=2号立柱重力P=65*.(0164-704.348)*0.62*007.754*1K23N54=693号立柱重力P=62*.(0700-008.948)*0.67*50..150*4K20N54=054号立柱重力

3腹)孔集中力5拱.上实腹段拱上实腹段构造：1拱)顶填料及桥面系重(2)悬链线曲边三角形)/)0))(&k)Y)/)0)5*7((p)式中：(p)其重心距原点的距离为n((一2( &1C(一)6腹.拱推力靠近主拱拱顶一侧的腹拱，一般多做成两平铰拱，在较大的恒载作用下和考虑周围的填料等构造的作用，可以折中地按无铰圆弧拱计算其推力，而不记弯矩的影响。腹拱拱脚的水平推力F=(1gC1+C2g2+C3g3)R0B式中：=Y' 'Y,由 ， 查表可得C1=0.776，9C428=80.107，28C834=0.7900976F=(0.7769488x16.35556+0.1072884x1)6.53X13.5x61.957725.=72K3N268腹拱拱脚推力的纵坐标e=d+f-y/2-=y0.4+0.75-0.3529/2-0.上腹拱推力对各截面重心产生的力矩Mi=F(Xyi-)e7、验算拱轴系数半拱恒载对拱脚和1/4截面产生的弯矩1/4截面 拱脚截面项目集中力编号重力（KN）力臂力矩（KN・m）力臂力矩（KN・m） 主拱圈-294 95 4 2 275 6595 5445-42 66Z2(1/4-1x)15972的(4/2-1x)=66742 7 65 2 96 464 666972横隔板及加强段 76 722 74 49592752)6699中接头 469557797427295522425774 5 7 25拱脚段2424 2 94259 4422654969 76 5 67694772p4 5 974 76 77 5551天1.T川刀尸又 _ _ _____' 5 7 69 46579245256 92464675 69222425 6 92699中哈gn7 27792 6 74679296 25 66 6 672头腹段64 495246479756 254244794795 654腹拱推力972722729254 72654 5545 569 7E2927 556 9 7 54725 7区772 2 2279由表可知：该值与8., 之差小于半级 ，所以可以确定上面拟定的以设计拱轴系数 8（三）拱圈弹性中心及弹性压缩系数1、弹性中心（表（田）值）2、弹性压缩系数rw2/2f=（0.594/1）52=.0.20901562M（表（田）值）M（表（田）值）M（M）（四）主拱圈截面内力验算本设计只计算拱顶、拱脚、截面的内力。（一）结构自重内力计算在确定系数时，其实算值很难与选定的拱轴系数在“五点”重合，对于大跨径拱桥，必须用“假载法”计入在“五点”存在的偏离影响。当用“假载法”计入“五点”偏离之后，相应三铰拱的恒载压力线在“五点”以外与选定的拱轴线有偏离。对于大跨径无铰拱桥，这种偏离影响很大，不可忽视。下面分别计算这两种偏离的影响。1用假载法计算确定系数时在“五点”存在的偏差确定拱轴系数时，恒载压力线在 截面与拱脚截面的纵坐标之比值是，并不等于应用手册数表进行计算选用的 的拱轴线上相应两点的比值0.2，1两者之间相差0.002。2这7个9偏差的影响可以比拟为一层虚设的均布荷载作用在选定的拱轴线上，先单独求出，然后算出所选定的“拱轴线”恒载产生的内力，将两者相加后相当于通过“五点”的恒载压力线内力。假载内力a、求假载由式叫+唠得、假载内力

假载产生的内力可以直接将其布置在内力影响线上求得。不考虑弹性压缩的假载内力见下表：项目影响线面积w力或力矩（x*w）表ni-14(59乘囊w拱顶截面1l915194411l1/411191/4截面1-115-919-4111111/411191155114144拱脚截面1111/414111155 14 5c、计入弹性压缩的假载内力计入弹性压缩的假载内力见下表：计入弹性压缩的假载内力项目拱顶截面1/4截面拱脚截面<P1941 119<P45911 91 91 1111 4 5/p1*1/p154915491 551495p11/ 1p * 1p 1p9 4119995594 414-41 115 4-1 5 1n1 551-1 19p11*1*/|(1 5599119-4491 159日1注 截面的轴力以pp〃）*^作近似计算。（2）“拱轴线恒载”内力、推力、考虑弹性压缩的“拱轴线恒载”内力见下表：考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力项目 拱顶截面 1/4截面 拱脚截面(P 14111TOC\o"1-5"\h\zH'gHg- 1 4 1 1(1-p1/1+))*H'g 4 1 1'gH'g/p 1 4 4 114 1Ap1/1+)*H'g*p 1 4 114 44 4'a- 4 4-1 111 1 1-11Ap1/1+)*H'g* 1 11 4 - 4注：从拱顶到第截面 ，第七截面到拱脚 。()考虑确定系数偏差影响的恒载内力考虑系数偏差影响的恒载内力等于“拱轴线 的恒载”内力减去“假载”的内力，计算结果见下表：考虑“五点”偏差的恒载内力截面拱顶截面l/4截面拱脚截面项目拱轴线恒载载qx合计(减去假载恒假载口乂合计拱轴线恒假载口乂合计水平力314414451 14轴力4 411 44弯矩1441111 -4441—11-4、“恒载压力线”偏离拱轴线的影响“恒载压力线”与拱轴线在“五点”以外的偏离影响可以用一般力学原理进行计算。()〃恒载压力线”偏离拱轴线的偏离弯矩 。计算恒载偏离弯矩，首先要计算出桥跨结构沿跨径各等分段的分块恒载对各截面的力矩，再算各截面压力线的纵坐标，然后才能求得。下面按主拱圈、拱上实腹段和各集中力三部分计算各分块恒载对各截面的力矩。a主拱圈自重对各截面产生的力矩在这里，对于所要求的每一等分而言，积分上限z为常数，并不计等式前面的负号，则上式为式中％=〔5+/步履1网1，可根据z值从附表查得；，可根据，可根据z值从附表 查得主拱圈对各截面力矩 的值见下表：主拱圈自重对各截面产生的弯矩截面号； 1 J1M1(KN・m)TOC\o"1-5"\h\z11 11 1111 1 11 1 11 1 11 11 1 1 1 1111 1 11 1 111 1 11 1 1 1 1 11111、拱上实腹段恒载对各截面产生的弯矩计算拱上实腹段的恒载时，必须将拱顶填料及面层的矩形板块和其下面的悬链线曲边三角形块分开才能准确计算，否则只是近似的。(a)矩形板块从拱顶到每个截面的矩形板块的重力，Ipi=F例□%万Q对实腹段里每个截面的力矩

叫=y[[Y=[/”口021对空腹段里每个截面的力矩各截面的力矩见下表：拱上实腹段恒载对各截面产生的力矩悬链线曲边三角形块从拱顶到任意截面的重力见下表每一块的重心横坐标、拱上空腹段的腹孔和横隔板等各集中力及相应的横坐标在前面已经求出，各竖向集中力到截面的力臂 （取0产生的力矩”3 ；腹拱水平推力/作用在第与第截面之间，对截面产生的力矩 。具体计算见下表III I 拱上各集中力对各截面产生的力矩截面竖向力g中接头上部结构恒载对拱圈各截面重心的弯矩+Af2+Af3压力线的纵坐标式中，为不计弹性压缩的恒载水平推力Hg=-y2-=36511.13298™各截面上“恒载压力线”偏离拱轴线的值偏离弯矩%=HsAy具体数值见下表：

()偏离弯矩 在弹性中心产生的赘余力赘余力各项计算见下表：1.026443S41A%=I 凡=I2588.38049KN■■m1 14.4-78794163截面△(P1p赘余，qX1,△△ PX2计算表1△1p△M△X1△X2T111 21T1T111111111 111 22 2222 11112211 21 12 2211 111211111121212 1121211 1222 112211 2212 11 2111 12112 11 1211 221111 111 122 121 1211. 22122 11 22 111221 12122 1222111 2212 12 12 111211211 11 2222 1112 11121111122 211 12111221(3)“恒载压力线”偏离拱轴线的附加内力“恒载压力线”偏离拱轴线在拱圈任意截面中产生的附加内力为AN=AX2cos^j拱顶、、拱脚三个截面的附加内力见下表:“压力线”偏移拱轴线的附加内力项目 拱顶截面 1/4截面 拱脚截面TOC\o"1-5"\h\z(P 4(P△ p 4 4 4 4 4△ p44 4△ △ 4(4)空腹式无铰拱的恒载压力线空腹式无铰拱桥在恒载作用下考虑压力线与拱轴线的偏离以及恒载弹性压缩的影响之后，拱中任意截面存在三个内力这三个力的合力作用点的偏心距为Mg所以，空腹式无铰拱桥恒载压力线的纵坐标空腹式无铰拱恒载压力线的纵坐标值见下表：।二空腹式无铰拱的恒载压力线表截面(P1/ (ppNgMgMg/Ng1-/p46 T111 4 1 8 p'o-41146-18646416 16411 86641 6448484 46141416888868818888111 416 8 46144464188166—]L 88141861只1 1只GG84只G-164-1814;818648 48881 161616 4 8444446-6841-111466641;81 8 84 6 68111416486184161 6411 61418681846-1 114488611 4184414-4184-1818468 8A114 4441 1 141G 4418444861146828616 1 18816 6616644611648614116 88616818168481166 1186 141।6 86881146418468461441 1 18666846 64866、空腹无铰拱的实际恒载内力空腹式无铰拱的实际恒载内力等于计入拱轴系数的偏差影响的内力与“压力线”及拱轴偏离的附加内力之和，其结果见下表：恒载内力表截面拱顶截面1/4截面拱脚截面项目表6-8表6-14合计表6-8表6-14合计表6-8表6-14合计水平力Hg8 1-68481846618-68 81648661866-68 8164轴力Ng-6481458 14- 48681418814-4 6464164弯矩Mg1-6 814681146-488-144818-685-86148-8488（二）活载内力计算1公路I级汽车荷载效应公路I级汽车荷载加载于影响线上，其中均布荷载 ，，所以集中荷载拱上建筑采用拱式结构的空腹式且活载横向布置不超过拱圈以外，可考虑活载均布于拱圈全宽。

（1）汽车荷载均布力：（双向四车道）由《通规》 知，对于填料厚度（包括路面厚度）等于或大于 的拱桥、涵洞以及重力式墩台不计冲击力。则汽车的均布荷载为,集中荷载 ，以上荷载作用于拱全宽。（2）拱顶截面为了加载公路I级均布荷载，拱顶截面考虑弹性压缩的弯矩及其相应的轴向力影响线面积，可自《 年手册》附表（田）（）查得，其值为：弯矩影响线面积表值］表值75.122相应的轴向力影响线面积表值表值］*75.12拱顶截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标及其相应的轴向力（拱顶即为水平推力）的影响线坐标可自《 年手册》附表（田） （）和附表（田）（8）分别查取最大正负弯矩（绝对值）影响线坐标和相应的水平推力影响线坐标，其值为，相应的水平推力影响线 表值］*75.12/1表5值.］0*259=［拱顶截面弯矩以及其相应的轴向力影响线面积和坐标影响线杳£片其。曲摩而去口伏影响线杳£片其。曲摩而去口伏7注声:丹孝电已由桩‘乡弯矩影响线面积均布何载考虑弹性压缩目应的轴力影响线面积409n85425 3211566rn)14集中荷载不考虑弹性压巨影响线坐标（24）（10）相应的水平推力影响线坐标（24）4060236-08608集中荷载不考虑弹性压巨影响线坐标（24）（10）相应的水平推力影响线坐标（24）4060236-08608表52III)-13(110)1651 0544表(111)-12拱顶截面正、负弯矩及其水平推力见下表：均布荷载虑弹性压缩弯矩Mma文51259583虑弹性压缩轴力N7307037935拱顶弯矩及水平推力集中荷'考虑弹性压缩弯矩M'9iax31593正弯矩弋考虑弹性压缩水平推力4108均布荷载虑弹性压缩弯矩Mma文51259583虑弹性压缩轴力N7307037935拱顶弯矩及水平推力集中荷'考虑弹性压缩弯矩M'9iax31593正弯矩弋考虑弹性压缩水平推力4108弹性压缩附加水平隹力4921弹性压缩附加弯矩） 52008047考虑弹性压缩水平推力瓜04827考虑弹性压缩弯矩喃13835773均布荷载虑弹性压缩弯矩Mm-i724102579集中荷1•虑弹性压缩轴力N 23931873;考虑弹性压缩弯矩M'83in572393负弯矩工考虑弹性压缩水平推力弱 弹28压缩附加水平推力900737弹性压缩附加弯矩4513888考虑弹性压缩水平推方H考虑弹性压缩弯矩7854355242（3）拱脚截面为了加载公路I级均布荷载，拱脚截面考虑弹性压缩的的弯矩及其相应的轴向力影响线面积，可自《 年手册》附表（田）（）查得，其值为：弯矩影响线面积表值］表值75.122,相应的轴向力影响线面积表值］=表［值］*75.12为了加载公路1级集中荷载，拱脚截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标及与其相应的水平推力和左拱脚反力的影响线（拱脚反力不受弹性压缩的影响，没有弹性压缩附加力）可自《 年手册》附表（田）（）和表（田）（）分别查取最大正负弯矩（绝对值）影响线坐标、相应的水平推力影响线坐标和左拱脚反力影响线坐标，其值为，相应的水平推力影响线 表值 表值；左拱脚反力影响线坐标 表值拱脚截面弯矩以及其相应的水平推力和左拱脚反力影响线面积和坐标影响线均布荷载集中荷载考虑弹性压缩不考虑弹性压缩正弯矩负弯矩弯矩影响线面积相应的轴力影响线面积影响线均布荷载集中荷载考虑弹性压缩不考虑弹性压缩正弯矩负弯矩弯矩影响线面积相应的轴力影响线面积11252170H79337431528259Tls4n）-14（59）弯矩影响线坐标（17'）（7） 40572312-44418表5（0）-13（40）相应的水平推力影响线坐标（17）（7）9923 032零（10）-12（8）相应的左拱脚反力影响线坐标（17'0（79351 093757拱脚截面正负弯矩及其水平推力和左拱脚反力见下表：

拱脚弯矩及水平推力均布荷载考虑弹性压缩弯矩Mma：x1考虑弹性压缩轴力N1集中荷载不考虑弹性压缩弯矩M''max11正弯矩不考虑弹性压缩水平推力21弹性压缩附加水平推力L弹性压缩附加弯矩考虑弹性压缩水平推力H考虑弹性压缩弯矩M1_L/-t-A--tb4^与乂皿a*相应的左拱脚反力丫1轴向力N1均布荷军考虑弹性压缩弯矩Mmin1 1集中荷载考虑弹性压缩轴力N负弯矩不考虑弹性压缩弯矩M'min不考虑弹性压缩水平推力出11弹性压缩附加水平推力1弹性压缩附加弯矩考虑弹性压缩水平推力H考虑弹性压缩弯矩M与Mmin相应的左拱脚反力丫1轴向力N1拱顶、拱脚汽车效应标准值汇总表如下：拱顶、拱脚截面汽车效应标准值汇总表荷载效应拱顶拱脚正弯矩乂@乂负弯矩Mmin正弯矩乂@乂负弯矩Mmin轴向力KN111 1191弯矩KN-m11111、《规范》5.1拱.的4强度验算用的人群荷载效应人群荷载加载于影响线上，全桥 人行道的人群荷载，人群荷载为,全宽人群荷载为 =人群荷载的均布荷载，桥宽的均布荷载为公路I级荷载的 ，因此可以利用汽车荷载中均布荷载效应乘以0.62189倍0的5系4数7。| 人群荷载效应标准值荷载效应拱顶拱脚正弯矩Max负弯矩Mmin正弯矩Max负弯矩Mmin轴向力KN[ 111弯矩KN-m111 11 11 1（三）温度变化，混凝土收缩、徐变的内力变化温度变化为其他可变荷载，混凝土收缩、徐变为永久荷载，似乎要分项计算，但考虑到习惯和可能，将三者一起计算。拱圈贺龙温度.5：月平均最高气温三5二0°月平均最低气温C拱圈材料弹性模量拱圈材料线膨胀系数a混凝土收缩作用按下降温度的影响计入。混凝土徐变作用的影响，当计算温度内力时以B ；当计算混凝土收缩内力时以B 的系数计入。于是降低温度时△ ( ) ( )-口升高温度时△ ( ) ( )55口它们在弹性中心产生的水平力温度变化、混凝土徐变和收缩内力见下表：温度变化、混凝土收缩、徐变内力项目温度