脚手架施工方案(展厅)

中亚国际陶瓷贸易展厅脚手架工程专项施工方案目录TOC一、工程概况 3二、构架材料的技术要求 3（一)、钢管杆件 3（二)、扣件和底座 3（三）、脚手板（片） 3三、施工方案 3（一）、排、步、柱距选用 3（二）、立柱构造要求 4(三)、纵向水平杆构造要求 4（四)、横向水平杆的构造要求 4(五）、竹笆脚手板的构造要求 4（六）、连墙件布置及构造要求 4(七)、剪刀撑与横向支撑的构造要求 5（八）、门洞构造要求 5（九）、安全防坠棚构造要求 5（十)、之字型斜道构造要求及斜道脚手板构造要求（暂不考虑搭设） 5（十一）、脚手架地基与基础构造要求 6(十二）、脚手架的搭设顺序 6四、脚手架的安全设施 6五、脚手架验算 5（一）、设计依据 5（二)、参数信息 5(1）、脚手架参数 5（2)、活荷载参数 6（3)、风荷载参数 6（4）、静荷载参数 6（5）、地基参数 6（三）、小横杆计算 7(1）、均部荷载计算 7（2)、强度计算 7（3）、挠度计算 8（四）、大横杆计算 8（1）、荷载计算 8（2）、强度计算 8(3）、挠度计算 9六、扣件抗滑力计算 14七、脚手架荷载标准值计算 14八、立杆稳定性计算 10九、最大搭设高度计算 11十、连墙件计算 12十一、立杆的地基承载力计算 13十二、脚手架搭设及拆除的安全措施 13（一)、脚手架搭设的安全措施 13（二）、脚手架拆除的安全措施 14(1）、脚手架拆除前的准备工作 14（2）、脚手架拆除时的安全注意事项 14一、工程概况我公司承建的伊宁市中亚国际陶瓷贸易展厅工程,总建筑面积为8894.58平方米，钢框架结构，地上三层(层高6米),室外地坪至女儿墙顶为18.90米。为确保施工安全，结合结构形式，工程外架采用双排落地扣件式钢管脚手架，钢管脚手架封闭施工，四周满挂绿色密目网，起到减少施工灰尘外扬和美化施工环境的作用，脚手架分段挂牌验收，合格后方可使用。室内装修采用满堂脚手架.钢结构柱的安装焊接采用独立脚手架。脚手架搭设总高度为20m。二、构架材料的技术要求（一）、钢管杆件钢管杆件包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、斜撑等,钢管采用φ48mm，壁厚3.50mm的焊接钢管。钢管的材质选用Q235钢，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4。50~6m左右，这样的长度一般为23kg左右,适合人工操作，用于小横杆的长度为1.50m，以适应脚手架宽度及操作的要求。(二）、扣件和底座扣件的基本形式有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，其材质为可锻铸铁，其质量符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定。扣件的附件符合Q235钢的质量要求。底座采用50厚200宽木垫板以及5cm厚100×100的钢垫片。（三）、脚手板（片）脚手板（片)采用冲压多孔钢脚手板。三、施工方案（一)、排、步、柱距选用脚手架排距Lb选用1。2m,步距选用1.80m，纵距L选用1.50m，连墙件每两步三跨设一点。架体搭设高度20m。（二）、立柱构造要求立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合要求：（1)、立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。（2）、立柱的搭接长度不应小于1m,不少于两个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.（三）、纵向水平杆构造要求（1）、横向水平杆设置在纵向水平杆之上,并以直角扣件扣紧在纵向水平杆上。纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400mm。（2）、纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。（3）、纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。（四)、横向水平杆的构造要求双排架的横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上，靠墙一侧的外伸长度不应大于500mm。（五）、钢脚手板的构造要求（1）、脚手板应垂直于横向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，并用揽头绳绑扎在小横杆上.（2）、自顶层操作层的脚手片往下计，主体施工时每二层满铺脚手片，待进入装饰工程时每层满铺一层脚手片。（3）、防护棚处必须铺双层竹脚手片。（六）、连墙件布置及构造要求（1)、连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm.（2）、连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于6m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定.(3）、当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点的距离不应大于300mm,抛撑在连墙件大赦后方可拆除。(4）、连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜,不容许向上翘起。（七）、剪刀撑与横向支撑的构造要求（1)、每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5—7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度—60度之间，抛撑底端埋入地不少于30cm。(2)、脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。（3）、剪刀撑斜杆的接头必须采用搭接。(4）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。(5）、横向支撑的斜杆应在同一节内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。（八）、门洞构造要求（1)、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（2）、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。(九)、安全防护构造要求（1)、防坠棚是为在施工的高空落物区搭设安全通道或安全作业棚，搭设时棚上的处边侧及周边考虑设置落物反弹挡壁.（2)、棚板采用双层竹笆板，双层竹笆板间距为60cm.挡护板采用竹笆板，挡护板高度为90cm。（3)、所有施工洞口、门洞口均设防护栏，临边均做不小于1.2m高临边防护栏。出入口均设安全防护棚和安全通道。(安全防护详见安全平面布置图)（十）、之字型斜道构造要求及斜道脚手板构造要求（1）、斜道宜附着在外脚手架或建筑物上,但斜道杆件要独立设置，人行斜道宽度不应小于1m,坡度宜采用1：3（高：长），拐弯处宜设置平台,宽度不应小于斜道宽度.（2）、斜道两侧平台外围均必须设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.20m，挡脚板高度不应小于180mm；(3）、斜道采用脚手板横铺在横向水平杆上增设纵向支承斜杆,斜杆间距不应大于500mm.（4）、人行斜道的脚手板上应每隔250—300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用20—30mm。(十一）、脚手架地基与基础构造要求立柱下端设底座，底座用厚度为50mm宽度不小于200mm的木块,基础必须平整夯实，铺设应根据立柱传下的集中荷载对楼面结构进行验算.（十二）、脚手架的搭设顺序（1）、按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位.（2）、杆件搭设顺序如下:放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步横向水平杆→连墙件(或加抛撑)→搁栅→剪刀撑→脚手板→栏杆栏板→安全网→第二步横向水平杆…….四、脚手架的安全设施(一)、脚手架外侧满挂尼龙密目安全网。结构作业时上三层脚手笆满铺;装饰作业时层层满铺脚手笆.(二）、钢管脚手架避雷设备安装（1）、避雷针选用Φ12镀锌钢筋制作，设在建筑物大角的脚手架立杆上高度高出脚手架上端不小于1m,同时脚手架最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。（2)、接地利用钢管桩打入地下，深度不得少于2m.五、脚手架验算（一)、设计依据中亚国际陶瓷贸易展厅施工图钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《钢结构设计规范》(GB50017-2003）等规范.（二）、参数信息（1）、脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1。50米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为20。0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0。30米小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0。80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3。60米，水平间距4。50连墙件连接方式为双扣件；（2）活荷载参数施工荷载均布参数（kN/m2）：2。000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2；（3）风荷载参数新疆省伊宁市地区,基本风压为0.60，风荷载高度变化系数μz为1.25,风荷载体型系数μs为0.80；考虑风荷载（4）静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:0。110；安全设施与安全网(kN/m2)：0。005;脚手板铺设层数:4;脚手板类别：冲压钢脚手板;栏杆挡板类别：栏杆冲压钢；（6）地基参数地基土类型:砂土;地基承载力标准值(kN/m2）：340.00；基础底面扩展面积（m2):0。09；基础降低系数：0.40。（三）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。(1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m;脚手板的荷载标准值：P2=0。300×1.500/3=0。150kN/m;活荷载标准值：Q=2.000×1。500/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0。038+1。2×0.150+1。4×1。000=1。626kN/m；小横杆计算简图（2)强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1。626×1。2002/8=0。293kN.m；σ=Mqmax/W=57。617N/mm2;小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!（3)挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0。150+1。000=1.188kN/m;最大挠度V=5.0×1。188×1200。04/（384×2。060×105×121900。0)=1.278mm；小横杆的最大挠度小于1200。0/150=8。000与10mm,满足要求！（四)、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1)荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1。200=0.046kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。300×1。200×1。500/3=0.180kN；活荷载标准值：Q=2.000×1。200×1。500/3=1。200kN；荷载的计算值：P=(1。2×0.046+1.2×0。180+1。4×1.200）/2=0。976kN;大横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。08×0.038×1.500×1。5002=0。010kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×0.976×1.500=0。391kN.m；M=M1max+M2max=0。010+0.391=0.401kN。m抗弯强度：σ=0.401×106/5080.0=78。960N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=78.960小于［f］=205。0N/mm2；(3）挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0。677×0.038×1500。04/(100×2.060×105×121900。0)=0。052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.046+0。180+1。200)/2=0。713kNV=1.883×0。713×1500。03/（100×2。060×105×121900.0)=1.805mm；最大挠度和:V=Vmax+Vpmax=0.052+1.805=1.857mm；大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm，满足要求！六、扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5):R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：P1=0.038×1。500=0。058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.300×1.200×1.500/2=0。270kN;活荷载标准值:Q=2.000×1.200×1.500/2=1。800kN；荷载的计算值：R=1。2×（0.058+0.270）+1.4×1.800=2.913kN；R〈6。40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！七、脚手架荷载标准值Uz=1。250;Us--风荷载体型系数：Us=0。800；经计算得到,风荷载标准值Wk=0。7×0.600×1。250×0。800=0。420kN/m2;作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（一）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；选用0。1248NG1=0.125×20。000=2。496kN；（2)脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用冲压钢脚手板,标准值为0。30NG2=0。300×4×1。500×（1。200+0.3）/2=1.350kN;（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0。11NG3=0。110×4×1。500/2=0.330kN;（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）;0.005NG4=0.005×1.500×20。000=0。150kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.326kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1。200×1。500×2/2=3.600kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo—-基本风压(kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用：Wo=0.600kN/m2；Uz—-风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用：不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1。4NQ=1.2×4。326+1.4×3.600=10。231kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+0。85×1.4NQ=1.2×4。326+0。85×1。4×3。600=9。475kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0。850×1.4×0。420×1。500×1。8002/10=0.243kN。m；八、立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴心压力设计值：N=10。231kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1。530计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3。181m;Lo/i=201.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.179；立杆净截面面积:A=4。89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩）：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205。000N/mm2；σ=10231。000/（0.179×489.000)=116.887N/mm2；立杆稳定性计算σ=116。887小于［f］=205。000N/mm2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=9.475kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数：K=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：U=1。530计算长度,由公式lo=kuh确定:lo=3.181m；Lo/i=201.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.179立杆净截面面积：A=4.89cm2;立杆净截面模量（抵抗矩):W=5.08cm3;钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205.000N/mm2；σ=9475。200/(0。179×489。000）+242902.800/5080。000=156.065N/mm2；立杆稳定性计算σ=156。065小于[f］=205.000N/mm2满足要求!九、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=1。830kN；活荷载标准值:NQ=3。600kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.179×4.890×10-4×205。000×103-(1。2×1。830+1。4×3。600）]/(1。2×0。125)=71.500m;脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50［H]=71。500/(1+0。001×71.500）=66。729m；[H］=66。729和50比较取较小值。得到,脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.830kN；活荷载标准值：NQ=3。600kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1。4×0。85）=0.243/（1.4×0。85）=0.204kN。m；Hs=(0.179×4.890×10-4×205。000×10-3-（1。2×1。830+0。85×1。4×（3.600+0.179×4.890×0.204/5.080）))/(1。2×0。125）=48。601m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50［H]=48.601/（1+0.001×48。601)=46。349m;[H］=46。349和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H]=46。349m。十、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.420kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算：NLw=1。4×Wk×Aw=9.526kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=14.526kN;其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4。89cm2；[f]=205。00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×［f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=14.526<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。·经过计算得到Nl=14.526小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图十一、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×Kc=136.000kN/m2;其中，地基承载力标准值：fgk=340。000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0。400；立杆基础底面的平均压力,p=N/A=105.280kN/m2；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.475kN；基础底面面积(m2)：A=0.090m2。p=105。280≤fg=136。000kN/m2.地基承载力的计算满足要求！十二、脚手架搭设及拆除的安全措施（一)、脚手架搭设的安全措施1）、垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳,不得悬空。2)、搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内,错开距离应符合构造要求。3）、开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。4）、当搭至有连墙件的构造层时,搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件.5）、封闭行脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。6）、双排脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。7）、当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直到连墙件搭设完后方可拆除。8）、剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。9)、对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100