学士某青年教师公寓设计计算书

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊安徽工业大学毕业设计（论文）计算书共157页第II顺时针216.32242.0433.48191.03逆时针102.16177.54144.61124.79逆时针148.89`181.055114.61148.57顺时针103.41134.4360.37103.73顺时针504.20246.96逆时针279.70296.70逆时针329.94263.18顺时针237.84164.10调整后219.22284.98129.21167.49注：对A轴低层层柱柱底弯弯矩，应考考虑增大系系数1.15，则Mc=1.115×1771.499=1977.21KKN·m对A轴顶层柱柱顶弯弯矩，取组组合值，则则Mc=120..60KNN·m对B轴低层柱柱底弯弯矩，应考考虑增大系系数1.15，则Mc=1.115×3009.733=3566.19KKN·m对B轴顶层柱柱顶弯弯矩，取组组合值，则则Mc=70.776KN··m各层柱的配筋计计算结果见见表26,,鉴于框架架柱在各层层的具体情情况不尽相相同，现仅仅一举例，如如下：对A和B柱而言,柱的正正截面计算算：（1）、第一层A,,B柱配筋筋计算：为满足“强柱弱弱梁”的设计要要求，从C柱各层节节点中选出出最不利的的内力，并并运，进行计算和判判断。可知：，符合合要求。A、第一种内力组组合：a、柱顶：。b、柱底：选择a配筋计算：=500mm-335mm==465mmm，则：柱的矩形截面按按对称配筋筋计算：，所以其为大偏偏心受压，所所以远离纵纵向力一边边的受力钢钢筋屈服，用用公式：我们按照最小配配进率的要要求来配筋筋。（注：：）矩形截面为对称称配筋，每每侧实际配配置322，其中B、第二种内力组组合：a、柱顶：。b、柱底：选择a配筋计算=500mm-335mm==465mmm，则：柱的矩形截面按按对称配筋筋计算：，所以其为大偏偏心受压，所所以远离纵纵向力一边边的受力钢钢筋屈服，用用公式：矩形截面为对称称配筋，每每侧实际配配置622，其中纵上选配每侧实实际配置6622，其中同理，我们可以以算出其它它各层分别别在两种内内力情况下下的配筋情情况，如同同下表：表26BB柱的配筋筋计算层次12截面428.11914.072946.3296.732057.722178.10205.51495.2852004500468.4100.7452.286.5520488.4120.7472.2106.5510.491.01.01.061.271.061.25517.7153.3500.5133.2e/mm732.7368.3715.5348.2X/mm182.45588.1135.4479.7255.75偏心大偏心小偏心大偏心小偏心21618115781120011051选配钢筋425225+122实配面积19641362%1.90%1.362%%层次34截面205.51495.281568.777205.39284.98399．561089.077181.9545004500414.9130.9713.2167.120434.9150.9733.2187.19.01.01.01.061.181.0415213.2e/mm676393.1977.5428.2X/mm115.4365.793.1254255.75偏心大偏心小偏心大偏心大偏心8647891149632选配钢筋225+122实配面积1362%1.362%层次56截面219.22295.55663.44148.89129.21133.61250.9114.614500741.7224.4967.145620761.7242.4987.14769.01.01.01.041.111.031.06791.4270.81016.6504.6e/mm1006.4485.81231719.6X/mm68.9154.631.1426.711097338277255521255.75偏心大偏心大偏心大偏心大偏心选配钢筋225+122222+120实配面积13621074%1.362%1.74%表27A柱的的配筋计算算层次12截面253.17716.941259.5243.03179.9628.511037.0172.4945004500353.13192.96286.23166.3420373.13212.96306.23166.34991.01.01.11.931.091.16410.44410.44337.79301.34e/mm625.44625.44548.79516.34X/mm107.33188.55146.51241255.75偏心大偏心大偏心大偏心大偏心9912212461132211285选配钢筋325225+122实配面积14731362%1.473%1.362%层次34截面180.80526.8801.11175.61149.18405.77585.43157.9845004500343219367.6269.8520363239387.5289.859.01.01.01.071.111.071.09388.4265.3414.73315.94e/mm603.4480.3629.73530.9X/mm122.818794.4136.5255.75偏心大偏心大偏心大偏心大偏心638558558507选配钢筋225+122实配面积1362%1.362%层次56截面123.29276．39378.07133.95120.60133.3181.1460.224500446.07374.392833220466.07394.39483529.01.01.01.061.071.031.08494.03400.5952380.2e/mm709.03615.51167585.2X/mm64.4388.1331.142.2255.75偏心大偏心大偏心大偏心大偏心选配钢筋225+122322实配面积13621140%1.362%1.14%3.8.6斜截截面承载力力计算由，《建筑抗震震设计规范范》（GB500011--20011）知对三级框架柱的的剪力设计计值应作如如下调整：：柱端截面组合设设计值柱的净高分别为柱上下端端顺时针或或反时针截截面组合的的弯矩设计计值柱端剪力增大系系数，三级级框架取1.1柱剪力调整计算算结果见表表37考虑地震作用组组合的框架架柱的受剪剪截面应符符合下面条条件：剪跨比大于2的的框架柱当考虑地震作用用组合的框框架柱的斜斜截面抗震震受剪承载载力符合下下面要求：：式中：框架柱的的计算剪跨跨比，取；；当时，取1.0；；当时，取3；-考虑地震震作用组合合的框架柱柱的轴向设设计值；当时，取；柱的斜斜截面承载载力计算见见表33、34表28AA柱剪力调调整计算层次/KN.m/KN/m剪跨比柱顶柱底662.0360.2237.353.63.63.63.6598.58133.9571.053.63.34.54.54113.41157.9882.923.63.24.54.53124.14175.6191.593.63.24.54.52132.94172.4993.333.63.44.24.21243.03171.4987.695.26.55.86.5表29B柱剪力调调整计算层次/KN.m/KN/m剪跨比柱顶柱底670.7660.3740.073.64.23.74.25148.57148.8990.773.63.63.83.84181.05181.95110.923.63.93.93.93205.41205.39125.523.63.83.83.82223.14178.1122.533.64.33.64.31316.22309.73132.415.25.75.65.7表30A柱柱斜截面配配筋计算层次1234柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底V/KN87.6987.6993.3393.3391.5991.5982.9282.92/KN65.7765.7770.0070.0068.7068.7062.1962.19/KN621.24531.96所选箍筋（2肢）直径Φ8Φ8Φ8Φ8箍筋面积101101101101箍筋间距S/mmm150150150150N/KN1286.2551037801.11585.43/KN1002858剪跨比3.03.03.03.03.03.03.0198.52183.62180.43168.33层次56柱顶柱底柱顶柱底V/KN71.0571.0537.3537.35/KN56.8456.8429.8829.88/KN531.96所选箍筋（2肢）直径Φ8Φ8箍筋面积101101箍筋间距S/mmm150150N/KN378．07181.45/KN858剪跨比3.03.03.03.0156.74145.71表31B柱斜截面面配筋计算算层次1234柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底V/KN132.41132.41122.53122.53125.5125.5110.9110.9/KN99.3199.3191.9091.9094.1494.1483.1983.19/KN621.34531.96所选箍筋（2肢肢）直径Φ8Φ8Φ8Φ8箍筋面积101101101101箍筋间距S/mmm150150150150N/KN2946.32057.2221568.7771089.077/KN1544.4剪跨比3.03.03.03.0198.52183.62183.62183.62层次56柱顶柱底柱顶柱底V/KN90.7790.7740.0740.07/KN68.0868.0832.0632.06/KN531.96所选箍筋（2肢肢）直径Φ8Φ8箍筋面积101101箍筋间距S/mmm150150N/KN663.44250.90/KN858剪跨比3.03.0172.72172.723.9板和次梁梁的计算3.9.1楼面面板计算（1）楼面板配筋计算算，由l2/l1=30000/20000=11.5〈2，按双向向板计算，其其中双向板板按塑性理理论计算,如图20图20楼板图图1）荷载计算瓷砖地面（包括括水泥粗砂砂打底）0..55100厚钢筋混混凝土板25×00.10==2.500V型轻钢龙龙骨吊顶0..25合计3..30恒载设计计值g=1..2×3..3=3.966；活载设计计值q=1..4×2..0=2..8；P=g++q=3..96+22.8=6.766;g+q//2=3..96+22.8/22=5.336q/2=2.88/2=11.4弯矩计算：图21板（四四边固定）图22板（四四边简支）由于板板与梁整浇浇，板四周周固定，=2000/3000==0.6667,跨内弯矩矩计算2）配筋计算计算公式：跨中：φφ8@1330，AS=387mm2φ8@@160，AS=314mm2支座：φ8@1550，AS=335mm2φ8@@160，AS=314mm2（2）楼面板配筋计算算，由lx/ly=60000/21100=22.86>>2，按单向向板计算，瓷砖地面（包括括水泥粗砂砂打底）0..55100厚钢筋混混凝土板25×00.10==2.500V型轻钢龙龙骨吊顶0..25合计3..30恒载设计计值g=1..2×3..3=3.966；活载设计计值q=1..4×2..5=3.5；P=g++q=3..96+3.5=7.466;有效高度=h--20㎜=100㎜-20㎜=80㎜。则，φφ8@1330，AS=387mmm2φφ8@1330，AS=387mmm2则配筋结果见表表32表32按塑性理论论设计的截截面配筋板号板型lxlylx跨中ly跨中lx支座ly支座双30002000φ8@150φ8@130φ8@160φ8@150单30001000φ8@180φ8@120φ8@130φ8@180双18002000φ8@130φ8@130φ8@150φ8@150双21002100φ8@130φ8@130φ8@130φ8@130双42004000φ8@120φ8@120φ8@130φ8@130单60002100φ8@150φ8@130φ8@150φ8@130双29006000φ8@130φ8@180φ8@95φ8@130单20006000φ8@130φ8@180φ8@130φ8@180单20006000φ8@130φ8@180φ8@130φ8@1803.9.2屋面面板计算图21屋面板板图（1）由ly/lx=60000/20000=33>2，按单向向板计算，其其中单向板按塑塑性理论计计算1）荷载计算30厚1：3水泥砂浆保护层层0.44三毡四油防水层层0.44015厚1：3水水泥砂浆找找平层0.600150厚水泥蛭蛭石保温0.335100厚钢筋混混凝土板255X0.100=2.55010厚抹灰层117×0.011=0.177合计4.177恒载设计值g==1.2××4.177×2.5//1=13.21；活载设计值q==1.4××0.5=0.7；P=g+q=55.0044+0.7=13.21。图22屋面板板计算简图图2）弯矩计算3）配筋计算计算公式：，φ8@180，AAS=279mmm2，φφ8@1800，AS=279..00mmm2分布钢钢筋为φ8@200（1）由ly/lx=60000/1..05=33>2，按单向向板计算，其其中单向板板按塑性理理论计算1）荷载计算彩色钢板玻璃瓦瓦0.113三毡四油防水层层0.40020厚1：3水泥砂浆保护层层220×0..02=00.60二毡三油柔性防防水00.35冷底子油马蹄脂脂二道0.05520mm厚1：：3水泥砂浆浆找平层0.4100厚钢筋筋混凝土板板25×00.10==2.50020厚抹灰层17×0..02=00.34合计4.177荷载转化为水平平向：恒载设计值g==1.2××4.177×2.7/2.5=12.51；活载设计值q==1.4××0.5=0.7；P=g+q=112.511+0.7=13.221对称结构计算内内力图23屋面板板计算简图图，φφ8@1550，AS=335mmm2，φφ8@1880，AS=279mmm2分布钢筋筋为φ8@2000则配筋结结果见表38表33按塑性理论论设计的截截面配筋板号板型lxlylx跨中ly跨中lx支座ly支座单10002000φ8@200φ8@180φ8@200φ8@180单10001134φ8@200φ8@180φ8@200φ8@1803.9.3次梁梁设计：（屋屋面楼面次次梁）（1）L12（1500mm×200mmm）次梁的有有关支撑情情况如下图图24所示：：图24梁L122计算简图图按塑性方法计算算：荷载：楼面L12：瓷砖地面（包括括水泥粗砂砂打底）0..55100厚钢筋混混凝土板25×00.10==2.500V型轻钢龙龙骨吊顶0..25合计3..30活荷载(由板传传来)：2.0L12自重00.15××0.1×25KN/mm=0.3375KN/mm梁侧抹灰0..02×0.1×17KN/mm=0.0034KN/mm梁上填充墙15×0.122×（3.6--0.2）=6.112KN/mm墙侧抹灰0.002×（3.6--0.1）×17=11.19KN/mm合计99.26KKN/m总合计p=44.29++9.266=13..55KN/mm2）内力计算：计算跨度：lnn=20000-（300--150）/2=17775mmm次梁弯矩计算次梁剪力计算3)截面承载力计算算：次梁承载力计算算：次梁跨内截面按按T形截面计计算，翼缘缘计算宽度度为：bf`=l0=×1775mm==591..7mm,取bf=550mmm梁高：h=2000mm,h0=200mmm-355mm=165mmm,翼缘厚：h`f=100mmm判别T形截面类型：按按第一类T形截面计计算连续次梁正截面面及斜截面面配筋计算算如下表41—42所示：次梁正截面截面面配筋计算算：跨中：，214，,>支座：，选配214,>次梁斜截面截面面配筋计算算：截面尺寸满足要要求。则按构造配筋ΦΦ8@2000（2）屋面L31（200mmm×450mmm）次梁的有有关支撑情情况如下图图25所示：：1）荷载计算彩色钢板玻璃瓦瓦00.13三毡四油防水层层0.40020厚1：3水泥砂浆保护层层220×0..02=00.60二毡三油柔性防防水00.35冷底子油马蹄脂脂二道0.05520mm厚1：：3水泥砂浆浆找平层0.4100厚钢筋筋混凝土板板25×00.10==2.50020厚抹灰层17×0..02=00.34合计4.177荷载转化为水平平向：恒载设计值g==1.2××4.177×2.7//2.5==12.551；活载设计值q==1.4××0.5=0.7；P=g+q=55.0044+0.7=13.2212）内力计算：跨中截面按倒TT形计算，有有效高度翼缘缘有效宽度度按净净跨度考虑虑：按翼缘高度考虑虑：；取3)正截面承承载力计算算a）边跨I先按第一截面计计算：则截面属于第一一类截面选配钢筋，实配配钢筋4002。b）B支座配筋：按矩形截面配筋计计算：选配钢筋，实配配钢筋5008。c）跨配筋：按T形截面配筋计算：：选配钢筋，实配配钢筋3007。4)斜截面承载力计计算支座最大剪力VV=0.555（g+q）=0.555ｘ13.221ｘ1.8==13.008KNV=133.07KKN截面尺寸满足要要求。则按构造配筋ΦΦ8@2000表33次次梁配筋梁编号截面尺寸纵向钢筋架立筋箍筋配筋率L-1250×3500218212Φ8@2000.65%L-2150×2000214212Φ8@2001.24%L-3250×4000222212Φ8@2000.80%L-12150×2000214212Φ8@2001.24%L-14250×4000218212Φ8@2000.65%L-19150×2000214212Φ8@2001.24%L-15250×4000220212，316Φ8@2001.03%L-20200×4000322218Φ8@2001.56%L-13200×3000118，212，212，214Φ8@2000.9%L-17250×400116，220225，216Φ8@2000.91%L-23250×4000222118，216Φ8@2000.72%L-22250×400322418Φ8@2001.1%L-24250×3000214312Φ8@2000.46%L-25250×300212212Φ8@2000.46%L-26250×4000422218，222Φ8@2001.67%L-27200×4000214212Φ8@2000.46%L-28250×3000214212Φ8@2000.46%L-29250×4000422216Φ8@2001.67%L-30250×4000222，218218Φ8@2001.39%3.10楼梯设设计层高44.2m，踏踏步尺寸，斜斜板厚h=（1/25～1/30）L=（1/25～1/30）×36000=1444㎜～120㎜，取h==120mmm。踏步面面层30mmm厚水磨磨石面层，底底层为200mm厚石石灰水泥沙沙浆抹面，都都采用混凝凝土强度等等级为C30，受力钢钢筋级别为为HRB3335，，取1m宽板带带计算。图图20楼梯计算算简图3.10.1楼楼梯板计算算(1)板倾斜度恒载：三角形踏步mm=1.888KN//m斜板0.133mm×1m×255×1/00.8944=3.664KN//m水磨石地地面=0..98KNN/m板底抹灰0.002m合计6.888KN/mm活载：2.55KN/荷载组合p=1..2g+11.4q==1.2××6.888KN/mm+1.44×2.55KN/mm=11..056KKN/m(2)承载力计算算板的水平计算跨跨度3.33m,。有效高高度=h--20㎜=100㎜-20㎜=80㎜。则，选选受力钢筋筋@110，分分布筋Φ8，每级下下踏一根，垂垂直于受力力筋放置。3.10.2平平台板计算算平台板板厚h=（1/300~1/440）L=（1/300~1/440）×36000mm=120mmm~90mmm。取h=1000mm，取取1m宽板带带计算(1)荷载计算恒载：100厚混凝土土板00.1m××1m×255=2.55KN/mm水磨石面面层板底抹灰0.002m合计3.499KN/mm活载2.55荷载组合p=11.2g++1.4qq=1.22×3.449KN//m+1..4×2..5KN//m=6..998KKN/m(2)承载力计算算计算跨度L=11.7800m，则跨跨中弯矩。有有效高度==h-200mm=100mmm-200mm=80mmm，则选受力钢筋为ΦΦ8@1660，。分布筋筋选为Φ6@20003.10.3平平台梁计算算梁高，取hh=3500mm,bb=250mmm.(1)荷载计算荷载计算算恒载：梁自重0..2m×（0.35-0..1）m×255=1.556KN/mm平台板传传来3..49KNN/m×11.78mm/1m×1//2=3..11KNN/m楼段斜板传来6.888KN//m×3..3m/2m×1/22=11..35KNN/m梁侧粉刷0.002=0..27KNN/m合计116.377KN/mm活载22.5KNN/m×11.78mm/1m×1//2+2..5KN//m×3..3m/1m×1//2=5..08KNN/m荷载组合pp=1.22g+1..4q=11.2×116.377KN/mm+1.44×5.008KN//m=266.7566KN/mm(2)正截面承载载力计算计算跨度度，净跨=3.1m跨中弯矩M=支座剪力V==截面面按倒L形计算，有有效高度翼缘缘有效宽度度按净净跨度考虑虑：按翼缘高度考虑虑：；取先按第一截面计计算则截面属于第一一类截面选配钢筋，实配配钢筋4002。(3)斜截面承载载力计算V=411.47KKN截面尺寸满足要要求。V=41.477N则按构造配筋ΦΦ8@20003.11基础设设计3.11.1设设计说明表１建筑筑地层一览览表(标准值)序号岩土分类土层深度(MM)厚度范围(MM)地基承载力faak(kpa))桩端阻力qp((kpa))桩周摩擦力qs(kpa)1杂填土0~1.21.22中砂1.2~4.002.81901700273砾砂4.0~5..51.52602000364圆砾5.5~12..06.5360240042(1)根据毕业业设计指导导书建筑场场实地部分分如下：地地下水位距距地坪-4m以下表表中给定埋埋深由自然然地坪算起起。建建筑场地类类别：地震震分组为第第二组；；=2\*ROMAN\*MERGGEFORRMATII类场地地；地震设设防烈度：：7度因地基设计需要要考虑抗震震，所以计计算时，荷荷载设计值值取最不利利荷载设计计值。AA柱承受荷荷载为：设计值：：M=14..04KNNm，N=11005.699KNV=（52.115+144.04）/5.22=12..73KNN标准值：M=111.29KNNN=902KNNV=(42.665+144.04))/5.22=10..9KNB柱承受荷载为：：设计值：：M=7.441KNMMN=1700..86KNNV=（7.441+144.8）/5.22=4.227KN标准值：M=55.96KKNMN=140.553KNV=(5.966+11..95)//5.2==3.455KN3.11.2柱柱独立基础础设计柱独立基础为锥锥形基础，混混凝土强度度等级为C20,，，钢筋级级别为HPB2235，(1)初步确定定基础底面面尺寸1)地基承载力力深度的修修正《建筑地基基础础设计规范范》（GB500007--20022）规定：：当地基宽宽度b大于3.0m或基础埋埋深d大于0.55m时，应应对地基承承载力进行行修正：式中：查《建筑地基基基础设计规规范》得：：ηb=3.00,ηd=4.4。对于土土的重度：：杂填土γ1=16KN/mm3，h1=1.2mm；中砂：γ2=18..7KN/mm3，则基础底面以上上土的平均均加权重度度为。基础底面以下土土的重度为为18.77，初步取取基础底面面宽度（A，D柱）b=2m，=2500+3.0×18.77×（3-3）+4.4×17.33×（1.5755-0.5）=2711.832)底面尺寸的的确定先按轴心受压计计算，基础础埋深d=1.55m，则A柱：；A=1.3A00=4.888m2，取A=b××h=2×2.5==5B柱：A=1.1A00=12.883m2，取(2)地基承载载力验算A柱：基础及回填填土所受重重力总弯矩，偏心距则则基地压力力为：则地基承载力满满足要求。(3)冲切验算算对矩形形截面柱的的矩形基础础，应验算算柱与基础础交接处以以及基础,,处的冲切切承载力；；计算公式式如下：式中：—受冲承承载力截面面强度影响响系数，当，=1.0；当时，=0.9；；其间值按按线性计算算受冲切承载力时时，取柱宽宽加两倍基基础有效高高度；当冲冲切破坏锥锥体的底面面落在基础底面以外外时，取基基底宽。则A，D柱：，如图由于，=1.00图21基础计算算简图净偏心距：基底最大净反力力：柱边截面：h==600mmm，=555mmm变阶处截面：，冲冲切验算满满足要求。、（4）配筋计算对于于矩形基础础与台阶的的高宽比小小于或等于于2.5和任一截面面弯矩M计算公式为：；；式中：处，相当当于荷载效效应基本组组合时的弯弯拘值；地基反力设计值值。P—相当于荷载效应应基本组合合时基础底底面Ⅰ—Ⅰ的最大反反力设计值值；G—考虑荷载分项系系数的基础础自重及基基础底面一一上土的土土重，当组组合值由永久荷载控制时时，G=1..35；—基础底面以上土土的标准值值。1)长度L方向配筋筋计算柱短边：，图22基基础配筋计计算简图长度L方向变阶处：则每延米配筋面面积为选配钢筋为Φ112@1220，实配面面积为9442。2)短边b方向配筋计算柱长边：，长度b方向变阶阶处：则每延米配筋面面积为选配钢筋为Φ110@120，实配面面积为65543.11.3柱柱联合基础础设计由于走道处两柱柱相距较近近，因此将将两柱独立立基础合用用一个独立立基础，选选择基础埋埋深d=2.00m。（1）初步确定基础底底面尺寸1)地基承载力力深度的修修正（B，C柱）b=3m。查《建筑地基基基础设计规规范》得：：ηb=3.00,ηd=4.4。对于土土的重度：：杂填土γ1=16KN/mm3，h1=1.2mm；中砂：γ2=18..7KN/mm3，则基础底面以上上土的平均均加权重度度为。基础底面以下土土的重度为为18.77，初步取取基础底面面宽度b==3m，则（B，C柱）B，C柱）=2550+3.0×18.77×（3-3）+4.4×17.335×（2.0-00.5）=276..03则=250++3.0×18.77×（3-3）+4.4×17.335×（2.0-00.5）=276..032)底面尺寸的的确定先按轴心受压计计算，基础础埋深d=2m，则A=1.1A00=13.005m2，取A=b××l=3×4.6==13.88m2。(3)地基承载力力验算B、C柱：基础础及回填土土所受重力力总弯矩，偏心距则基地压力为：：则地基承载力满满足要求。则地基承载力满满足要求。(4)冲切验算算由于h=1000mmm,则，其余各各图见图22则地基净反力，冲切验算满足足要求。(5)剪切验验算取柱冲切破坏锥锥体底面边边缘处截面面为计算截截面，该截截面的剪力力设计值：：V=766.448-7339.5（0.5//2+0..955）=-1224.622kN混图22基础计算算简图(6)配筋计算1)纵向配筋计算柱间负弯矩M==407..65kNNMh0=1000mm－455mm=955mmm，基顶选配钢筋为为8Φ12(3根通长布布置)，实配面面积为=11581。最大正弯矩：MM=5777.7kNNM,基底选配钢筋为为9Φ18(3根通长布布置)，实配面面积为=22289..62)横向配筋计算柱处等效梁宽：：=则每延米配筋面面积为选配钢筋为8ΦΦ16(3根通长布布置)，实配面面积为=16088.基顶按构造选配配钢筋为Φ12@1550。图23内内力图3.11.4基基础之间梁梁的计算（1）横向考虑地震作作用下内力力最不利计计算连梁，梁承承受上部墙墙体荷载，截截面尺寸：：b×hh=3000mm×500mmm梁自自重1.2×25.00×0.300×0.500=４.5墙自重25..46粉刷4.744合计qq=344.7KNN/m。横向6m跨中弯弯矩：横向基础梁端支支配筋：选配钢筋为6225（2根通长布布置），实实配面积为为29455。横向基础梁跨中中配筋：选配钢筋为6225（2根通长布布置），实实配面积为为29455，对称配配筋。（2）纵向6m跨按简简支配筋：：选配钢筋为4225，实配面面积为19964。考虑到地地震作用按按双对称配配筋连梁。附录：附表1现浇钢筋筋混凝土房房屋的抗震震等级结构类型烈度6789框架结构构高度/m≤30〉30≤30〉30≤30〉30≤25框架四三三二二一一大跨度公共建筑筑三二一一框架-抗震墙结构高度/m≤60〉60≤60〉60≤60〉60≤50框架四三三二二一一抗震墙三二一一一抗震墙结构高度/m≤80〉80≤80〉80≤80〉80≤60抗震墙四三三二二一一部分框支抗震墙墙结构抗震墙三二二一框支层框架二二一一筒体结构框架-核心筒框架三二一一核心筒二二一一筒中筒外筒三二一一内筒三二一一板柱-抗震墙结构板柱的柱三二一抗震墙二二一附表2柱轴压比比限值结构类型抗震等级一二三框架结构0.70.80.9框架-抗震墙；板柱抗抗震墙及筒筒体0.750.850.95部分框支抗震墙墙0.60.7-附表3连续梁和和连续单向向板考虑塑塑性内力重重分布的弯弯矩计算系系数支承情况截面位置端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中中间支座中间跨支座AⅠBⅡCⅢ梁、板搁支在墙墙上11/11二跨连续：－1/10三跨以上连续：－1/111/16－1/141/16板与梁整浇连接－1/161/14梁－1/24梁与柱整浇连接接－1/161/14附表4顶部附加加地震作用用系数Tg/sT1>1.4TgT1≤1.4Tg≤0.350.35～0..55〉0.550.08T1＋＋0.0770.08T1＋＋0.0110.08T1－－0.0220.0致谢在完成成本次设计计的过程中中，得到了了丁以兵等等老师的悉悉心指导，在在这里谢过过。同时翻翻阅了大量量的文献资资料，在谢谢老师的孜孜孜不倦的的教诲下，使使的本次设设计得以按按时完成。由由于时间紧紧促，本人人水平有限限，设计中中存在不少少的不足和和错误，希希望老师加加以指正，在在以后的学学习和工作作中不断改改正，不断断提高。主要参考书及参参考文献《建筑设计防火火规范（GBJ116-877）》，中华人民民共和国建建设部，北京：中中国建筑工业出版社，2001年局部修订《建筑结构荷载规规范（GBB50099-20001）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中中国建筑工业出版社社，20002《建筑抗震设计计规范（GGB500011-22001）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中中国建筑工业出版社社，20001《混凝土结构设设计规范（GB50010-2002）》，中华人民共和国建设部，北京：中国建筑工业出出版社，22002《建筑地基基础础设计规范范（GB500007-20002）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中国建筑工工业出版社社，20002《总图制图标准准（GB//T500103--20011）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中中国建筑工业出版社社，20001《房屋建筑制图图统一标准准（GB//T500001--20011）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中国建筑工工业出版社社，20001《建筑制图标准准（GB//T500104--20011）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中中国建筑工业出版社社，20001《建筑结构制图图标准（GB/TT501005-20001）》，中华人人民共和国国建设部，北京：中国建筑工业出出版社，22001《高等学校建筑筑工程专业业毕业设计计指导》，沈蒲生生、苏三庆庆主编，北北京：中国国建筑工业出版社社，20000《土木工程专业业毕业设计计指导》，梁兴文文、史庆轩轩主编，北北京：科学学出版社，2002《房屋建筑学》，李必瑜主编编，武汉：：武汉理工工大学出版版社，20000《混凝土结构设设计原理》，东南大学学、同济大大学和天津津大学合编编，清华大大学主审，北京：中国国建筑工业业出版社，20055《混凝土结构与与砌体结构构设计》，东南大学学、同济大大学和天津津大学合编编，清华大学主审，北京京：中国建建筑工业出出版社，20055《基础工程》，赵明华华主编、徐徐学燕副主主编，北京京：高等教教育出版社社，20033《工程结构抗震》，丰定国主编编，北京：：地震出版版社，20005《结构力学》，包世华主主编，武汉汉理工大学学出版社，20033《常用建筑结构构节点设计计施工详细细图集》，张叙，李李军主编，北京京：中国建建筑工业出出版社，200224Pkpm结构设计计软件电算算4.1板计算书4.1.1基本资资料：1、房间编号：992、边界条件（左左端/下端/右端/上端）：：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值值：g＝3.500kN/MM2可变荷载标准值值：q＝2.000kN/MM2计算跨度Lx==41500mm；计算算跨度Lyy=41225mmm板厚H=1000mm；；砼强度等等级：C220；钢筋筋强度等级级：HPBB2354、计算方法：弹弹性算法。5、泊松比：μ＝＝1/5..6、考虑活荷载不不利组合。4.1.2计算算结果：Mx=(0..017555+0..017885/5))*(1..203..5+1..40*11.0)**4.1^^2=22.01kkN·M考虑活载不利布布置跨中XX向应增加加的弯矩：：Mxa=(00.036675+00.037728/55)*(11.4*1.00)*4..1^2=1.005kN··MMx=2.011+1.055=3..07kNN·MAsx=2335.999mm2，实配φ8@2200((As＝＝2511.mm22)ρmin＝0.2236%，ρ＝0.2251%My=(0..017885+0..017555/5))*(1..20*33.5+11.40**1.0))*4.11^2=22.04kkN·M考虑活载不利布布置跨中YY向应增加加的弯矩：：Mya=(00.037728+00.036675/55)*(11.4*11.0)**4.11^2=11.06kkN·MMy=2.044+1.006=3..10kNN·MAsy=2335.999mm2，实配φ8@2200((As＝＝2511.mm22)ρminn＝0.2236%，ρ＝0.2251%Mx'=00.051147*((1.200*33.5+11.40**2..0)*4.1^^2=6..13kNN·MAsx''=4448.677mm2，实配φ10@2200((As＝＝3933.mm22,可能与与邻跨有关关系)ρminn＝0.2236%，ρ＝0.3393%My'=00.051173*((1.200*33.5+11.40**2..0)*4.1^^2=6..16kNN·MAsy''=3887.344mm2，实配φ10@2200((As＝＝3933.mm22,可能与与邻跨有关关系)ρminn＝0.2236%，ρ＝0.3393%4.1.3跨中中挠度验算算：Mk按荷载效效应的标准准组合计算算的弯矩值值Mq按荷载效效应的准永永久组合计计算的弯矩矩值(1)、挠度和裂裂缝验算参参数：Mk=(0..017555+0..017885/5))*(1..0*3.5++1.0**2..0))*4..1^2=1.988kN·MMq=(00.017755+00.017785/55)*(11.0*3.55+0.55*22.0)*44.1^22=1.662kN··MEs＝＝2100000..N/mmm2Ecc＝254413.NN/mm22Ftk＝1..54N//mm2Fy＝2210.NN/mm22(2)、在荷载效效应的标准准组合作用用下，受弯弯构件的短短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受受拉钢筋应应变不均匀匀系数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混混凝土规范范式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝11.98//(0.887*81.**2511.)==1111.62NN/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝2511./5500000.=0..005003ψ＝11.1--0.665*11.54//(0.0005033*1111.622)=-0.6686当ψ＜0..2时，取ψ＝0.22②、钢筋弹性模量量与混凝土土模量的比比值αE：αE＝EEs/Ec＝＝2100000.00/255413..0=8.2264③、受压翼缘面积积与腹板有有效面积的的比值γf'：矩形截截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋筋配筋率ρ＝As/b/hoo＝2251.//10000/881.=00.003310⑤、钢筋混凝土受受弯构件的的Bs按公式（混混凝土规范范式8.2..3－1）计算:Bs==Es*AAs*hoo^2/[[1.155ψ+0.22+6*ααE*ρ/(1++3.55γf')]]Bs＝＝2100000..*2551.*81..^2/[[1.155*0.2200+00.2+66*8.2264*00.003310/((1+3..5*0..00)]]=5593.111kN··M(3)、考虑荷载载长期效应应组合对挠挠度影响增增大影响系系数θ：按混凝土规规范第8.2..5条，当ρ'＝0时，θ＝2.00(4)、受弯构件件的长期刚刚度B，可按按下列公式式计算：B＝MMk/[Mq*(θθ-11)+Mk]*Bss（混凝凝土规范式式8.2..2）B＝1.988/[1.662*(22-1)++11.98]]*5593.111=3266.2100kN·M(5)、挠度ff＝κ*QQk*L^4/Bf＝0..001228*55.5*4.1^^4/3326.2210=6.2273mmmf/LL＝6..273//41255.=11/658..，满足规规范要求！！4.1.4裂缝缝宽度验算算：①、X方向向板带跨中中裂缝：裂缝间纵纵向受拉钢钢筋应变不不均匀系数数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混凝凝土规范式式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝11.98**10^66/(0..87*73..*2551.)=1223.866N/mmm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝2511./5500000.=0.0005当ρte＜0.011时，取ρte＝0.001ψ＝11.1--0.665*11.54//(0..01*123..86)=00.2911ωmax＝ααcr*ψ*σsk/EEs*(11.9c++0.088*Deqq/ρte)（混混凝土规范范式8.1..2－1）ωmax＝2..1*0..291**123..9/21100000.*(11.9*220.+00.08**11.443/0..010000)==00.0477，满足规规范要求！！②、Y方向向板带跨中中裂缝：裂缝间纵纵向受拉钢钢筋应变不不均匀系数数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混凝凝土规范式式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝22.00**10^66/(0..87*81..*2551.)=1112.899N/mmm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝2511./5500000.=0.0005当ρte＜0.011时，取ρte＝0.001ψ＝11.1--0.665*11.54//(0..01*112..89)=00.2122ωmax＝ααcr*ψ*σsk/EEs*(11.9c++0.088*Deqq/ρte)（混混凝土规范范式8.1..2－1）ωmax＝2..1*0..212**112..9/21100000.*(11.9*220.+00.08**11.443/0..010000)==00.0311，满足规规范要求！！③、左端支支座跨中裂裂缝：裂缝间纵纵向受拉钢钢筋应变不不均匀系数数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混凝凝土规范式式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝44.82**10^66/(0..87*80..*3993.)=1776.255N/mmm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝3933./5500000.=0.0008当ρte＜0.011时，取ρte＝0.001ψ＝11.1--0.665*11.54//(0..01*176..25)=00.5311ωmax＝ααcr*ψ*σsk/EEs*(11.9c++0.088*Deqq/ρte)（混混凝土规范范式8.1..2－1）ωmax＝2..1*0..531**176..2/21100000.*(11.9*220.+00.08**14.229/0..010000)==00.1433，满足规规范要求！！④、下端支支座跨中裂裂缝：裂缝间纵纵向受拉钢钢筋应变不不均匀系数数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混凝凝土规范式式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝44.84**10^66/(0..87*80..*3993.)=1777.111N/mmm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝3933./5500000.=0.0008当ρte＜0.011时，取ρte＝0.001ψ＝11.1--0.665*11.54//(0..01*177..11)=00.5344ωmax＝ααcr*ψ*σsk/EEs*(11.9c++0.088*Deqq/ρte)（混混凝土规范范式8.1..2－1）ωmax＝2..1*0..534**177..1/21100000.*(11.9*220.+00.08**14.229/0..010000)==00.1444，满足规规范要求！！⑤、右端支支座跨中裂裂缝：裂缝间纵纵向受拉钢钢筋应变不不均匀系数数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混凝凝土规范式式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝44.82**10^66/(0..87*80..*3993.)=1776.255N/mmm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝3933./5500000.=0.0008当ρte＜0.011时，取ρte＝0.001ψ＝11.1--0.665*11.54//(0..01*176..25)=00.5311ωmax＝ααcr*ψ*σsk/EEs*(11.9c++0.088*Deqq/ρte)（混混凝土规范范式8.1..2－1）ωmax＝2..1*0..531**176..2/21100000.*(11.9*220.+00.08**14.229/0..010000)==00.1433，满足规规范要求！！⑥、上端支支座跨中裂裂缝：裂缝间纵纵向受拉钢钢筋应变不不均匀系数数ψ，按下列列公式计算算：ψ＝11.1--0.665*ftk/(ρρte**σsk)（混凝凝土规范式式8.1..2－2）σsk＝＝Mk/(00.87*hoo*AAs)（混凝土土规范式8.1..3－3）σsk＝＝44.84**10^66/(0..87*80..*3993.)=1777.111N/mmm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝＝As/Atte（混凝土土规范式8.1..2－4）ρte＝＝3933./5500000.=0.0008当ρte＜0.011时，取ρte＝0.001ψ＝11.1--0.665*11.54//(0..01*177..11)=00.5344ωmax＝ααcr*ψ*σsk/EEs*(11.9c++0.088*Deqq/ρte)（混混凝土规范范式8.1..2－1）ωmax＝2..1*0..534**177..1/21100000.*(11.9*220.+00.08**14.229/0..010000)==00.1444，满足规规范要求！！4.2框架梁柱总信息节点总数=228柱子总数=224梁数=118是否规则则框架=206000支座约束束数=4标准截面面总数=2活载计算算信息=1风活载计计算信息=1抗震等级=3柱砼等级=0梁砼等级=0梁柱主筋筋级别=2梁柱箍筋筋级别=1柱保护层=330梁保护层=330柱柱梁自重计计算信息=2基础计算算信息=0输出方式=3梁支座负弯矩调调幅系数=0..85梁惯性矩矩增大系数数=1..20结构重要要性系数=1..00柱柱计算长度度考虑GB500010--20022第7.3..11-3条规定=0节点坐标节点点号x坐标y坐标节点号x坐标y坐标节点号x坐标y坐标(1)00.0055.20(22)6.0005.220(3)88.1055.20(4)144.1055.20(55)0.0008.880(6)66.0088.80(7)88.1088.80(88)14.1108.880(9)00.00122.40(10)66.00122.40(111)8.11012.440(12)144.10122.40(13)00.00166.00(144)6.00016.000(15)88.10166.00(16)144.10166.00(177)0.00019.660(18)66.00199.60(19)88.10199.60(200)14.11019.660(21)00.00233.20(22)66.00233.20(233)8.11023.220(24)144.10233.20(25)00.0000.00(266)6.0000.000(27)88.1000.00(28)144.1000.00--柱杆件关关联号(左为上部部节点号,右为下部部节点号)--(11)2251(22)2262(33)2273(44)2284(55)15(66)26(77)37(88)48(99)59(100)6110(111)7111(122)8112(133)9113(144)110114(155)111115(166)112116(177)113117(188)114118(199)115119(200)116220(211)117221(222)118222(233)119223(244)220224--梁杆件关关联号(左为左边边节点号,右为右边边节点号)--(11)12(22)23(33)34(44)56(55)67(66)78(77)9110(88)110111(99)111112(100)113114(111)114115(122)115116(133)117118(144)118119(155)119220(166)221222(177)222223(188)223224支座约束束信息(11)251111(22)261111(33)271111(44)281111柱平面内内计算长度度(1))5.220((2))5.220((3))5.220((4))5.220((5))4.550((6))4.550((7))4.550(8))4.550((9))4.550((10))4.332((11))4.550((12))4.550((13))4.550((14))4.550(15))4.550((16))4.550((17))4.550((18))4.550((19))4.550((20))4.332((21))4.550(22))4.550((23))4.550((24))4.550柱平面外外计算长度度(1))5.220((2))5.220((3))5.220((4))5.220((5))4.550((6))4.550((7))4.550(8))4.550((9))4.550((10))4.332((11))4.550((12))4.550((13))4.550((14))4.550(15))4.550((16))4.550((17))4.550((18))4.550((19))4.550((20))4.332((21))4.550(22))4.550((23))4.550((24))4.550节点偏心心值(1))0.000((2))0.000((3))0.000((4))0.000((5))0.000((6))0.000((7))0.000(8))0.000((9))0.000((10))0.000((11))0.000((12))0.000((13))0.000((14))0.000(15))0.000((16))0.000((17))0.000((18))0.000((19))0.000((20))0.000((21))0.000(22))0.000((23))0.000((24))0.000((25))0.000((26))0.000((27))0.000((28))0.000标准截面面数据(1))1..000.4000..50(2))1..000.3000..60柱截面类类型号(1))1(22)1(3)11(4)1((5))1(66)1(7)11(8)1((9))1(10))1(111)1(112)11(13)1((14))1(155)1(116)11(17)1((18))1(19))1(200)1(221)11(22)1((23))1(244)1梁柱截面面类型号(1))2(22)2(3)22(4)2((5))2(66)2(7)22(8)2((9))2(10))2(111)2(112)22(13)2((14))2(155)2(116)22(17)2((18))2恒载计算节点荷载:节点弯矩垂直力水平力1-0.9906.9900.00028.22065.5500.0003-8.22065.5500.00040.9906.9900.0005-0.9906.9900.00068.22065.5500.0007-8.22065.5500.00080.9906.9900.0009-0.9906.9900.0001108.22065.5500.000111-8.22065.5500.0001120.9906.9900.000113-0.9906.9900.0001148.22065.5500.000115-8.22065.5500.0001160.9906.9900.000117-0.9906.9900.0001188.22065.5500.000119-8.22065.5500.0002200.9906.9900.000221-1.1108.4400.00022210.77085.7700.000223--10.77085.7700.0002241.1108.4400.0000柱间荷载柱信息荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁间荷载:连续数荷载个数类型荷载值参数类型荷载值参数1112116..800.00423.1131.00048..422.00430.0003.000110..811.130.8881..00103.5502.10.0001..0033..544.13103.5504.10.0001..00107..044.130.0002..00425.0006.00043..744.00103.5500.00.0001..0013103..500.000.0001..00115.0000.00066..400.93111415..300.0044.9954.000423..055.00103.5504.10.0001..001112..344.13112.3441..00311.4461.122103..500.000.0001..00215.0002.000430..011.88103.5502.00.0001..00107..022.000.0002..00425.0003.8881115..022.13115.0002..0043.7722.0001112116..800.00423.1131.00048..422.00430.0003.000110..811.130.8881..00103.5502.10.0001..0033..544.13103.5504.10.0001..00107..044.130.0002..00425.0006.00043..744.00103.5500.00.0001..0013103..500.000.0001..00115.0000.00066..400.93111415..300.0044.9954.000423..055.00103.5504.10.0001..001112..344.13112.3441..00311.4461.122103..500.000.0001..00215.0002.000430..011.88103.5502.00.0001..00107..022.000.0002..00425.0003.8881115..022.13115.0002..0043.7722.0001112116..800.00423.1131.00048..422.00430.0003.000110..811.130.8881..00103.5502.10.0001..0033..544.13103.5504.10.0001..00107..044.130.0002..00425.0006.00043..744.00103.5500.00.0001..0013103..500.000.0001..00115.0000.00066..400.93111415..300.0044.9954.000423..055.0010