万州经开区新田产业园基础设施建设项目之I01-101地块产业配套工程岩土工程勘察报告（直接详细勘察）

万州经开区新田产业园基础设施建设项目之I01-1/01地块产业配套工程岩土工程勘察报告（直接详细勘察）目录263241前言 前言1.1工程概况及任务由来2021年01月09日我司通过公开比选，获得万州经开区新田产业园基础设施建设项目之I01-1/01地块产业配套工程地质详细勘察任务。该项项目业主为：重庆三峡产业投资有限公司，代建业主为：重庆万州经济技术开发区建设发展有限公司，比选人为：重庆万州经济技术开发区建设发展有限公司。本项目按照万州经开区新田产业园基础设施建设项目之I01-1/01地块产业配套工程的场平标高（北侧场平标高为196.00m，其他地段场平标高为205.00m）进行开挖后，主要在其南东侧、北东侧及北西侧形成环境边坡，北西侧（1#边坡）边坡类型为土质边坡，最大高度约25.0m，属于超限高边坡，边坡工程安全等级为一级，设计拟采用1:0.75坡率分阶放坡处理，分阶高度约9.0m，平台宽度约2.0m；北东侧（2#边坡）边坡类型为土质边坡、岩质边坡和岩土质混合边坡，最大高度约14.0m，边坡工程安全等级为二级，边坡按垂直考虑；南东侧（3#边坡）边坡类型为岩质边坡，最大高度约78.40m，属于超限高边坡，边坡工程安全等级为一级，设计拟采用放坡+抗滑桩进行支挡，设计坡率为1:0.75～1:2.50,部分区段分阶放坡坡率为1:1.0～1:1.50，分阶高度约10.0m，平台宽度约2.0m。边坡设计特征详见下表1.1-1。拟勘察边坡结构特征参数表表1.1-1序号边坡编号边坡长度(m)边坡高度(m)边坡结构类型边坡工程安全等级备注11#边坡750.503.00～25.00土质边坡一级22#边坡160.006.80～14.0土质边坡二级33#边坡929.008.00～78.40岩质边坡一级1.2勘察阶段及勘察范围的确定根据重庆市建委渝建〔2013〕346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》判定结果为：本场地需要进行初步勘察，详细情况见表1.2-1。结合本工程实际，重庆607勘察实业总公司已于2011年提交的本场地《重庆港万州港区新田作业区（一期）工程地质勘察报告（施工图设计阶段》，审查机构为：重庆市都安工程勘察技术咨询有限公司，该报告作为初勘来进行利用。勘察阶段判定表（初步勘察判定表）表1.2-1判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目复杂场地进行一级项目需要其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。不属于不需要2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。不属于不需要3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100m范围内的建设场地。三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离约93.0m。需要4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞夸的建设场地。不属于不需要其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。不属于不需要2建筑高度大于200m的超高层建筑。不属于不需要3总建筑规模超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500m的隧道。不属于不需要4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。不属于不需要本次勘察范围的确定按照渝建〔2013〕346号文的要求，对边坡及影响区域：岩质边坡勘察范围到边坡后缘边线外的水平距离不小于边坡高度的1倍；土质边坡勘察范围到边坡后缘边线外的水平距离不小于边坡高度的1.5倍，具体可见下表1.2-2。勘察范围判定表表1.2-2判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。有满足勘察范围要求2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。有满足勘察范围要求3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。有满足勘察范围要求4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。有满足勘察范围要求基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无/2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍无/3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无/1.3勘察目的、任务及要求为了查明拟建场地的工程地质条件，为边坡设计和施工提供可靠的地质资料，我公司对拟建场地进行工程地质详细勘察工作。要求按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）及《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）的有关规定执行。根据《规范》的规定结合场地实际情况确定本次勘察具体任务如下：1.3.1.1搜集附有边坡范围和地形的总平面图，勘察场区的地面整平标高等有关资料；1.3.1.2查明不良地质作用的成因、类型、分布范围、规模、发展趋势及危害程度，并提出评价与整治所需的岩土性质指标数值和整治方案建议；1.3.1.3查明场地范围内岩土的类别、结构、构造、厚度、工程特性等，评价地基的稳定性、均匀性和承载力；1.3.1.4提供场地岩土物理力学性质指标、地基承载力特征值；1.3.1.5划分场地土类型及场地类别、评价地震效应；1.3.1.6查明地下水埋藏条件及其水土对建筑材料的腐蚀性；1.3.1.7判定地基土及地下水在建筑施工和使用中可能产生的变化，对工程和环境的影响，提出防治措施及建议；1.3.1.8查明边坡的结构特征、水文地质条件、边坡地层岩性、地质构造、岩土体物理力学性状；1.3.1.9查明边坡岩体主要结构面（特别是软弱结构面）的类型和等级、产状、发育程度、延伸程度、闭合程度、风化程度、充填状况、充水状况、力学属性和与临空面的组合关系；1.3.1.101.3.1.11提出边坡治理方案及满足设计所需的岩土设计参数；1.3.1.12评价场地特殊岩土，并提出处置建议。1.4工程勘察等级根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表4.1.5：本次拟进行勘察的边坡类型为土质边坡、岩质边坡和岩土质混合边坡，土质边坡最大高度25.0m（1#边坡），岩质边坡最大高度78.40m（3#边坡），边坡工程安全等级均为一级；场地地质环境复杂程度分类为复杂场地，划分依据详见下表1.4-1；本次边坡勘察等级为甲级。地质环境复杂程度分类表表1.4-1序号判定因素场地地质环境地质环境复杂程度1地形、地貌一般地形坡度15°～35°，局部边坡区可达75°。复杂2岩层倾角（°）17°中等复杂3岩体完整性岩体较完整，裂隙较发育中等复杂4岩土特征种类较多，不均匀，性质变化较大，特殊性岩土为素填土复杂5土层厚度土层覆盖厚度0.70～72.16m（参考LZK115)复杂6水文地质条件较复杂中等复杂7不良地质现象不发育简单8破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡最大高度约14.30m中等复杂岩质边坡最大高度约40.70m复杂洞顶覆岩厚度与洞跨之比/简单采空区占用地面积比例%/简单9对相邻建筑影响程度中等中等复杂综述复杂场地2勘察工作概况2.1勘察依据及执行的技术标准2.1.1本次勘察依据：——工程勘察合同；——工程地质勘察任务委托书；——工程地质勘察纲要；——业主提供的1:500地形图的场平总平面图。2.1.2本次勘察工作按以下技术规范执行：——《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；——《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；——《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；——《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）；——《建筑工程地质勘探与取样技术技术规程》（JGJ/T87-2012）；——《工程测量规范》GB50026-2007；——《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）；——《土工试验方法标准》GB/T50123-2020；——《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版）；——《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。参考规范及依据：——《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；——《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》2020年版；——《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2017年版）。2.2勘察工作布置原则本次勘察根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）规定，在工程地质测绘和现场踏勘的基础上结合设计意见，按垂直于边坡走向布置勘探线。本次勘察一级边坡勘探线布置间距为15.0～20.0m，勘探点间距小于15.0m；二级边坡勘探线布置间距为20.0～30.0m，勘探点间距为15.0～20.0m，部分地段因施工条件受限间距适当放大，基本满足本次勘察要求，每条勘探线上布置勘探点不少于2个，共布置勘探线87条，共布置钻孔363个；（其中本次实施钻孔292个，钻孔编号为“BK”，利用钻孔71个，钻孔编号为“ZK”，利用钻孔来自重庆607勘察实业总公司2011年提交的本场地《重庆港万州港区新田作业区（一期）工程地质勘察报告（施工图设计阶段》，审查机构为：重庆市都安工程勘察技术咨询有限公司，其中控制性勘探孔111个，占勘探孔总数的31%，一般性勘探孔252个，占勘探孔总数69%，采样孔及原位试验孔102个，占勘探孔总数的28%。具体布置情况详见《勘探点平面位置图》。孔深控制：控制性钻孔进入边坡潜在滑移面以下中等风化基岩5.0-8.0m，一般性钻孔进入边坡潜在滑移面以下中等风化基岩3.0-5.0m，支挡位置钻孔进入边坡潜在滑移面以下中等风化基岩10.0～12.0m。2.3勘察工作完成情况我公司接受任务后，立即组织工程技术人员进行现场踏勘，按技术要求和现行规范编制了以机械岩芯钻探为主，辅以工程地质测绘、原位测试、室内岩土测试、波速测试等工作手段的《岩土工程勘察纲要》。《岩土工程勘察纲要》经总工办审查后于2021年01月13日进场，施钻采用油压-150型钻机12台（套），历时9天，至2021年01月22日完成全部野外工作之后进入室内资料整理，完成实物工作量见下表2.3-1。实物工作量统计表表2.3-1工作项目名称单位数量备注工程地质测绘(比例尺1:500)Km20.450出图比例尺1:1000工程测量钻孔定测个2921:500剖面Km/条9.86/87勘探m/孔6825.10/292本次实施钻孔m/孔1977.37/71利用钻孔原位测试波速测试m/孔204.92/8重型动力触探m/孔41.6/13测试分析岩样件/组243/81做物理、抗压、三轴及变形土样组6土常规+饱和简易水文观测孔5842.4勘察工作质量评述本次勘察严格按相关规范、规程执行，所有样品均按规范、规程的要求采取，现场封包，及时送检测中心测试，样品质量合格。作图软件采用北京理正岩土工程勘察软件9.5版、Word2010、Excel2010、AutoCAD2014。达到施工图设计阶段勘察精度要求。现经室内资料整理，提交成果报告，供施工图设计使用。野外各项工作满足规范等的要求。2.4.1工程测量本次勘察测量内容为钻孔定位、实测工程地质剖面，利用业主提供控制点作为定测依据。现场检查成果正确无误，起算点平面系统:1999年万州独立坐标系，1956年黄海高程系。控制点检查无误用日本索佳SET2100全站仪采用极坐标法进行钻探孔位施测，其精度满足《工程测量规范》（GB50026-2007）要求。2.4.2工程地质测绘调查本次勘察工作用图由业主提供1：500现状地形图作底图，采用追索法，进行测绘；采用仪器法、半仪器法进行定位测绘，圈定和划分不同岩土体界线，分析地层成因，查明地质构造的产状，测绘中特别注意到了节理裂隙的综合分析，测绘精度满足规范要求。2.4.3钻探及原位测试严格按钻探规程及技术人员的要求进行，土层采用小水量钻进，素填土和碎块石土采取率大于65%，粉质粘土层采取率大于90%，强风化基岩采取率大于65%，中等风化基岩采取率大于80%。现场地质人员跟班编录，及时、齐全、可靠，各项基础资料在野外均进行了自检和互检工作，钻进过程中严格按勘察纲要及钻探操作规程执行。原位测试试验严格按规范要求进行，地质人员现场指导并监督全过程，数据采集合理、齐全。2.4.4水文地质试验每个钻孔钻探施工完毕后抽干施工钻探循环水，在24小时后再观测其地下水恢复水位。试验符合规范要求，取得的成果真实可靠。资料整理按规程要求进行。2.4.5采样及室内测试岩样采用φ91mm岩芯管采取，保证了本次测试成果的准确性。共采集岩样组81组，分别作物性、抗压、抗剪及压缩试验，采原状土样6组，采用钻孔内薄壁取土器压入法采取Ⅰ级原状土样，样品数量及试验项目均符合规范要求，样品按规程进行蜡封及时运输车送检，可满足作力学指标测试要求。室内试验由重庆市岩土工程检测中心有限公司承做，岩石按《土工试验方法标准》（GB/T50123-2020）及《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-2013）规范执行。2.4.6原位测试本工程对碎块石土选取5个钻孔（BK1、BK2、BK3、BK5、BK8），对素填土选取8个钻孔（BK275、BK280、BK286、BK293）分别采用重型(N63.5)动力触探进行原位测试，记录每贯入10cm的锤击数。所有操作在地质人员现场指导下，由钻探人员操作完成，地质人员现场指导并监督全过程；本次勘察选取8个钻孔（BK36、BK85、BK158、BK182、BK257、BK283、BK292、BK293）进行岩层剪切波测井及声波测井；野外数据采集、资料整理按照《城市工程地球物理探测规范》(CJJ7-2007)要求进行，资料解释按照《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）2016年版和《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）要求进行资料解释，均满足规范规定要求。计算土层工程力学参数，为场地土类别划分提供物理依据。通过声波测井对基岩进行波速分层并计算层位的岩体完整性系数，为评价岩体完整性提供物探依据。该工作由重庆市岩土工程检测中心有限公司完成。2.4.7外业见证工作按照渝建发（2008）209号文件的精神，本工程由中冶建工集团有限公司见证，见证员：吴兴州，印章号：YKJZ-2310390-0024，采取旁站式监督，符合规定；工作量布置、工程勘探、取样深度、数量均满足规范规定要求，施工质量合格。使用的作图软件为工程地质勘察理正软件9.5，CAD2014为平台,文字编辑采用word2010、Excel2010完成。综上所述，本次钻探全过程未发生任何安全事故，勘察工作满足了有关规范及委托的要求，查明了场地的工程地质条件，勘察成果可供施工图设计和施工使用。3自然地理及工程地质条件3.1场地位置及交通勘察区属万州区新田镇五一村开发片区，有公路直达现场，交通条件较好。3.2气象水文（1）气候勘察区位于长江三峡库区中游，属亚热带季风气候区，气候温暖潮湿，雨量丰沛，雨热同步，多伏旱、多秋雨，少霜雪；年平均气温18.1℃，极端最低气温-3.7℃,极端最高气温42.1℃；气温的垂直差异明显，河谷地带较周围山区气温高1-3℃。区内多年平均降雨量1191.3mm，历年最大降雨量1635.2mm（1982年），历年最低降雨量981.9mm（1976年），降雨多集中在每年5-9月，约占全年总降雨量的60%-70%。2000年5-8月降雨总量达985.1mm，占当年总降雨量的83.4%。春夏之交多暴雨，是重庆市的暴雨中心，日降雨量达100mm以上，最长连续降雨日数达16日。根据该区多年气象资料，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量达243.31mm（1982年7月16日），暴雨频率达32.4％；50年一遇连续降雨期为16日，最大降雨量488.7mm。汛期10年一遇降雨量211.1mm（Q全），非汛期10年一遇降雨量约101.5mm（Q枯）。连续降雨及暴雨是该区地质灾害的重要诱发因素之一。水文勘察区西侧距离长江最近距离约101.0m，根据万县水文站资料，长江在万州段的历年平均流量10800-15900m3/s，最大洪峰流量76400m3/s（1981年7月7日），最枯流量2690m3/s（1979年3月7日）。根据《长江三峡水利枢纽初步设计报告》资料，三峡水库建成后，在汛期（6月中旬～9月底）运行时，需将水库蓄水位降低到防洪限制水位145m（吴淞高程），以便洪水到来时拦蓄洪水。若遇洪水，坝前水位达到147.20m（吴淞高程）（5年一遇），20年、100年和1000年一遇洪水坝前水位分别是157.5m（吴淞高程）、166.7m（吴淞高程）、175.0m（吴淞高程）。洪峰过后，水库水位又迅速降至防洪限制水位145m左右，以防可能再次发生洪水；三峡水库在非汛期（10月至次年4月上旬）坝前水位保持在145m～175m～145m之间波动，水位变幅为30m,最大流速3.2m/s。表3.2勘察区长江断面水位表断面名称距坝址距离km）坝前145m接5年一遇洪水水位线坝前156m接20年一遇洪水水位线坝前162m接50年一遇洪水水位线坝前175m接5年一遇洪水水位线坝址0.0145.0/143.21156.0/154.21162.0/160.21175.0/173.21万州281.3145.1/143.31156.6/154.81162.4/160.61175.1/173.31注：135.1/133.21――吴淞高程/黄海高程（m）拟建万州经开区新田产业园基础设施建设项目之I01-1/01地块产业配套工程场平最低标高196.0m，高于长江最高水位，故长江水对边坡岩土体影响较小；除此之外，区内斜坡地表存在水塘，勘察期间水深约1.20m，由于勘察区整体地势呈东侧高西侧低,排水坡度约15%～35%，坡面植被极为茂盛，影响边坡的汇水面积约0.51km2，故地表水对场地影响中等。3.3场地地形地貌场地位于长江南岸，主要属浅丘斜坡、沟谷及岸坡地貌；场地东高西低，南北向沟谷相间，场地中部和南端地势低洼，地形坡度一般为15°～35°,局部边坡地段可达到75°；拟治理1#边坡和2#边坡区域覆盖层较厚，其他大部分区域基岩出露（或覆盖层较薄）。本次勘察场地范围内勘探点最低高程179.16m（BK290），最高高程291.81m（BK19），相对高差为112.65m。3.4地质构造根据区域地质资料，结合实地工程地质测绘，勘察区地质构造属万县向斜的南东翼，岩层呈单斜产出，未见次级褶皱及断裂;在拟建场内基岩出露处量测得,岩层产状313°～319°∠15°～19°，优势产状316°∠17°，岩层层面多呈闭合状，局部泥质充填，无胶结，层面结合很差，属软弱结构面。拟建场地出露处量测得岩体中主要发育的二组构造裂隙：①Ⅰ组裂隙：147°～152°∠65°～75°，优势产状149°∠69°，裂隙面较粗糙，缝宽0～5mm，延长大于3～5m，间距1.0～5.0m，局部泥质充填，为结合程度差的软弱结构面；②Ⅱ组裂隙：234°～240°∠86°～89°，优势产状237°∠88°，裂面较平直，缝宽2～10mm，延长大于3m，间距0.5～1.2m，少量泥质充填，为结合程度差的软弱结构面。按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.1.4判定本场地岩体结构类型属块状结构。3.5地层结构及岩土工程特征根据地表工程地质测绘及钻探揭露成果表明：场地内地层为第四系素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl）、块石土（Q4col）和下伏基岩侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂、泥岩组成。现将地层岩性特征及分布规律自上而下（由新到老）分述如下：3.5.1第四系土层1)素填土（Q4ml）杂色，主要由粉质粘土夹砂、泥岩碎、块石组成。硬质物粒径10～350mm，硬质物含量15%～39%。结构松散～稍密，均匀性差，局部有架空现象，稍湿，填龄约5-7年，为机械无序抛填形成。钻探揭露厚度为0.30(BK109)～72.16m（参考LZK115),主要分布于1#边坡区域。2)粉质粘土（Q4el+dl）棕褐色，主要由粉粒和粘粒组成，表层含植物根系，夹杂少量硬质物颗粒。可塑状，干强度及韧性中等，无摇震反应，刀切面光滑，稍有光泽。主要分布于拟建场地原始斜坡地段（3#边坡区域）。厚度为0.20m(BK178)～4.70m(BK15)。3)碎块石土（Q4col+dl）杂色，主要由砂岩、泥岩块碎石组成、充粉质粘土，块碎石粒径20～1600ｍｍ，含量30％～60％。结构稍密～中密，稍湿～湿。钻探揭露厚度5.00m(BK10)～14.70m(BK3)。主要分布于2#边坡区域，崩坡积成因。3.5.2侏罗系中统沙溪庙组基岩(J2s)1)泥岩（J2s-Ms）紫红色、暗灰色，主要由粘土矿物组成。泥质结构，局部含砂质较重，中～厚层状构造。强风化岩石破碎，强度低，质极软。中等风化岩石较完整，岩芯呈短～长柱状，局部破碎，节长4～26cm,局部岩芯破碎，质软。该层分布于整个拟建场地，为拟建场地主要岩层,钻探揭露最大厚度约46.80m（BK184）。2)砂岩（J2s-Ss）暗灰色、灰白色，矿物成分以石英、长石为主,并含云母等,局部泥质含量重。中细粒结构，泥质～粉砂泥质胶结，中厚层状构造。强风化带岩石破碎，岩芯呈粉砂、碎块～短柱状，强度较低，质软；中等风化岩石完整性好，岩芯呈短～长柱状，节长5～27cm，质较硬。该层与泥岩呈互层产出，分布于整个拟建场地，为本场地的次要岩层,钻探揭露最大厚度约32.56m（BK111）。3)粉砂岩（J2s-Ss）褐黄色～褐灰色，由石英、长石、云母等矿物组成，粉粒结构，中厚层状构造，泥质胶结，遇水易软化、崩解。强风化带岩芯呈粉状、碎块状、块状，少量扁柱状，岩质极软，风化裂隙发育，部分手易折断，强风化带厚1.20m～3.00m。中等风化带岩芯呈短柱状、柱状，岩质极软软。由于沉积环境变化导致局部存在砂岩透镜体和泥、砂岩层分界线的不规则性。3.5.3基岩顶面起伏情况及岩石风化带特征勘察场地基本保持原始地貌，基岩面起伏与现状地面起伏一致，一般坡度在10°～43°之间。场地内所揭露岩石主要为砂岩、泥岩和粉砂岩，其风化特征如下：强风化带：岩石风化裂隙发育，岩石破碎，岩石多呈碎块状、砂状，少数呈短柱状，岩质软。强风化带厚度为0.60m（BK315）～6.60m（BK38）。中等风化带：岩芯较完整，多呈短柱状、柱状，局部长柱状，泥岩和粉砂岩属于软质岩，砂岩属于较硬岩。3.6水文地质条件拟建场地属浅丘斜坡。东侧高西侧低，地表水具有良好的排水条件，场地内素填土、砂岩、粉砂岩属透（含）水层，泥岩属不透（隔）水层，贮水条件差。根据地下水赋存介质及水动力特征，将勘察区地下水类型划分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两种类型。（1）松散岩类孔隙水主要赋存于素填土、碎块石土空隙中，素填土、碎块石土空隙大，属于强透水层，赋存条件主要受堆积物分布范围、厚度和渗透性控制，大部分大气降水后易下渗形成上层滞水，水流径流方式为大气降雨后向低洼地带汇聚储存，水位及水量受气候及长江水影响波动大，水头性质无压。主要赋存于低洼的槽沟内的素填土中，地下水与长江水关系密切，地下水除接受大降水外，主要当长江水位上涨时，长江水补给地下水，当长江水位下降时，地下水补给长江水，水位与北西侧长江水位基本一致。（2）基岩裂隙水主要赋存于基岩裂隙地层中，其埋藏和分布不均一，水量相对较小。浅部普遍具风化带网状裂隙水，主要赋存于基岩网状风化裂隙中，水量极贫乏，主要接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给，总体顺坡向附近江河运移排泄。（3）地下水径流的补给、排泄特征勘察区地下水主要补给来源为长江水沿岩体结构面渗透。松散岩类孔隙含水岩组的地下水沿基岩表面向地势较低的河谷方向径流，排泄至长江中。基岩裂隙含水岩组的地下水径流排泄方式因含水层类型而异，浅部基岩风化带裂隙水在岩层露头部分为补给区，接受大气降水和长江水的补给，具有就近补给就近排泄的特点。中等风化基岩裂隙水主要接受上部风化带裂隙水的补给和大气降水补给，在水压力作用下，沿岩层裂隙向下径流，在相对低洼地段排泄至长江中。在洪水季节及水库蓄水水位线抬升时，长江水补给松散岩类孔隙水。勘察施工期间，钻孔施工结束后抽干钻孔内施工用水，经24h水位观测，2#、3#边坡区多数钻孔为干孔，少数钻孔内有水且多为钻探残留水或鱼塘、水田中渗水，提干后水位不恢复或恢复缓慢，地下水贫乏；1#边坡区填土中水位恢复明显，地下水主要由长江涨水时补给，地下水下水与长江水联系紧密，孔内水位172.50～173.30m，其水位与长江水基本一致，地下水丰富。总体来看，拟建场地2#、3#边坡区地下水不甚丰富，主要接受大气降水和地表汇水补给，特别是雨季或汛期；1#边坡区地下水丰富，其水位与长江水联系紧密，对工程建设影响较大，区域水文地质条件较复杂，建议施工过程中应做好相应抽排水等措施。库水位升降可能导致1#边坡区填土内部出现掏空或架空现象，建议对该区域填土进行有效处理，防止填土沉降影响边坡稳定性。根据拟建场地的岩土特性及当地建筑经验：粉质粘土渗透系数k=0.007/d，属于微透水，素填土和块石土渗透系数k=8.60～8.90m/d，属于强透水，粉砂岩、砂岩渗透系数k=0.040～0.06m/d，属于弱透水，泥岩渗透系数k=0.008m/d，属于微透水。3.7水和土的腐蚀性评价据调查，场地邻近周边无工业厂矿，目前未发现可疑工业污染源。填土多为当地平场开挖弃土，素填土未受污染。根据重庆607勘察实业总公司2011年提交的本场地《重庆港万州港区新田作业区（一期）工程地质勘察报告（施工图设计阶段》中地表水及地下水的水质简分析成果并结合场地环境地质条件按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）附录G判定;该拟建场地环境类型为Ⅲ类，场地附近无污染源。根据当地建筑经验可知：场地环境水和土层对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋为微腐蚀性。3.8不良地质作用经地表工程地质测绘和钻探揭露，勘察区内未见断层、滑坡、岩溶、泥石流及地下采空区等不良地质现象；场地范围内未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。3.9人类工程活动拟建场地现状为原始地貌，1#边坡区域属于施工区，勘察期间既有人工土质边坡高约3.00m，岩质边坡高约40.70m，场地人类工程活动强烈。4岩土物理力学参数的分析选用4.1岩土物理力学参数来源根据本次勘察钻探揭露表明：场地内岩土体根据其工程地质性质主要分为素填土、块石土、粉质粘土，强风化及中等风化泥岩、砂岩和粉砂岩；本次勘察为了取得土层及岩层定量评价指标；并在钻孔中采取中等风化基岩岩芯样20组（其中砂岩55组，泥岩19件，粉砂岩7组），采用薄壁取土器连续压入法取样共采取了6件原状土样，进行物理力学测试。4.2岩土物理力学指标的数理统计方法4.2.1基岩根据室内岩土测试成果，岩样按照《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)第10.2条如下公式按数理统计方法（置信概率取95%）进行统计。平均值：标准差：变异系数：标准值：式中：—岩土性质指标测试值；n—参与统计的样本数量；—修正系数。按以上公式对粉质粘土、泥岩、砂岩和粉砂岩室内试验成果统计见附表2-1、附表3-1～3-3。4.3岩土物理力学参数的分析与选用4.3.1素填土勘察区填土主要分布于场区南西侧1#边坡区域及南东侧3#边坡原居民居住区，厚度较大，均匀性差。本次勘察选取了BK99、BK108、BK118、BK231、BK275、BK280、BK286、BK293八个钻孔按规范进行了重型动力触探试验，试验数据真实可靠，重型动力触探试验曲线见附图，测试成果按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.2.2规定进行数理统计（统计成果表详见附表4-1），删掉异常值并进行数理统计，重型（N63.5）锤击数厚度加权平均值=8.64击，锤击数极值相差3～7倍，与本次钻探过程中常出现垮孔、卡钻现象基本相符；锤击数变异系数范围值0.294～0.516，锤击数变异系数平均值为0.449，说明素填土呈松散～稍密状，局部呈架空状，均匀性差。压实填土弹性模量及压缩模量、基底摩擦系数取值。根据当地建筑经验：天然重度19.50kN/m3（经验值），饱和重度取20.00kN/m3（经验值）。其承载力特征值应采用静载荷试验确定。4.3.2碎块石土崩坡积碎块石土主要分布于2#边坡区域，厚度较大，均匀性差。本次勘察选取了BK1、BK2、BK3、BK5、BK8五个钻孔按规范进行了重型动力触探试验，试验数据真实可靠，重型动力触探试验曲线见附图，测试成果按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表3.2.2规定进行数理统计（统计成果表详见附表4-2），删掉异常值并进行数理统计，重型（N63.5）锤击数厚度加权平均值=7.24击，锤击数极值相差3～6倍；锤击数变异系数范围值0.443～0.571，锤击数变异系数平均值为0.524，说明碎块石土呈稍密～中密状，局部呈架空状，均匀性差。根据当地建筑经验：天然综合内摩擦角取30°，饱和综合内摩擦角取25°。其承载力特征值应采用静载荷试验确定。4.3.3粉质粘土本次勘察对粉质粘土采集6组原状土样作室内土工试验，根据室内土工试验成果数据按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）有关规定进行数理统计，统计结果详见下表2-1（附后），并结合当地建筑经验取综合经验值如下：天然重度19.30kN/m3，饱和重度19.60kN/m3;孔隙比0.78，饱和度89.86%，液限29.85%，塑限19.02%，液性指数IL=0.29，塑性指数IP=10.83;压缩系数a1-2=0.38Mpaa-1（属中压缩性土），压缩模量4.55Mpa;天然快剪强度C=24.52kpa，φ=18.28°，饱和快剪强度C=16.83kpa，φ=13.70°。根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表10.4.3-3，查表、计算并结合地区经验取粉质粘土地基承载力特征值为140kPa。4.3.3基岩强风化泥岩、砂岩和粉砂岩地基承载力特征值取经验值：强风化泥岩取300kpa，强风化粉砂岩取250kpa，强风化砂岩取400kpa。中等风化基岩：在钻孔中采集中等风化岩芯样81组，分别作物理、单轴抗压、三轴剪切及变形试验。根据室内岩石试验成果数据，按照《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)中数理统计公式（置信概率取0.95）进行统计，中等风化岩石抗压强度的变异系数在0.215～0.295之间，变异性中等，均匀性一般，统计成果见附表3-1～3-3。中等风化泥岩、砂岩和粉砂岩地基承载力特征值按《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)及《建筑地基基础设计规范》(DBJ50-047-2016)第4.2.6条规定由下式确定。公式如下：式中：—岩石地基承载力特征值（kPa）；—地基极限承载力标准值（可由天然岩石单轴抗压强度标准值乘以地基条件系数，本工程岩体较完整，拟建场地以泥岩和砂岩为主，地基条件系数取1.1）。—地基极限承载力分项系数，对土质地基取0.50，对岩质地基取0.33。注：施工期及使用期岩体可能遭受水浸泡时宜岩质地基极限承载力标准值应由岩石饱和抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。岩体内摩擦角按岩石的内摩擦角标准值0.90折减，考虑时间效应折减系数0.95；岩体粘聚力按岩石的粘聚力标准值0.30折减，考虑时间效应折减系数0.95；岩体弹性模量、变形模量按岩石的弹性模量、变形模量平均值0.7折减；岩体抗拉强度按岩石的抗拉强度标准值0.4折减，考虑时间效应折减系数0.95。4.3.4岩土参数取值及建议根据岩土室内试验成果和地区经验，勘察区内岩土设计参数取值见表4.3.4。表4.3.4岩土体设计参数取值表指标名称天然重度kN/m3天然抗压强度Mpa饱和抗压强度Mpa地基承载力特征值kPa内摩擦角(°)粘聚力kpa抗拉强度Mpa变形模量Mpa弹性模量Mpa泊松比基底摩擦系数压实填土天然19.50*,饱和20.0*///天然26*,饱和23*天然5.0*,饱和2.0/11*9*/0.30*粉质粘土天然19.3*，饱和19.6*//140*天然13.0*,饱和8.50*天然26.0*,饱和16.50*////0.25*碎块石土////天然30*,饱和25*0////0.40*泥岩强风化25.20*//300*//////0.45*中等风化25.6214.138.85512929.96891.680.25156417220.370.50*粉砂岩强风化24.00*//250*//////0.40*中等风化24.20*4.823.08174931.0*290.0*0.15*1300*1500*0.330.45*砂岩强风化24.30*//400*//////0.50*中等风化24.6650.7737.091842934.542110.860.88426450880.250.60*备注：“*”号代表地方经验值；岩土与锚固体粘结强度极限标准值，中等风化粉砂岩、泥岩和砂岩的分别取270kPa、380kPa、1600kPa，素填土取60kPa，块石土取80kPa，粉质粘土取40kPa,灌注砂浆强度不小于M30；3、根据岩体裂隙发育程度综合判断岩体水平抗力系数:中等风化砂岩水平抗力系数取700MN/m3，中等风化泥岩水平抗力系数为150MN/m3，中等风化粉砂岩水平抗力系数为60MN/m3;水平抗力系数的比例系数，素填土取8.0MN/m4，碎块石土取20.0MN/m4，粉质粘土取14.0MN/m4；4、根据工程地质类比法及《建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）表4.5.1，并结合本场地《重庆港万州港区新田作业区（一期）工程地质勘察报告（施工图设计阶段》中岩体大剪试验成果，结构面抗剪强度取值如下：砂泥岩接触面饱和值：φ=13.5°，C=31.50kPa；泥岩层间结构面饱和值：φ=16.8°，C=42.0kPa；砂岩层间裂隙结构面饱和值：φ=20.60°，C=55.0kPa；砂岩与粉砂岩间结构面饱和值：φ=13°，C=32.0kPa。岩体裂隙面的抗剪强度参照《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002表4.5.1查取，按结合程度差的软弱结构面取结构面的抗剪强度指标标准值。Ⅰ组结构面：c=48kpa，φ=18°；Ⅱ组结构面：c=50kpa，φ=18°（C、Φ值为非爆破、非无序开挖施工时取值）。泥岩破裂角取59°，粉砂岩破裂角取60°，砂岩破裂角取62°；5、根据当地建筑经验并结合本场地岩土特性：粉质粘土岩土界面天然抗剪强度粘聚力取20.90KPa，内摩擦角取12.40°，粉质粘土岩土界面饱和抗剪强度粘聚力取15.20KPa，内摩擦角取8.50°；素填土和碎块石土岩土界面天然抗剪强度粘聚力取经验值2.0KPa，内摩擦角取25°；饱和抗剪强度粘聚力取0.0KPa，内摩擦角取22°；6、不受外倾结构面控制时临时边坡坡率允许值：土质边坡坡高小于5.0m时,坡率取1:1.25，土质边坡坡高5.0～10.0m时,坡率取1:1.50;岩质边坡坡高小于8.0m时,坡率取1:0.35;岩质边坡坡高8.0～15.0m时,坡率取1:0.50。永久性边坡坡率允许值：土质边坡坡高小于5.0m时,坡率取1:1.50，土质边坡坡高5.0～10.0m时,坡率取1:2.0；岩质边坡坡高小于8.0m时,坡率取1:0.50;岩质边坡坡高8.0～15.0m时,坡率取1:0.75。7、嵌岩灌注桩基础单桩竖向极限承载力标准值frk按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）的5.3.9条公式计算，对泥岩取天然单轴抗压强度值（14.13MPa）,砂岩和粉砂岩取饱和单轴抗压强度值（分别为：37.09MPa和3.08MPa），填土负摩阻力系数取0.25。4.4岩体基本质量等级场地内中等风化泥岩、砂岩、粉砂岩饱和抗压强度平均值分别为9.56MPa、38.28Mpa、3.48Mpa，根据《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)表3.1.1岩石坚硬程度分类标准划分泥岩属于软岩，砂岩属于较硬岩，粉砂岩属于极软岩。由本场区钻孔声波测试报告可知：拟建场地强风化带岩体完整性系数为0.26～0.34，岩体为破碎;中等风化岩体完整性系数为0.58-0.68，岩体为较完整，故岩体基本质量等级分类按规范划分强风化基岩为Ⅴ类，中等风化粉砂岩为Ⅴ类，中等风化泥岩为Ⅳ类，中等风化砂岩为Ш类。中等风化泥岩、砂岩和粉砂岩的软化系数分别为0.63、0.73、0.64，属于软化岩石（无膨胀性等特殊性质），软化岩石漫水后，其法载力会显著降低，开挖后有进一步风化的可能，基槽施工时应及时封闭。5边坡稳定性分析与评价5.1场地的稳定性评价通过本次勘察工作，已查明了场地内的地形、地貌、地质构造、地层结构、岩土的物理力学性质、水文地质条件等，未发现断层、滑坡、软弱夹层等不良地质作用；现状斜边坡未发现变形、开裂迹象，1#边坡北西侧为已建新田港码头堆场区，现状已投入使用,该码头修成后该侧距离长江约280.0m为长江，详见代表剖面1-1’、3-3’、5-5’、9-9’，边坡所在位置岩土界面埋深较大，该区域原始地貌沟谷山棱相间，故现状岩土界面不临空，边坡区整体问题，现状场地整体处于稳定状态。5.2地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）附录A，勘察区设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度，按照《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)划分设计基本地震加速度值为0.05g。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）规定，拟建物为标准设防类，简称丙类。勘察区内第四系松散层总体以素填土、碎块石土及其原始地面表层粉质粘土组成，属于不液化土。按照规范要求可不进行场地地震液化的判别与处理。综合判定该项目地基不存在场地地震液化的问题。场地现状处于抗震稳定状态。根据本场地波速测试报告及当地建筑经验可知：素填土平均剪切波速135m/s，属中弱土；碎块石土平均剪切波速126m/s，属软弱土；粉质粘土平均剪切波速195m/s，属中软土；强风化岩石为破碎的岩石，剪切波速取500＜Vse，属软质岩石；中风化岩石为较完整岩石，剪切波速取Vse＞800m/s，为稳定基岩。等回填土达到设计要求后，建议对其进行剪切波测试，以校核地震效应评价。场地类别及特征周期值表5.2-5边坡编号最大覆盖层厚度(m)等效剪切波速(m/s)场地类别特征周期值(s)建筑抗震地段分类抗震设防类别1#边坡段58.93（LZK115）138.25Ш0.45不利地段标准设防2#边坡段12.80（参照BK5）126.00Ⅱ0.35不利地段标准设防3#边坡段10.00（BK238）135.00Ⅱ0.35不利地段标准设防注：①不利地段主要为场地地段为边坡边缘等不利位置。②如后期填土为压实填土，则应实测νse以校核场地类别及特征周期值。5.3地震作用岩土稳定性评价据钻探揭示场地存在素填土、碎块石土、粉质粘土，内未见内滑坡、危岩、崩塌、断层、泥石流等不良地质现象，场地抗震设防烈度为6度区，不存在砂土液化问题。在场地填土较厚地段当未压实处理时，在地震作用下填土易产生震陷变形，2#边坡土质边坡及岩土质混合边坡、3#顺向边坡在地震作用下易产生整体滑移，建议对此类边坡进行有效支挡。5.4边坡工程地质分析与评价根据委托书及设计方案：拟治理边坡包括三段，分别为1#边坡、2#边坡及3#边坡，各段边坡所围成区域为万州经开区新田产业园基础设施建设项目之I01-1/01地块产业配套工程，按照该项目场平标高进行开挖后，将在北西侧（1#边坡）形成土质边坡最大高度约25.0m；北东侧（2#边坡）形成岩土混合边坡最大高度约37.30m；南东侧（3#边坡）形成岩质边坡最大高度约78.40m。现对各段边坡稳定性分析评价如下：（1）1#土质边坡（代表剖面：1-1′～26-26′）该段边坡总长约750.50m，总体坡向299°，边坡最大高度约25.0m，属于超限高边坡，边坡安全等级为一级,该段边坡设计拟采用1:0.75坡率进行分阶放坡处理，坡角约53°，边坡主要由素填土组成。分段评价如下：AB段边坡长约408.50m，高度约3.0～25.00m，代表剖面1-1’～14-14’，边坡所在位置岩土界面埋深大，结合《重庆港万州港区新田作业区（一期）工程地质勘察报告（施工图设计阶段》可知，该段为深回填区，边坡坡脚现状为既有道路，场平回填后岩土界面不临空，且现状地面坡角较为平缓或反倾，边坡沿岩土界面及现状地面发生滑移破坏的可能性小，按设计坡率（1:0.75）进行放坡后边坡可能沿土体内部发生圆弧破坏，边坡整体不稳定，建议按设计坡率放坡后采用加筋土挡墙支挡，完善坡肩及坡体截排水措施并加强坡面防护。BC段边坡长约342.00m，高度5.0～25.00m，代表剖面15-15’～26-26’，边坡所在位置现状地面坡角较陡，约12°～47°，坡脚为既有道路，场平回填边坡可能沿现状地面发生整体滑移破坏，根据边坡破坏模式，选取典型剖面17-17’～19-19’采用传递系数法隐式解公式对边坡进行稳定性计算(计算过程详见表5-1)。稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为0.68～1.27，边坡不稳定～基本稳定，建议该段边坡采用桩板挡墙进行支挡，以中等风化基岩作为基础持力层，完善坡肩及坡体截排水措施。（2）2#土质边坡、岩质边坡及岩土质混合边坡（代表剖面：27-27′～32-32′）该段边坡总长约160.0m，总体坡向90°，边坡按垂直切坡考虑，最大高度约14.00m，边坡安全等级为二级,边坡类型为土质边坡、岩质边坡和岩土质混合边坡，主要由碎块石土、砂泥岩组成。现分段评价如下：DE段土质边坡，主要由碎块石土组成，边坡长约56.00m，高度约10.0～22.00m，代表剖面27-27’～29-29’，边坡所在位置岩土界面倾角较陡，约8°～54°，边坡坡脚按场平标高196.00m整平开挖后可能沿岩土界面发生整体滑移，根据边坡破坏模式，选取典型剖面27-27’～29-29’采用传递系数法隐式解公式对边坡进行稳定性计算(计算过程详见表5-1)。稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为0.53～0.95，边坡不稳定，建议采用桩板挡墙进行支挡，采用中等风化基岩作为基础持力层，完善坡肩及坡体截排水措施。EF段岩土质混合边坡，主要由碎块石和砂泥岩组成，边坡长约48.50m，高度约22.0～37.30m，代表剖面30-30’～31-31’，边坡土质部分岩土界面倾角较陡，约8°～59°，边坡坡脚按场平标高196.00m整平开挖后岩土界面临空，边坡土质部分可能沿岩土界面发生整体滑移，根据边坡破坏模式，选取典型剖面31-31’采用传递系数法隐式解公式对边坡进行稳定性计算(计算过程详见表5-1)。稳定性计算结果表明：边坡土质部分的稳定性系数为0.75～0.95，边坡土质部分不稳定；边坡岩质部分由赤平投影图5.4.1可知：岩层倾向与边坡坡向接近正交；Ⅱ组裂隙与边坡坡向呈28°小角度相交，裂隙倾角大于边坡坡角，外倾不临空；Ⅰ组裂隙与边坡坡向大角度相交，边坡岩质部分稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡岩质部分整体稳定。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅲ类。边坡等效内摩擦角取55°，泥岩破裂角取59°，粉砂岩破裂角取60°，砂岩破裂角取62°。建议采用桩板挡墙进行支挡，采用中等风化基岩作为基础持力层，完善坡肩及坡体截排水措施。FG段岩质边坡，主要由砂泥岩组成，边坡长约55.50m，高度约30.0～37.30m，代表剖面32-32’，由赤平投影图5.4.1可知：岩层倾向与边坡坡向接近正交；Ⅱ组裂隙与边坡坡向呈28°小角度相交，裂隙倾角大于边坡坡角，外倾不临空；Ⅰ组裂隙与边坡坡向大角度相交，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡整体稳定。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅲ类。边坡等效内摩擦角取55°，泥岩破裂角取59°，砂岩破裂角取62°。设计拟采用1:1.0坡率放坡可行，建议坡面采用格构进行防护，做好坡肩及坡体截排水措施。（3）3#岩质边坡（代表剖面：35-35′～87-87′）该段边坡总长约929.0m，边坡最大高度约78.40m，属于超限高边坡，边坡安全等级为一级,设计拟采用放坡+抗滑桩进行支挡，设计坡率为1:0.75～1:2.50,部分区段分阶放坡坡率为1:1.0～1:1.50。现分段评价如下：GH段岩质边坡（上覆土层厚度较小，约1.20m），主要由砂泥岩组成，边坡长约87.40m，高度约8.0～22.30m，边坡安全等级为二级,设计放坡坡率为1：1.0,坡向299°～310°,坡角为45°，代表剖面35-35’～36-36’，由赤平投影图5.4.2可知：岩层倾向与边坡坡向呈11°小角度相交，岩层倾角小于边坡坡角，属于顺向临空坡；Ⅱ组裂隙与边坡坡向大角度相交；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向相交，边坡稳定性主要受岩层层面控制。根据边坡破坏模式，采用平面破坏模式计算法来评价边坡的稳定性(详见表5-2)，计算岩层延伸长度范围为自边坡前缘起算（5.00～8.00m），裂隙水头高度按1/3～1/2边坡高度考虑，稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为1.06，边坡整体基本稳定，边坡按设计坡率（1:1.0）放坡后可能沿岩层层面发生整体滑移破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅳ类，等效内摩擦角取17°，破裂角取17°。建议该段边坡坡面采用格构梁喷锚护坡，坡肩采用抗滑桩或预应力锚索进行支挡，以中等风化基岩作为基础持力层，强调应采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工，先支挡后开挖，严格控制施工工序，并完善坡肩及坡体截排水措施，建议增设泄水斜孔，防止后缘裂隙充水导致边坡破坏。HI段岩质边坡（上覆土层厚度较小，约0.70m），主要由砂泥岩组成，边坡长约49.0m，高度约10.0～22.50m，边坡安全等级为二级,设计放坡坡率为1：1.0,坡向245°～270°,坡角为45°，代表剖面37-37’，由赤平投影图5.4.3可知：岩层倾向与边坡坡向大角度相交；Ⅱ组裂隙与边坡坡向呈23°小角度相交，裂隙倾角大于边坡坡角，外倾不临空；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向斜交，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。该边坡按照设计坡率（1:1.0）放坡后整体稳定，根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅲ类。边坡等效内摩擦角取55°，泥岩破裂角取59°，粉砂岩破裂角取60°，砂岩破裂角取62°，建议坡面采用格构梁进行防护，做好坡肩及坡体截排水措施。IJ段岩质边坡（上覆土层厚度较小，约2.20m），主要由砂泥岩组成，边坡长约57.60m，高度约7.0～22.40m，边坡安全等级为二级，设计放坡坡率为1：1.0,坡向299°～325°,坡角为45°，代表剖面38-38’～40-40’，边坡土质部分岩土界面较陡(16°～25°),由于边坡所在位置土层厚度较小，按设计坡率切坡后可能沿岩土界面发生溜滑，边坡岩质部分由赤平投影图5.4.4可知：岩层倾向与边坡坡向呈4°小角度相交，岩层倾角小于边坡坡角，属于顺向临空坡；Ⅱ组裂隙与边坡坡向接近正交；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向相交，边坡岩质部分稳定性主要受岩层层面控制。根据边坡破坏模式，采用平面破坏模式计算法来评价边坡的稳定性(详见表5-2)，计算岩层延伸长度范围为自边坡前缘起算（5.00～8.00m），裂隙水头高度按1/3～1/2边坡高度考虑，稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为1.05，边坡整体基本稳定，边坡按设计坡率（1:1.0）放坡后可能沿岩层层面发生整体滑移破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅳ类，等效内摩擦角取17°，破裂角取17°。建议该段边坡坡面采用格构梁喷锚护坡，坡肩采用抗滑桩或预应力锚索进行支挡，以中等风化基岩作为基础持力层，强调应采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工，先支挡后开挖，严格控制施工工序，并完善坡肩及坡体截排水措施，建议增设泄水斜孔，防止后缘裂隙充水导致边坡破坏。JK段岩质边坡（上覆土层最大厚度约1.70m），主要由砂泥岩组成，边坡长约124.0m，高度约5.0～10.0m，边坡安全等级为二级，设计放坡坡率为1：0.75,坡向338°,坡角为53°，代表剖面42-42’～48-48’，由赤平投影图5.4.5可知：岩层倾向与边坡坡向呈22°小角度相交，岩层倾角小于边坡坡角，属于顺向临空坡；Ⅱ组裂隙与边坡坡向接近正交；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向相交，边坡稳定性主要受岩层层面控制。根据边坡破坏模式，采用平面破坏模式计算法来评价边坡的稳定性(详见表5-2)，计算岩层延伸长度范围为自边坡前缘起算（5.00～8.00m），裂隙水头高度按1/3～1/2边坡高度考虑，稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为1.18，边坡整体基本稳定，边坡按设计坡率（1:0.75）放坡后可能沿岩层层面发生整体滑移破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅳ类，等效内摩擦角取17°，破裂角取17°。建议该段边坡坡面采用格构梁喷锚护坡，1：0.75放坡后坡肩采用抗滑桩或预应力锚索进行支挡，以中等风化基岩作为基础持力层，强调应采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工，先支挡后开挖，严格控制施工工序，并完善坡肩及坡体截排水措施，建议增设泄水斜孔，防止后缘裂隙充水导致边坡破坏。KL段岩质边坡，主要由砂泥岩组成，边坡长约105.0m，高度约28.10～53.30m，属于超限高边坡，边坡安全等级为一级，设计拟采用分阶放坡处理，第一阶设计坡率1:0.75，第二阶及以上设计放坡坡率1:2.50,坡向338°,坡角为53°，代表剖面49-49’～54-54’，边坡所在位置局部（典型剖面51-51’）坡肩土层厚度较大（约6.70m），岩土界面较为平缓（约2°），该边坡土质部分按照设计坡率（1:2.50）放坡后稳定；边坡岩质部分由赤平投影图5.4.5可知：岩层倾向与边坡坡向呈22°小角度相交，岩层倾角小于边坡坡角，属于顺向临空坡；Ⅱ组裂隙与边坡坡向接近正交；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向相交，边坡稳定性主要受岩层层面控制。根据边坡破坏模式，采用平面破坏模式计算法来评价边坡的稳定性(详见表5-2)，计算岩层延伸长度范围为自边坡前缘起算（5.00～8.00m），裂隙水头高度按1/3～1/2边坡高度考虑，稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为1.17，边坡整体基本稳定,边坡可能沿岩层层面发生整体滑移破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅳ类，等效内摩擦角取43°，破裂角取17°。建议该段边坡坡面采用格构梁喷锚护坡，1：0.75放坡后坡肩采用抗滑桩或预应力锚索进行支挡，支挡结构以上区域采用锚索处理，以中等风化基岩作为基础持力层，强调应采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工，先支挡后开挖，严格控制施工工序，并完善坡肩及坡体截排水措施，建议增设泄水斜孔，防止后缘裂隙充水导致边坡破坏。LM段岩质边坡，主要由砂泥岩组成，边坡长约188.30m，高度约53.30～78.40m，属于超限高边坡，边坡安全等级为一级，设计拟采用分阶放坡+抗滑桩支挡，第一阶和第二阶设计坡率1:0.75，第二阶坡肩拟采用抗滑桩支挡，第三阶及以上设计放坡坡率1:2.50,坡向299°,坡角为53°，代表剖面55-55’～62-62’，边坡所在位置局部（典型剖面55-55’）坡肩土层厚度较大（约3.80m），岩土界面较为平缓（约2°～3°），该边坡土质部分按照设计坡率（1:2.50）放坡后稳定；边坡岩质部分由赤平投影图5.4.6可知：岩层倾向与边坡坡向呈17°小角度相交，岩层倾角小于边坡坡角，属于顺向临空坡；Ⅱ组裂隙与边坡坡向接近正交；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向相交，边坡稳定性主要受岩层层面控制。根据边坡破坏模式，采用平面破坏模式计算法来评价边坡的稳定性(详见表5-2)，计算岩层延伸长度范围为自边坡前缘起算（5.00～8.00m），裂隙水头高度按1/3～1/2边坡高度考虑，稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为1.0，边坡整体欠稳定,边坡可能沿岩层层面发生整体滑移破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅳ类，等效内摩擦角取17°，破裂角取17°。建议该段边坡坡面采用格构梁喷锚护坡，1：0.75分阶放坡后坡肩采用抗滑桩或预应力锚索进行支挡，支挡结构以上区域采用锚索处理，以中等风化基岩作为基础持力层，强调应采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工，先支挡后开挖，严格控制施工工序，并完善坡肩及坡体截排水措施，建议增设泄水斜孔，防止后缘裂隙充水导致边坡破坏。MN段岩质边坡，主要由砂泥岩组成，边坡长约98.60m，高度约15.00～50.0m，属于超限高边坡，边坡安全等级为一级，设计拟采用1:0.75坡率分阶放坡,坡向209°,坡角为53°，代表剖面77-77’～86-86’，由赤平投影图5.4.7可知：岩层倾向与边坡坡向接近正交；Ⅱ组裂隙与边坡坡向呈28°小角度相交，裂隙倾角大于边坡坡角，外倾不临空；Ⅰ组裂隙与边坡坡向大角度相交，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。该边坡按照设计坡率（1:0.75）放坡后整体稳定，根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅲ类。边坡等效内摩擦角取55°，泥岩破裂角取59°，粉砂岩破裂角取60°，砂岩破裂角取62°，建议坡面采用格构梁进行防护，做好坡肩及坡体截排水措施。强调采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工。NO段岩质边坡，主要由砂泥岩组成，边坡长约219.10m，高度约20.0～66.20m，属于超限高边坡，边坡安全等级为一级，设计拟采用分阶放坡+抗滑桩支挡，第一阶和第二阶设计坡率1:0.75，第二阶坡肩拟采用抗滑桩支挡，第三阶及以上设计放坡坡率1:2.50,坡向299°,坡角为53°，代表剖面63-63’～74-74’，边坡所在位置局部（典型剖面65-65’）坡肩土层厚度较大（约3.00m），岩土界面较为平缓（约24°），该边坡土质部分按照设计坡率（1:2.50）放坡后岩土界面临空，边坡土质部分可能沿岩土界面发生滑移，边坡土质部分局部欠稳定；边坡岩质部分由赤平投影图5.4.6可知：岩层倾向与边坡坡向呈17°小角度相交，岩层倾角小于边坡坡角，属于顺向临空坡；Ⅱ组裂隙与边坡坡向接近正交；Ⅰ组裂隙与边坡坡向反向相交，边坡稳定性主要受岩层层面控制。根据边坡破坏模式，采用平面破坏模式计算法来评价边坡的稳定性(详见表5-2)，计算岩层延伸长度范围为自边坡前缘起算（5.00～8.00m），裂隙水头高度按1/3～1/2边坡高度考虑，稳定性计算结果表明：边坡的稳定性系数为1.00，边坡整体欠稳定,边坡可能沿岩层层面发生整体滑移破坏。根据《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A,该边坡岩体类型属Ⅳ类，等效内摩擦角取17°，破裂角取17°。建议该段边坡坡面采用格构梁喷锚护坡，1：0.75分阶放坡后坡肩采用抗滑桩或预应力锚索进行支挡，支挡结构以上区域采用锚索处理，以中等风化基岩作为基础持力层，清除坡肩土体或按1:2.50坡率放坡后对坡面进行有效防护，强调应采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工，先支挡后开挖，严格控制施工工序，并完善坡肩及坡体截排水措施，建议增设泄水斜孔，防止后缘裂隙充水导致边坡破坏。（4）M点阳角稳定性分析评价该区域主要为LM段边坡和MN段边坡交汇处，主要砂泥岩组成，坡向为254°～280°，坡角约53°考虑，由赤平投影图5.4.8可知：岩层倾向与该处坡向大角度相交；Ⅱ组裂隙与该处坡向呈30°小角度相交，裂隙倾角大于边坡坡角，外倾不临空；Ⅰ组裂隙与该处坡向反向斜交，该处阳角稳定性主要受岩体自身强度控制。该阳角整体稳定，由于边坡高度较大，建议该处阳角采用弧形设计或阳角处采用格构梁进行处理，做好坡肩及坡体截排水措施。强调采用逆作法施工，分段跳槽开挖，动态设计，信息法施工。5.5特殊性岩土评价本场地的特殊岩土为素填土、碎块石土、粉质粘土及强风化基岩。素填土：填土