加油站钢板桩方案

钢板桩施工方案建设单位施工单位编制人编制日期审批人审批日期编制单位目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章工程概况与场地环境条件 3\o"CurrentDocument"第二章水文地质条件 3\o"CurrentDocument"第三章支护结构设计 5\o"CurrentDocument"第一节钢板桩支护计算 5一、基本信息 6二、超载信息 6三、土层信息 6四、土层参数 7五、支锚信息 7六、土压力模型及系数调整 7七、工况信息 8八、结构计算 8\o"CurrentDocument"九、整体稳定验算 11\o"CurrentDocument"十、抗管涌验算 14\o"CurrentDocument"十一、嵌固深度计算 15\o"CurrentDocument"第二节内支撑设计 16一、支撑梁计算结果 16\o"CurrentDocument"二、腰梁计算结果 30\o"CurrentDocument"第四章钢板桩施工方案 40\o"CurrentDocument"一、施工方法 40\o"CurrentDocument"二、基坑排水 40\o"CurrentDocument"三、土方开挖 40\o"CurrentDocument"四、基坑监测 40\o"CurrentDocument"五、施工组织劳动力需用计划 43\o"CurrentDocument"六、主要机械设备需用计划 44\o"CurrentDocument"第五章质量保证措施 45\o"CurrentDocument"第六章安全保证措施 46附：钢板桩基坑支护施工图 48第一章工程概况与场地环境条件本工程由站房、加油亭、综合楼、油罐基础、设备管道安装以及道路绿化等部分组成。油站红线总面积为3139m2，净用地面积为2157.7m2，建筑占地面积为648m2，总建筑面积为648m2。其中油罐基础大小为ll.8mX7.7mX4.0m。由于油罐基础位于1-2XB-C位置，受到场地影响，不能采用的放坡方式进行土方开挖，因此根据工程的地质情况和考虑到施工安全，基坑采取拉森钢板桩支护措施。基坑拟开挖尺寸为：11.8mX7.7mX4.0m，由于本工程前期已全面大开挖lm，因此实际基坑开挖深度仅为3.0m。基坑支护采用拉森钢板桩围护加支撑的形式，钢板桩型号选用拉森式III，长度6.0m，腰梁及角撑梁采用双轴对称焊接工字钢255*250*14*14,中间支撑为电焊管①245*8，支撑位置从桩顶标高下0.5m处。由于钢板桩较短，计划采用挖土机震、压施打，待基础完成后，再拔起钢板桩。第二章水文地质条件按照本工程地质勘察报告，地质条件如下：1．地层结构（1） 人工填土层：属杂填土，褐红、灰黄等色，主要由粘性土混建筑垃圾（砼砖碎块、余泥渣土等）组成，系新近堆填而成，结构松散，密实程度不均匀。该层分布于整个场地，厚度为2.60~4.5米。（2） 淤泥：灰黑色，含有机质、粉细砂，具腥臭味，摇震反应缓慢，光泽反应光滑，干强度及韧性高，呈饱和、流塑状态，底部渐变为淤泥混砂。各钻孔均遇见该层，厚度为2.70~4.30米。层顶埋深2.60~4.50米，层顶埋藏标高3.31~5.16米。（3）粉砂：灰、深灰色，主要成份为石英质，混少量淤泥质，呈饱和、松散状态，局部渐变为粉细砂。层厚1.00~2.10米。层顶埋深6.30~8.20米，层顶埋藏标高-0.39~1.42米。2．水文地质条件拟建场地地下水属潜水，按赋存的地层不同可分为：第四系土层孔隙潜水、基岩裂隙潜水。勘察期间，各钻孔均遇见地下水，测得孔内地下水稳定水位埋藏深度介于1.20~1.30米之间。第三章支护结构设计截面信息：截面类型：拉森III钢板桩截面描述:每延米板桩截面面积A=198.000(cm2)每延米板桩壁惯性矩I二18200.000(cm4)每延米板桩抗弯模量W=1350.000(cm3)第一节钢板桩支护计算O.」厂匚0oDnun「匚O.」厂匚0oDnun「匚a”3一、基本信息内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级二级基坑侧壁重要性系数Y01.00基坑深度H(m)3.000嵌固深度(m)3.000墙顶标咼(m)0.000连续墙类型钢板桩卜每延米板桩截面面积A(cm2)198.00卜每延米板桩壁惯性矩I(cm4)18200.00匚每延米板桩抗弯模量W(cm3)1350.00有无冠梁无放坡级数0超载个数1二、超载信息超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)120.000—————三、土层信息土层数2坑内加固土否内侧降水最终深度(m)3.000外侧水位深度(m)0.300内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)—弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法m法支锚道数1支锚道数 支锚道数1支锚道数 1层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1人工填土3.7016.210.08.403.702砾砂(粉砂)3.6018.010.0——层号与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)116.08.4010.00分算m法1.84—220.00.0030.00分算m法15.00—五、支锚信息支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(°)总长(m)锚固段长度(m)1内撑1.0000.500———支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.0030.00—2〜—100.001.00六、土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型:q。 Mo矩形分布 館规程"层号土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa)

1人工填土分算1.0001.0001.00010000.0002砾砂(粉砂)分算1.0001.0001.00010000.000七、工况信息工况号工况类型深度(m)支锚道号1开挖1.000—2加撑—1.内撑3开挖3.000—八、结构计算各工况：H卜-科iJ.ijDpi）烦H卜-科iJ.ijDpi）烦KN.5〕 MnnJ 郭讣N-n： 駅〔KN；C86.34）（■-J4956）--（15.34?HE■书-一QEQCO.O）---（O.D）<D.DD>--S57.30'（-3D,64）--C4E.]9）^-7.75?--'D.UU?■-J49.50：—(C.W-—(57.30^(Q.DD)-—(7.07)（■-3n.64）--C4E.J5）卜工7为——〔〔|.［川：i-'f.3-ff^(3.DDn)£«KN/n)r-r-45刀A--29.4母(-4?.55>—<-60.89)--<54.30/(-fcO.U5)---(39.E3)<-47.55；--<48.B5)内力位移包络图：（-3E£'4）--d2B）（n.Qn）-—fn.ijQ>（-6O.D5）--l4?.J9）C-47.55）--C4&E；5>M（mn）九、整体稳定验算].加、r=16E?<?D.0>6e.4电沖Dp级ilnM?rr-@].加、r=16E?<?D.0>6e.4电沖Dp级ilnM?rr-@计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:1.00m1、滑裂面数据整体稳定安全系数K=2.029s圆弧半径(m)R=6.344圆心坐标X(m)X=-0.941圆心坐标Y(m)Y=3.2012、抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:MK—sMaM——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力p决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。a工况1：序号支锚类型 材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.000783.353+0.000K二一s402.597K=1.945>=1.200,满足规范要求。s工况2：序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑100.000783.353+550.000K二—s 402.597K=3.311>=1.200,满足规范要求。s工况3：序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑100.000162.335+550.000K=_s 497.985K=1.430>=1.200,满足规范要求。s安全系数最小的工况号：工况3。最小安全Ks=1.430>=1.200,满足规范要求。十、抗管涌验算1KF匸.0-山ok^■Ln-3.?」广匸心抗管涌稳定安全系数(K>=1.5):1・亏0h<(')yw h+2D/式中y 侧壁重要性系数；0' 土的有效重度(kN/m);3 地下水重度(kN/m);w3h' 地下水位至基坑底的距离(m);

桩(墙)入土深度(m);K=3.222>=1.5,满足规范要求。十一、嵌固深度计算嵌固深度计算参数：嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.200嵌固深度计算过程：按《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99单支点结构计算支点力和嵌固深度设计1)确定出支护结构弯矩零点h=1.4762)1)确定出支护结构弯矩零点h=1.4762)Tc1按e=ea1kp1k支点力T可按下式计算：c1h7工E-h7工Eal acpl pchT1+hclc1h=2.500mT1T=51.064kNc13)h按公式：hEE+T(h+h)-ByhEE>=0确定d ppj c1T1d 0aaiB=1.200，y=1.0000h=2.320m，EE=542.271kPap pjh=4.011m，EE=354.045kPaa ai得到h=6.276m,h采用值为:3.000mdd第二节内支撑设计基坑内支撑布置图一、支撑梁计算结果⑴支撑梁ZCL-1截面信息：截面描述：工字形255X250X14X14截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.39X104(cm4)截面惯性矩Ix=1.12X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.01X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重二76.930(kN/m?弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):0.000.050.10—截面y方向(mm):0.00-0.080.00—轴向(mm):-0.04-0.020.00—合成(mm):0.040.100.100.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.00-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.790.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.000.000.00水平剪力(kN):-0.00-0.000.00竖向剪力(kN):1.110.00-1.11轴 力(kN):-28.45-28.45-28.45扭 矩(kN-m):0.000.000.00⑵支撑梁ZCL-2截面信息：截面描述：工字形255X250X14X14截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.39X104(cm4)截面惯性矩Ix=1.12X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.01X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):0.100.050.00—截面y方向(mm):0.00-0.080.00—轴向(mm):-0.000.020.04—合成(mm):0.100.100.040.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.790.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.000.000.00水平剪力(kN):0.000.00-0.00竖向剪力(kN):1.110.00-1.11轴 力(kN):-28.44-28.44-28.44扭 矩(kN-m):0.000.00-0.00支撑梁ZCL-3截面信息：截面描述：电焊钢管©245X8.0截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.42X104(cm4)截面惯性矩Ix=0.42X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.84X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面y方向(mm):轴向(mm):合成(mm):0.000.0007-0.46—0.090.000.000.47 0.170.47内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.10-0.10-0.10竖向弯矩(+)(kN-m):0.001.100.00竖向弯矩㈠(kN-m):-2.300.00-2.30水平剪力(kN):-0.00-0.00-0.00竖向剪力(kN):1.760.00-1.76轴 力(kN):-53.64-53.64-53.64扭 矩(kN-m):-0.00-0.00-0.00支撑梁ZCL-4截面信息：截面描述：电焊钢管©245X8.0截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.42X104(cm4)截面惯性矩Ix=0.42X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.84X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比二3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.240.00-0.24—截面y方向(mm):0.00-0.460.00—轴向(mm):-0.000.000.00—内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.00-0.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.001.090.00竖向弯矩㈠(kN-m)：-2.300.00-2.30水平剪力(kN):-0.00-0.00-0.00竖向剪力(kN)：1.76-0.00-1.76轴 力(kN):-74.91-74.91-74.91扭 矩(kN-m):0.000.000.00支撑梁ZCL-5截面信息：截面描述：电焊钢管©245X8.0截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.42X104(cm4)截面惯性矩Ix=0.42X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.84X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.17-0.00-0.17—截面y方向(mm):0.00-0.460.00—轴向(mm):-0.000.09-0.00—合成(mm):0.170.470.170.47内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.100.100.10水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.001.100.00竖向弯矩㈠(kN-m)：-2.300.00-2.30水平剪力(kN):-0.00-0.00-0.00竖向剪力(kN)：1.76-0.00-1.76轴 力(kN):-53.63-53.63-53.63扭 矩(kN-m):-0.00-0.00-0.00支撑梁ZCL-6截面信息：截面描述：工字形255X250X14X14截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.39X104(cm4)截面惯性矩Ix=1.12X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.01X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.00-0.05-0.10—截面y方向(mm):0.00-0.080.00—轴向(mm):-0.04-0.020.00—合成(mm):0.040.100.100.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(T(kN-m):竖向弯矩(+)(kN-m)：竖向弯矩㈠(kN-m)：水平剪力(kN):水平弯矩(T(kN-m):竖向弯矩(+)(kN-m)：竖向弯矩㈠(kN-m)：水平剪力(kN):竖向剪力(kN)：轴 力(kN):扭 矩(kN-m):-0.000.00-0.001.110.000.000.790.000.00-0.000.000.00-0.00-1.11-0.00支撑梁ZCL-7截面信息：截面描述：工字形255X250X14X14截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.39X104(cm4)截面惯性矩Ix=1.12X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.01X104(cm4)材料信息：材料描述：钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):-0.10-0.05-0.00—截面y方向(mm):0.00-0.080.00—轴向(mm):-0.000.020.04—合成(mm):0.100.100.040.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.00-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.790.00竖向弯矩(-)(kN-m)： 0.00水平剪力(kN)竖向剪力(kN)轴力(kN)-0.000.000.000.000.00扭矩(kN-m): 0.000.000.00H形钢支撑梁稳定验算1输入数据基本输入数据构件材料特性设计强度:215.00(N/mm2)屈服强度:235.00(N/mm2)截面特性截面名称:双轴对称焊接工字钢:b=255(mm)翼缘板宽度[3dWbW401]:255(mm)腹板厚度[(h-2t)/40WdWb/3]:14(mm)翼缘板厚度[b/40Wt]:14(mm)截面高度[4tWhW(40d+21)]:250(mm)缀件类型:构件长度:2.100(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息恒载分项系数:1.20活载分项系数:1.40是否考虑自重:考虑轴向恒载标准值: 28.450(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息x-z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002中间结果2.1截面几何特性面积：102.48(cm2)惯性矩Ix:11229.85(cm4)抵抗矩Wx:898.39(cm3)回转半径ix:10.47(cm)惯性矩Iy:3874.06(cm4)抵抗矩Wy:303.85(cm3)回转半径iy:6.15(cm)塑性发展系数Yx1:1.05塑性发展系数Yyl：1.20塑性发展系数Yx2:1.05塑性发展系数Yy2:1.202.2材料特性抗拉强度:215.00(N/mm2)抗压强度:215.00(N/mm2)抗弯强度:215.00(N/mm2)抗剪强度：125.00(N/mm2)屈服强度:235.00(N/mm2)密度：7850.00(kg/m3)2.3稳定信息绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数:59.08绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数:53.38绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数:62.59绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数:56.55绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:2.100(m)绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:2.100(m)绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴弯曲时的轴心受压构件截面分类(按受压特性)：b类绕Y轴弯曲时的轴心受压构件截面分类(按受压特性)：c类绕X轴弯曲时的稳定系数:0.97绕Y轴弯曲时的稳定系数:0.88绕X轴弯曲时的长细比入:20.06绕Y轴弯曲时的长细比入：34.16按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_X:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_XA:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_XB:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_Y:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_YA:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_YB:1.00强度信息最大强度安全系数:64.54最小强度安全系数:60.92最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:2.100(m)计算荷载：36.17kN受力状态:轴压3分析结果绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:59.08该截面距离构件顶端:2.100(m)绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:53.38该截面距离构件顶端:2.100(m)最小强度安全系数:60.92该截面距离构件顶端:2.100(m)构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求焊缝钢管支撑梁稳定验算1输入数据1.1基本输入数据构件材料特性设计强度:215.00(N/mm2)屈服强度:235.00(N/mm2)截面特性截面名称:焊接钢管:d=245(mm)焊接钢管外直径[2tWd]:245(mm)焊接钢管壁厚[OVtWd/2]:8(mm)缀件类型:构件高度:7.200(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.002荷载信息恒载分项系数:1.20活载分项系数:1.40是否考虑自重:考虑轴向恒载标准值: 53.640(kN)1.3连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否4端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002中间结果1截面几何特性面积：59.56(cm2)惯性矩Ix:4186.87(cm4)抵抗矩Wx:341.79(cm3)回转半径ix:8.38(cm)惯性矩Iy:4186.87(cm4)抵抗矩Wy:341.79(cm3)回转半径iy:8.38(cm)塑性发展系数Yx1:1.15塑性发展系数Yyl：1.15塑性发展系数Yx2:1.15塑性发展系数Yy2:1.15材料特性抗拉强度:215.00(N/mm2)抗压强度:215.00(N/mm2)抗弯强度:215.00(N/mm2)抗剪强度：125.00(N/mm2)屈服强度:235.00(N/mm2)密度：7850.00(kg/m3)稳定信息绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数：12.15绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数：12.15绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数：12.91绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数：12.91绕X轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:7.200(m)绕Y轴屈曲时最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:7.200(m)绕X轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕Y轴屈曲时最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴弯曲时的轴心受压构件截面分类(按受压特性)：b类绕Y轴弯曲时的轴心受压构件截面分类(按受压特性)：b类绕X轴弯曲时的稳定系数:0.65绕Y轴弯曲时的稳定系数:0.65绕X轴弯曲时的长细比入：85.88绕Y轴弯曲时的长细比入:85.88按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_X:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_XA:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_XB:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_Y:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_YA:1.00按《建筑钢结构设计手册》P174表3-2-24计算的©b_YB:1.00强度信息最大强度安全系数:19.90最小强度安全系数:18.72最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:7.200(m)计算荷载：68.41kN受力状态:轴压3分析结果绕X轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:12.15该截面距离构件顶端:7.200(m)绕Y轴弯曲时的最小整体稳定性安全系数:12.15该截面距离构件顶端:7.200(m)最小强度安全系数:18.72该截面距离构件顶端:7.200(m)构件安全状态:稳定满足要求，强度满足要求。二、腰梁计算结果截面信息：截面描述:工字形255X250X14X14截面面积A=1X102(cm2)截面惯性矩Iy=0.39X104(cm4)截面惯性矩Ix=1.12X104(cm4)抗扭惯性矩It=0.01X104(cm4)材料信息：材料描述:钢材Q235材料比重=76.930(kN/m3)弹性模量=206000.000(MPa)泊松比=3.290剪切模量=79000.000腰梁YL-1位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):0.000.050.10—截面y方向(mm):-0.000.000.00—轴向(mm):0.000.000.00—合成(mm):0.000.050.100.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.270.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.020.00水平剪力(kN):0.55-0.76-0.46竖向剪力(kN):0.190.16-0.07轴 力(kN):-0.10-0.19-0.15扭 矩(kN-m):0.000.00-0.00腰梁YL-2

位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):0.100.140.17—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):0.000.000.00—合成(mm):0.100.140.170.17内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.21-0.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m)：0.00-0.010.00水平剪力(kN):-0.85-0.700.59竖向剪力(kN)：0.03-0.11-0.08轴 力(kN):-0.89-0.88-0.95扭 矩(kN-m):0.000.00-0.00(3)腰梁YL-3位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.170.220.24—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):0.000.00-0.00—合成(mm):0.170.220.240.24内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.48-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.010.00水平剪力(kN):-1.58-0.331.80竖向剪力(kN):0.07-0.11-0.09轴 力(kN):-0.97-1.15-1.20扭 矩(kN-m):0.000.00-0.00(4)腰梁YL-4位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm): 0.24截面y方向(mm):轴向(mm):合成(mm):0.00-0.000.240.220.00-0.000.220.170.00-0.000.170.24内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.48-0.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m)：0.00-0.010.00水平剪力(kN):-1.790.341.58竖向剪力(kN)：0.090.12-0.10轴 力(kN):-1.19-1.15-0.98扭 矩(kN-m):0.00-0.00-0.00(5)腰梁YL-5位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.170.140.10—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):-0.00-0.00-0.00—合成(mm):0.170.140.100.17内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.20-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.000.00水平剪力(kN):-0.590.790.89竖向剪力(kN):0.05-0.09-0.07轴 力(kN):-0.95-0.88-0.91扭 矩(kN-m):0.00-0.00-0.00(6)腰梁YL-6位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.100.050.00—截面y方向(mm):0.000.00-0.00—

轴向(mm):-0.00-0.00-0.00—合成(mm):0.100.050.000.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.280.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m)：0.00-0.030.00水平剪力(kN):0.460.78-0.59竖向剪力(kN)：0.02-0.25-0.22轴 力(kN):-0.15-0.16-0.09扭 矩(kN-m):0.00-0.00-0.00(7)腰梁YL-7位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.000.000.00—截面y方向(mm):-0.000.000.00—轴向(mm):0.00-0.03-0.04—合成(mm):0.000.030.040.04内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.350.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.07-0.00水平剪力(kN):-0.810.370.72竖向剪力(kN):-0.39-0.53-0.13轴 力(kN):-0.24-0.22-0.14扭 矩(kN-m):-0.00-0.000.00(8)腰梁YL-8位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.000.000.00—截面y方向(mm):-0.000.000.00—轴向(mm):-0.000.030.04—合成(mm):0.000.030.040.04

内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.350.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m)：0.00-0.06-0.00水平剪力(kN):0.81-0.37-0.72竖向剪力(kN)：0.390.530.11轴 力(kN):-0.23-0.21-0.14扭 矩(kN-m):0.000.00-0.00(9)腰梁YL-9位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.000.00-0.00—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):-0.04-0.05-0.04—合成(mm):0.040.050.040.05内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.090.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.010.00水平剪力(kN):-0.230.050.23竖向剪力(kN):-0.19-0.130.17轴 力(kN):-0.82-0.78-0.81扭 矩(kN-m):-0.000.000.00腰梁YL-10位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):0.00-0.00-0.00—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):0.040.050.04—合成(mm):0.040.050.040.05内力结果:

起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.090.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m)：0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m)：0.00-0.010.00水平剪力(kN):0.230.05-0.23竖向剪力(kN)：0.180.14-0.18轴 力(kN):-0.82-0.78-0.82扭 矩(kN-m):0.00-0.00-0.00(11)腰梁YL-11位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.00-0.00-0.00—截面y方向(mm):0.000.00-0.00—轴向(mm):-0.04-0.030.00—合成(mm):0.040.030.000.04内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.350.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):-0.00-0.070.00水平剪力(kN):-0.73-0.350.81竖向剪力(kN):0.100.520.40轴 力(kN):-0.13-0.24-0.24扭 矩(kN-m):-0.000.000.00腰梁YL-12位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.00-0.00-0.00—截面y方向(mm):0.000.00-0.00—轴向(mm):0.040.03-0.00—合成(mm):0.040.030.000.04内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.350.00水平剪力(kN)竖向剪力(kN)轴力(kN)-0.11水平剪力(kN)竖向剪力(kN)轴力(kN)-0.11—0.13-0.53-0.40-0.24 -0.22扭矩(kN—m): 0.00-0.00-0.00腰梁YL-13位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):-0.00-0.05-0.10—截面y方向(mm):-0.000.000.00—轴向(mm):0.000.000.00—合成(mm):0.000.050.100.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.270.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.020.00水平剪力(kN):-0.550.750.46竖向剪力(kN):-0.19-0.170.07轴 力(kN):-0.10-0.19-0.16扭 矩(kN-m):-0.00-0.000.00腰梁YL-14位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.10-0.14-0.17—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):0.000.000.00—合成(mm):0.100.140.170.17内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.21-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00

水平剪力(kN)竖向剪力(kN)水平剪力(kN)竖向剪力(kN)轴力(kN)—0.91-0.840.00-0.600.07-0.960.00腰梁YL-15位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面X方向(mm):-0.17-0.22-0.24—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):0.000.000.00—合成(mm):0.170.220.240.24内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.48-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.010.00水平剪力(kN):1.580.34-1.79竖向剪力(kN):-0.090.130.10轴 力(kN):-0.98-1.15-1.19扭 矩(kN-m):-0.00-0.000.00腰梁YL-16位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.24-0.22-0.17—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):0.00-0.00-0.00—合成(mm):0.240.220.170.24内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.48-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.010.00水平剪力(kN):1.80-0.33-1.58竖向剪力(kN)：-0.08-0.100.08轴 力(kN):-1.20-1.15-0.97扭 矩(kN-m):-0.000.000.00(17)腰梁YL-17位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.17-0.14-0.10—截面y方向(mm):0.000.000.00—轴向(mm):-0.00-0.00-0.00—合成(mm):0.170.140.100.17内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00水平弯矩(-)(kN-m):-0.00-0.21-0.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.010.00水平剪力(kN):0.59-0.70-0.85竖向剪力(kN):-0.07-0.090.05轴 力(kN):-0.94-0.88-0.88扭 矩(kN-m):-0.000.000.00(18)腰梁YL-18位移结果:起点中占1 八、、终占k、八、、最大值截面x方向(mm):-0.10-0.05-0.00—截面y方向(mm):0.000.00-0.00—轴向(mm):-0.00-0.00-0.00—合成(mm):0.100.050.000.10内力结果:起点中占1 八、、终占k、八、、水平弯矩(+)(kN-m):0.000.270.00水平弯矩(-)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩(+)(kN-m):0.000.000.00竖向弯矩㈠(kN-m):0.00-0.030.00水平剪力(kN):-0.46-0.770.60竖向剪力(kN):-0.050.230.22轴 力(kN):-0.14-0.19-0.09以上计算各腰梁内力值均小于工字形钢255X250X14X14承载力，故构件稳定满足要求，强度满足要求。第四章钢板桩施工方案一、施工方法1、施工工艺流程本工程基坑的钢板桩施工工艺流程为：基线确定f定桩位f钢板桩施打f腰梁、支撑梁f土建施工f拔桩2、 测量放线由测量人员放出钢板支护结构的轴线和边线，并设置监测点。3、 施工定位围檩安装为保证沉桩轴线位置的正确和桩的竖直，控制桩的打入精度，防止钢板的屈曲和提高桩的贯入能力，在打设钢板桩前，先设置一定刚度的坚固单层面的导向钢围檩定位架。4、 钢板桩的打设（1） 钢板桩的打入采用振打入法，采用单桩逐块打设。施工时，振动锤将钢板桩上端夹紧。然后将钢板桩吊至插桩点进行插桩，插桩时对准锁口后将钢板桩振动打入。（2） 为保证桩的垂直度，钢板桩要沿导向施打。（3） 为防止锁口路线平面位移，可在打桩行进方向的钢板桩锁口处设卡板，阻止板桩位移。5、 钢板桩的拔除（1） 钢板桩的拔除彩振动锤拔除。（2） 拔桩时，可先用振动锤闺怨锁口振活以减少与土的粘结，然后边振边拔起钢板桩。二、基坑排水基坑内渗水用潜水泵将积水抽离基坑底。三、土方开挖（1） 根据基坑支撑位置体系进行开挖，以保证钢板桩支护结构及施工安全。（2） 基坑边沿5米范围内，禁止行驶各种重型车辆及堆放土方或材料。四、基坑监测基坑土方开挖工程是一项风险性大的系统工程，施工应遵照动态设计、信息化施工规定，确保基坑本身及周边环境的安全1．监测目的1）将监测数据与预测值相比较，以判断前一步施工工艺和施工参数是否符合预期要求，以确定和优化下一步的施工参数，作到信息化施工。（2）将现场测量结果用于信息反馈优化设计，使设计达到优质安全、经济合理、施工快捷的目的。2．周边监测准备工作根据基坑开挖范围和开挖深度，应对基坑本身及周围环境的位移、沉降等多项内容进行监测。为此，在进场施工前应作好以下三方面的准备工作：（1）对周围原有建筑物进行详细调查、检测和技术鉴定，并作好记录、拍照、录象等工作，为施工过程中监测抢险及可能产生的纠纷提供必要的依据。（2）详细了解周围地下管线的情况，并作好记录。（3）在周边建筑物、路面设置沉降及变形观测点。3．检测项目、检测方法、精度要求在本次基坑开挖工程中，监测的主要项目有：（1）平面和高程监控点的测量（包含周围地面沉降在内）；（2）土体侧向位移测量；（3）坡底底隆底的监测；（4）地下水位的监测；（5）邻近建筑物、构筑物、地面与管线的沉降与位移的测量。其监测项目、测点布置和精度要求见下表：序号监测项目位置或监测对象测试元件监测精度1土体侧向变形靠近围护结构周边土体测斜管、经纬仪5.0mm2地下水位基坑周边水位管、水位计1.0mm3邻近建筑物沉降、倾斜基坑周边需保护建筑物水准仪、经纬仪1.0mm4地下管线位移及沉降管线接头水准仪、经纬仪1.0mm5地面沉降基坑周围地面、道路面水准仪1.0mm4•监测实施方案（1）土体侧向变形土体侧向变形监测点布置于靠近支护结构的周边土体上，在场地四周各设置一个监测孔，同一孔测点间距为0.5米。（2）地下水位地下水位监测点布置于基坑周边，监测点间距为25米。（3）建筑物沉降、倾斜监测点主要布置在场地需保护的建（构）筑物上，监测点间距为20米。（4）地下管线沉降及位移由于地下工程不可避免要对土体产生扰动，因而埋设于土层中的管线会产生垂直和水平位移。Q在管线位移监测中，由于允许位移量小，使用精度较高的仪器和测量方法，如采用精密水准仪和钢尺测量垂直位移，测量水平位移用的经纬仪应有光学对中装置。Q计算位移时应精确到0.1mm,同时将同一点上的垂直位移值和水平位移值进行丈量和的叠加，求出最大值，与允许值进行比较。Q当最大值超出警戒值时应及时报警，并会同有关方面研究对策，同时加密测量频率，防止以外事故发生，直至采取有效措施。（5）地面沉降监测点主要布置于临近道路面上，注意不要作好保护，不要被破坏，监测点间距为20米。5．监测项目的警戒值及应急措施本工程监测中，每一测试项目都应根据保护对象的实际情况，事先确定相应的警戒值，以判定是否超出允许的范围，判断工程施工是否安全可靠，是否需调整施工步序和优化原设计方案。一般情况下，每个警戒值均由两部分控制，即总允许变化量和单位时间内允许的变化量。（1）警戒值确定的原则Q满足设计计算要求，不可超出设计值。Q满足测试对象的安全要求，达到保护目的。Q满足各保护对象的安全要求，达到保护目的；Q满足现行的相关规范、规程要求；Q在保证安全的前提下，综合考虑工程质量和经济等