主厂房基础大体积混凝土施工方案

word-1- 依据、原则及范围1.1.1《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20151.1.2《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013规范》GB50666-2011由于原生库垃圾池浇筑量较大，砼浇筑高差大，且需连续作业，不得留设施工缝，为确保合理安排垃圾池施工顺序，安排具有丰富施工经验的浇筑人员进行施工，确保顺利完成垃圾池底板砼浇筑工作，保证工程质量。垃圾仓共两个位于主厂房内北侧，大小基本相等，沿东西方向对称布置，每个mmC 采用广筑砼公司商品砼，已经将配制大体积混凝土的技术要求和指标交底砼公(1)所用水泥应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB175的有关规定，当采用其他品种时，其性能指标必须符合国家现行有关标准的规定；(2)应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，大体积混凝土施工所(3)因混凝土抗渗等级为二级，所以所用水泥的铝酸三钙含量不大于8%；(4)所用水泥在搅拌站的入机温度不应大于60℃。(5)骨料的选择，除应符合国家现行标准《普通混凝土用砂、石质量及检验方(7)所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准《混凝土外加剂》GB8076、《混凝土外加剂应用技术规范B50119和有关环境保护标准的规定。量负责，试验室及时进行试验检测，必须满足混凝土的强度(3)引测-1.7m，-2.5m水平标高控制线。大体积混凝土配合比设计，符合现行国家现行标准《普通混凝土配合比设计规(2)所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的坍落度不宜大于160mm。(3)拌和水用量不大于175kg/m3。(4)粉煤灰掺量不超过胶凝材料用量的40%；矿渣粉的掺量不超过胶凝材料用(5)水胶比不大于0.50。(6)砂率为35~42%。(1)在混凝土制备前，应进行试配配合比，并应进行水化热、泌水率、可泵性(2)在确定混凝土配合比时，根据混凝土的绝热温升、温控施工计算等，提出(3)大体积混凝土的浇筑，根据整体连续浇筑的要求，结合实际结构的尺寸大小及混凝土供应条件等情况，根据规范要求采用整体分层连续浇筑施工，分层厚度序：自东向西浇筑，一台泵车布设在原生库东侧中间位置，另一板混凝土的凝结情况，一旦接近达到初凝条件，立即开始浇筑上翻垃圾池壁的砼。先浇筑加强带底板两侧砼，然后用高一标号C40微膨胀砼浇筑加强带。两台泵车从左右，不得漏振，振捣时不得用振动棒赶浆，不得振动钢筋和模板。振动棒的插入二次振捣工艺，对未初凝的混凝土进行二次振捣，排除因泌水在粗集料和水平钢筋混凝土沉落而出现的裂缝，减少(1)浇筑完成设计标高后的混凝土，应由专门的抹面人员收面找平。根据柱筋(2)浇筑后的混凝土初凝开始至终凝前，对找平收面的混凝土再次收面抹压，消除由于混凝土干缩造成的细微裂缝，并把面层收成毛光。该工序在必要时应多次裂缝出现。(1)应根据气候条件采取控温措施，并按需要测定浇筑后的混凝土表面和内部制在25℃的范围内，同时(2)对大体积混凝土面，在混凝土表面抹平后应立即覆盖一层塑料薄膜，然后在保温过程中出现温差过大的情况，采取措施缩小混凝土表面温度与大气温差及内部温差，使其控制在要求的范围内，控制温差及降温速率，使混凝土逐步降温(混凝土降温速度不大于2℃/d)，大体积混凝土养护时间不少于14天。为加强混凝土内外温度的测试保证大体积混凝土的质量，混凝土测温时布设测并做好记录，并提供给施工单位，混凝土到现场后质检员检测混凝土出罐车和入模温度(不宜高于30℃)。测测温时刻测测温时刻00、16:00、20:00、24:00、4:000、20:00、2:00在浇筑混凝土时检查混凝土入模温度如发现与原控制温度出现较大的波动时要测量混凝土集料温度，找出造成波动的原因并采取针对性的措施使入模温度在原控制范围(主要措施是调整拌合水的温度)。②、监测混凝土内部(中心与表面下50mm处)温差：不能超过25℃③、注意混凝土表面(表面以下50㎜处)与大气(混凝土表面外50㎜处)的⑤、撤除保温层时混凝土表面与大气温差不大于25℃要注意防止混凝土表面温度和大气温度之差过大，另外在洒水养护时水温和混温度不宜相差过大。土为防止由于内部温差超过25℃而发生裂缝，必须监测混凝土内部温措施，控制混凝土内部温差不超过25℃，这是大体周基础取中布置。每个平面测点埋设上、下二根或上、中、下三根测温线，各测点平面距离约8.5m(附测温孔平面布置图)。⑤、每点的测温线用塑料管套好，上下口密封严实，预先固定在底板钢筋上，表面温度测点，测点距上表面50㎜中间温度测点，测点距上表面400mm/650mm。底面温度测点，测点距下表面50㎜测温线混凝土表面上予留大于200㎜以上即可。所有测温孔进行编号以便进行混凝土内部不同深度表面深度的测量。设经过培训，责任心强的专人进行定时测设并记录，作为对混凝土施工质量的控制依据。在测温过程中，当发现内部温度差超过25℃应及时加强保温，在测温过程中一旦发现温差过大超出(内部温差超25℃，表面与大气温差超20℃)，及时汇报项目办法，防止混凝土产生温差应力和裂缝。＜0.3mm。~1.5米间，混凝土水泥水化热的峰值4.2.混凝土拌合物温度计算T4.3.混凝土浇筑入模温度T=T0+(Ta-T0)T-混凝土拌合温度4.4.混凝土的水化热绝热温升值计算TWQCP1-e-mt)t其中W-每立方米混凝土的胶凝材料用量(kg/m³)C土的比热容m-与水泥品种、浇筑温度等有关的系数T-龄期(d)T=256*282/(0.96*2400)=31.3℃maxT=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*1)=12.34℃1T=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*2)=17.78℃2T=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*3)=24.31℃3T=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*4)=27.06℃4T=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*5)=28.73℃5T=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*6)=29.74℃6T=256*282/(0.96*2400)*(1-2.718-0.3*7)=30.35℃74.5.混凝土弹性模量计算tCmmmm4.6.各龄期混凝土收缩变形量计算E=Σ0(1-e-0.01t)*M1*M2*M3*M4*M5*M6*M7*M8*M9*M10y(t)yE=4.0*10-4(1-2.718-0.01*1)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.059*104y(1)E=4.0*10-4(1-2.718-0.01*2)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.120*104y(2)E=4.0*10-4(1-2.718-0.01*3)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.179*104y(3)E=4.0*10-4(1-2.718-0.01*4)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.237*104y(4)E=4.0*10-4(1-2.718-0.01*5)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.295*104y(5)word9dE=4.0*10-4(1-2.718-0.01*6)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.352*104y(6)E=4.0*10-4(1-2.718-0.01*7)*1.25*1.35*1.0*1.21*1.75*1.0*0.7=0.409*104y(7)4.7.各龄期混凝土收缩当量温差计算T=-E/ay(t)y(t)T=-0.059*104/(10*10-6)=0.59℃y(1)T=-0.120*104/(10*10-6)=1.20℃y(2)T=-0.179*104/(10*10-6)=1.79℃y(3)T=-0.237*104/(10*10-6)=2.37℃y(4)T=-0.259*104/(10*10-6)=2.95℃y(5)T=-0.352*104/(10*10-6)=3.52℃y(6)T=-0.409*104/(10*10-6)=4.09℃y(7)4.8.混凝土的最大综合温度差计算ΔT=T(2/3)T+T-T0+(t)y(t)nΔT=21.3+(2/3)*14.28+0.48-21.7=9.6℃1ΔT=21.3+(2/3)*24.93+0.97-21.7=17.2℃2ΔT=21.3+(2/3)*32.78+1.45-21.7=22.9℃3ΔT=21.3+(2/3)*38.61+1.92-21.7=27.3℃4ΔT=21.3+(2/3)*42.92+2.39-21.7=30.6℃5ΔT=21.3+(2/3)*46.11+2.85-21.7=33.2℃6ΔT=21.3+(2/3)*48.48+3.31-21.7=35.2℃74.9.混凝土的松弛系数 (t)1122S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*1)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*1)=0.657 )S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*2)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*2)=0.589 )S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*3)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*3)=0.569 )S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*4)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*4)=0.551 )S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*5)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*5)=0.533 )S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*6)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*6)=0.517 )S=1-0.023701/0.067419*(1-2.718-0.067419*7)-3.45167/9.43797*(1-2.718-9.43797*7)=0.502 )4.10.混凝土的温度收缩应力计算0-4*17.2/(1-0.15)*0.589*0.6=0.334*22.9/(1-0.15)*0.569*0.6=0.6527.3/(1-0.15)*0.551*0.6=1.0330.6/(1-0.15)*0.533*0.6=1.250-4*33.2/(1-0.15)*0.517*0.6=1.5210-4*35.2/(1-0.15)*0.502*0.6=1.754.11.温度开裂指数计算K/0.11=13＞1.5(安全)K/0.33=4.3＞1.5(安全)K/0.65=2.2＞1.5(安全)K3/1.03=1.4＜1.5(不满足)K3/1.25=1.15＜1.5(不满足)K3/1.03=0.94＜1.5(不满足)K3/1.75=0.82＜1.5(不满足)d混凝土的温度收缩应力强度不断增大，不能满足混凝土抗拉强度要求，将会出现温度收缩应力裂缝。为了防止块体