土力学答案计算题

第二章2-2、有一饱和的原状土样切满于容积为21.7cm3的环刀内，称得总质量为72.49g,经105°C烘干至恒重为61.28g,已知环刀质量为32.54g,土粒比重为2.74，试求该土样的湿密度、含水量、干密度及孔隙比（要求汇出土的三相比例示意图，按三相比例指标的定义求解）。解：72.49-32.54

21^=1.84g/cm解：72.49-32.54

21^=1.84g/cm372.49-61.2861.28—32.54=39%61.28-32.54217=1.32g/cm311.2110.49=1.0692-3、某原状土样的密度为1.85g/cm3，含水量为34%,土粒相对密度为2.71,试求该土样的饱和密度、有效密度和有效重度（先推导公式然后求解）。解：（1）psat,/m=m+m,/dVp...VdS•,/dVp...VdS•p•p1+A1+wds•pwp+G+w)psatS+

PG

=Wp+pS+

PG

=Wp++1=1.87g/cm31.85x(+1=1.87g/cm3G+0.34)x2.71m-Vpm-Vp+Vp-VpV+V)pp'=―SS―^=—SS―WV―WV―W=p—―SV——W=p-pw=1.87-1=0.87g/cm3y'=p'-g=0.87x10=8.7kN/cm3或y=p-g=1.87x10=18.7kN/cm3"y'=y-yw=18.7-10=8.7kN/cm32-4、某砂土土样的密度为1.77g/cm3，含水量9.8%,土粒相对密度为2.67,烘

十后测定最小孔隙比为0.461,最大孔隙比为0.943,试求孔隙比e和相对密实度Dr,并评定该砂土的密实度。解：(1)设U=1Smm+mco-m+m(L+colz-pp=———w-—$s-=V1+e1+e1+e整理上式得e=鸟-1=」+°・。98》.67>^_1=0.656p1.77zoxe_e0.943—0.656,土由、(2)D=—==0.595(中警)e-e0.943-0.461maxmin2-5、某一完全饱和黏性土试样的含水量为30%,土粒相对密度为2.73，液限为33%,塑限为17%,试求孔隙比、干密度和饱和密度，并按塑性指数和液性指数分别定出该黏性土的分类名称和软硬状态。解：e'dsVspw=co.J=0.30x2.73=0.819VpVpsswsw2.73x112.73x11+0.819=1.50g/cm3m+Vpdp+co-J-pG+cd》-pG+0.3)2.73xl「*,=—#v_w-=t―w===1.95e/cm3satV1+e1+e1+0.819'—co-co=33-17=16查表，定名为粉质粘土pLPCO-CD30-17I==—一=0.81查表，确定为软塑状态116p第三章3-8、某渗透试验装置如图3-23所示。砂I的渗透系数匕=2x10-icm/s；砂II的渗透系数七=lxl03/s,砂样断面积A=200cm2,试问:(1)若在砂I与砂II分界面出安装一测压管，则测压管中水面将升至右端水面以上多高?(2)砂I与砂II界面处的单位渗水量q多大?60—h[ha解：(1)k一A=k-^A整理得TOC\o"1-5"\h\ziL2L12k(60-h)=kh1222

760k60x2x10-ish=—==40cmki+k22x10-1+1x10-1所以，测压管中水面将升至右端水面以上：60-40=20cm20cm3/sx^\-xA=1x10-1x竺x200=L2403-9、定水头渗透试验中，已知渗透仪直径D=75mm，在L=200mm渗流途径上的水头损失h=83mm，在60s时间内的渗水量Q=71.6cm20cm3/s解：QL71.6x20A-Ah-t=6.5x10-2cm/s兀—x7.52x8.3x6043-10、设做变水头渗透试验的黏土试样的截面积为30cm2，厚度为4cm，渗透仪细玻璃管的内径为0.4cm，试验开始时的水位差145cm，经时段7分25秒观察水位差为100cm，试验时的水温为20°C，试求试样的渗透系数。解：k=竺~-In解：QL71.6x20A-Ah-t=6.5x10-2cm/s兀—x7.52x8.3x6043-10、设做变水头渗透试验的黏土试样的截面积为30cm2，厚度为4cm，渗透仪细玻璃管的内径为0.4cm，试验开始时的水位差145cm，经时段7分25秒观察水位差为100cm，试验时的水温为20°C，试求试样的渗透系数。解：k=竺~-In==A(t—t)h兀—x0.42x44145ln=1.4x10-5cm/s30x4451003-11、图3-24为一板桩打入透水土层后形成的流网。已知透水土层深18.0m，渗透系数k=3x10-4mm/s，板桩打入土层表面以下9.0m，板桩前后水深如图中所示。试求:(1)图中所示a、b、c、d、e各点的孔隙水压力;(2)地基的单位渗水量。解：(1)U=0xy卬=0kPa=9.0xy卬=88.2kPa(=18-4xk=1.0xy^=9.8kPa=0xy=0kPa■..一一8(2)q=k-i-A=3x10-7x第四章=137.2kPa不透虫层x(18-9)=12x10-7m3/s9x24-8、某建筑场地的地层分布均匀，第一层杂填土厚1.5m，y=17kN/m3；第二层粉质黏土厚4m，y=19kN/m3，G=2.73，w=31%，地下水位在地面下2m深处；第三层淤泥质黏土厚8m，y=18.2kN/m3，G=2.74，w=41%第四层粉土厚3m，解：(1)求Y'W-VYyW-VY)y(G•y-y)Y・Y(G-1)y(G-1)Y'=—SSW=SSW=SW=WS=f-S\VWWs+WwGJw+①G"wGsV1+①)Y'=9.71kN/m3，4由上式得：Y2=9.19kN/m3，y3=8.20kN/m3，（2）求自重应力分布b1=y1h、=1.5x17=25.5kPab水=Y1七+Yh=25.5+19x0.5=35.0kPab=b+y’C-h')=35.0Y'=9.71kN/m3，4c2c水2b3=b2+y；h3=67.17+8.20x8=132.77kPab4=b3+y；h4=132.77+9.71x3=161.90kPab4不透水层=b4+ywG.5+8.0+3.0)=306.9kPa4-9、某构筑物基础如图4-30所示，在设计地面标高处作用有偏心荷载680kN，偏心距1.31m,基础埋深为2m,底面尺寸为4mX2m。试求基底平均压力p和边缘最大压力pm舐并绘出沿偏心方向的基底压力分布图。解：（1）全力的偏心距e（F+G）•e=Fx1.311.31x680680+(4x解：（1）全力的偏心距e（F+G）•e=Fx1.311.31x680680+(4x2x2x20)=0.891m设计地面(2)pmaxmin出现拉应力故需改用公式p6x0.891)=G土1.337)fl-e:12Jf4\3x2--0.89112J2(F+G)2(680+4x2xmax3b=301kPa(3)平均基底压力F+G_1000=125kPa(理论上)1000一些一=150.3kPa或《max=301=150.5kPa(实际上)x1.09x2224-10、某矩形基础的底面尺寸为4mX2.4m，设计地面下埋深为1.2m(高于天然地面0.2m),设计地面以上的荷载为1200kN，基底标高处原有土的加权平均重度为18kN/m3。试求基底水平面1点及2点下各3.6m深度M1点及M2点处的地基附加应力。z值。解：(1)基底压力p=F+G=1300+4x2.4x1.2x20=149kPaA(2)基底附加压力p0=p—d=149-18x1=131kPa(3)附加应力M1点分成大小相等的两块l=2.4m,b=2m,L=1.2b查表得a广0.108m2点Q=2x0.108x131=28.31kPaz-M1作延长线后分成2大块、2小块l=6m,b=2m,L=3b大块z括=1.82查表得ac=0.143小块=3.6m,b=2m,-=1.8b查表得a广O.129则七-M2=2ap=2(a—ac大”J、1000(2)基底附加压力(3)附加应力M1点分成大小相等的两块l=2.4m,b=2m,L=1.2b查表得a广0.108m2点Q=2x0.108x131=28.31kPaz-M1作延长线后分成2大块、2小块l=6m,b=2m,L=3b大块z括=1.82查表得ac=0.143小块=3.6m,b=2m,-=1.8b查表得a广O.129则七-M2=2ap=2(a—ac大”J、)p0=2(0.143-0.129)x131=3.7kPa3m处：xz3矩形分布的条形荷载b=°，5，b=2=1.5，查表a矩形=0-334b矩形=0.334x100=33.4kPalz3三角形分布的条形荷载b=10'b=2=1.5，查表a1=0.734,气2=0.938b一角形1=0.0734*100=7.34kPab一角形2=0.0938*100=9.38kPa所以，边缘左右两侧的o’为b1=33.4+7.34=40.74kPab2=33.4+9.38=42.78kPa6m处：矩形分布的条形荷载X=0.5；=?=3，查表a=0.198bb2c•矩形b矩形=0.198x100=19.8kPa…z6三角形分布的条形荷载b=10'b=2=3，查表a1=0.0476,七2=0.0511b一角形1=0.0476*100=4.76kPab一角形2=0.0511*100=5.11kPa所以，边缘左右两侧的bz为b1=19.8+4.76=24.56kPab=19.8+5.11=24.91kPaz2

第六早6-11、某矩形基础的底面尺寸为4mX2m，天然地面下基础埋深为1m，设计地面高出天然地面0.4m，计算资料见图6-33（压缩曲线用例题6-1的）。试绘出土中竖向应力分布图（计算精度；重度（kN/m3）和应力（kPa）均至一位小数），并分别按分层总和法的单向压缩基本F=920kM▽设计抱面妫然地面、▽地下水公式和规范修正公式计算基础底面中点沉降量30F=920kM▽设计抱面妫然地面、▽地下水ifjii填±7=18kN/rn^—/-19.10布粉氏粘上2=31%质粘土未帖穿解：1、分层总和法单向压缩基本公式（1）求y'W-VyyW-Vy）y（G-y-y）y.y（G-1）y（G-1）y'=—ssw=ssw=sw=ws=fS\VWWS+WWGJW+①G"WGs11+①）又已知，粉质黏土的y=19.1kN/m3,G=2.72,s=31%和淤泥质黏土的y=18.2kN/m3，G=2.71，s=40%所以y'分别为9.2kN/m3和8.2kN/m3（2）地基分层基底面下第一层粉质黏土厚4m，第二层淤泥质黏土未钻穿，均处于地下水位以下，分层厚度取1m。（3）地基竖向自重应力。。的计算0点：^°=18xG+0.4）=25.2kPa点：。°=25.2+9.2x1=34.4kPa点：。°=34.4+9.2x1=43.6kPa点：b°=43.6+9.2x1=52.8kPa点：b°=52.8+8.2x1=61.0kPa点：b°=61.0+8.2x1=69.2kPa点：b°=69.2+8.2x1=HAkPa地基竖向附加应力b,的计算基础及其上回填土的总重G=yAd=20x4x2.5x1.4=280kN基底平均压力p=F+G=920+280=%A2.5x4基底平均压力基底处的土中附加应力P0=P~bc0=120-25.2=94.8kPa计算基础中心点下由基础荷载引起的附加应力b，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷,载的公共角点，其长宽比Ub=2/1.25=1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、6m各计算点的。,。点八、、l/bz/mz/baclbz01.6000.25094.811.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.0（5）地基分层自重应力平均值和附加应力平均值的计算，见表1。（6）地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。（7）地基压缩层深度的确定按b广0.2b°确定深度下限：5m深处0.2bc=0.2x69.2=13.84kPa，b=15.2>13.84kPa,不够；6m深处0.2b°=0.2x77.4=15.48kPa，b=11.0〈15.48kPa，可以。表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量

点八、、深度自重应力附加应力自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i沉降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土样0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.34-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.60.8000.7821055.069.215.265.118.683.7土样4-90.7960.783766.077.411.073.313.186.4420.7910.7816（8）基础的最终沉降量如下：s=As=33+27+19+10+7+6=102mmii=12、规范修正公式计算（分层厚度取1m）0C0(2)分层压缩模量的计算分层深度自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i压缩模量01.029.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.6r_lv-0.8000.7822.775.065.118.683.7土样4-90.7960.7832.576.073.313.186.44-20.7910.7812.35（3）-...-.---一—计算竖向平均附加应力系数a（1）计算P0同分层总和法一样，P=P2=120-25.2=94.8kPa—当z=0时，z以=0计算z=1m时，基底面积划分为四个小矩形，即4x2.5=（2x1.25）*4l/b=2/1.25=1.6，z/b=1/1.25=0.8，查表6-5有a=0.2395基底下1m范围内a=4*0.2395=0.958详见下表。Z(m)l/bz/b—a—za——(za)i-(za)i-1EsiAs'iZAs'i11.60.80.9580.9580.9582.68343421.61.60.83161.66320.7052.50276131.62.40.70282.10840.4452.30187941.63.20.59882.39520.2872.77108951.64.00.51762.5880.1932.57796

61.64.80.45442.72640.1382.356102（4）确定计算深度由于周围没有相邻荷载，基础中点的变形计算深度可按下列简化公式计算:z=b（2.5-0.4lnb）=2.5（2.5-0.4ln2.5）=5.3mn（5）确定中s计算zn深度范围内压缩模量的当量值:=£AA/£AA/=£AA/£AA/E11—八—p0z1以1—0X以0k7Es1—22-Z1Xa1k~~Es2Esn(0.958p0k2.680.7052+2.5p「x2.72640.4*520.28680.19280.1384)+++2.32.772.572.35)=2.55MPax400x400=166mm查表（当P0<0-75/^时）得：中广1.1（6）计算地基最终沉降量s=甲s'=甲乎As'=1.1x102=112mmi=16-12、由于建筑物传来的荷载，地基中某一饱和黏土层产生梯形分布的竖向附加应力，该层顶面和底面的附加应力分别为b.=240kPa和b"=160kPa，顶底面透水（见图6-34），土层平均k=0.2cm/年，.e=0.88，a=0.39MPa-1，E‘=4.82MPa。试求：①该土层的最终沉降量；②当达到最终沉降量之半所需的时间；③当达到120mm沉降所需的时间；④如果该饱和黏土层下卧不透水层，则达到120mm沉降所需的时间。解：①求最终沉降a—〃0.39x10-3(240+160)s=M。F=EiT[-^J②U=—=50%(双面排水，分布1)ts查图6-26得[=0.2kG+e）0.2（1+0.88）x10-2==0.964m2/年a・kG+e）0.2（1+0.88）x10-2==0.964m2/年a・yw0.39x10-3x10TH2

t=

cVf4j皇=0.83（年）0.9640.2x③当s=120mm时U=土=72%查图6-26得T=0.42tSVTH2t=cVf4j20.42x-"2）0.964=1.74（年）④当下卧层不透水，s^=120mm时与③比较，相当于由双面排水改为单面排水，即-=1.74年，所以.t=1.74x4=6.96年4第七章6-11、某矩形基础的底面尺寸为4mX2m，天然地面下基础埋深为1m，设计地面高出天然地W0.4m，计算资料见图6-33（压缩曲线用例题6-1的）。试绘出土中竖向应力分布图（计算精度；重度（kN/m3）和应力（kPa）均至一位小数），并分别按分层总和法的单向压缩基本公式和规范修正公式计算基础底面中点沉降量30<0.75九）。V设计地面。天然地面V地下水Eg淤泥

质粘土GUI

w40%未帖穿W-Vyy（W-Vy）y（G-y-y）y・y（G-1）y（G-1）Y'=SSW=SSW=SW=WS=fSVWWs+WwGJw+①G"wGsV1+①）又已知，粉质黏土的Y=19.1kN/m3,G=2.72,&=31%和淤泥质黏土的Y=182kN/m3,G=2.71,s=40%所以Y'分别为9.2kN/m3和8.2kN/m3（4）地基分层基底面下第一层粉质黏土厚4m，第二层淤泥质黏土未钻穿，均处于地下水位以下，分层厚度取1m。（3）地基竖向自重应力。。的计算0点：QC=18xG+0.4）=25.2kPa点：q°=25.2+9.2x1=34.4kPa点：Q°=34.4+9.2x1=43.6kPa点：q°=43.6+9.2x1=52.8kPa点：q°=52.8+8.2x1=61.0kPa点：q°=61.0+8.2x1=69.2kPa点：q°=69.2+8.2x1=HAkPa（4）地基竖向附加应力Q,的计算基础及其上回填土的总重G=yGAd=20x4x2.5x1.4=280kN基底平均压力p=F+G=920+280=%A2.5x4基底平均压力基底处的土中附加应力P0=P-Q°0=120-25.2=94.8kPa计算基础中心点下由基础荷载引起的附加应力Q，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷,载的公共角点，其长宽比Ub=2/1.25=1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、6m各计算点的。,。点八、、l/bz/mz/bac!Q01.6000.25094.8

11.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.0（5）地基分层自重应力平均值和附加应力平均值的计算，见表1。（6）地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。（7）地基压缩层深度的确定按b.=0.2bc确定深度下限：5m深处0.2c^=0.2x69.2=13.84/^，q^=15.2>13.84kPa,不够；6m深处0.2b°=0.2x77.4=15.48kPa，b乙=11.0〈15.48kPa，可以。表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量点八、、深度自重应力附加应力自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i沉降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土样0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.34-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.60.8000.7821055.069.215.265.118.683.7土样ZL—90.7960.783766.077.411.073.313.186.4420.7910.7816（8）基础的最终沉降量如下：s=况As=33+27+19+10+7+6=102mmi=12、规范修正公式计算（分层厚度取1m）（1）计算P0同分层总和法一样，p=p—b=120—25.2=94.8kPa0c0（7）分层压缩模量的计算分层深度自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i压缩模量01.029.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7692.503.048.243.391.50.8080.7742.304.056.927.784.60.8000.7822.775.065.118.683.7土样0.7960.7832.574-20.7910.7812.356.073.313.186.4(8)一一.一…—计算竖向平均附加应力系数a

—当z=0时，z以=0计算z=1m时，基底面积划分为四个小矩形，即4x2.5=（2x1.25）*4l/b=2/1.25=1.6,z/b=1/1.25=0.8，查表6-5有皿=0.2395基底下1m范围内a=4*0.2395=0.958详见下表。Z(m)l/bz/b—a—za——(za)「(za后EsiAs'i£As'i11.60.80.9580.9580.9582.68343421.61.60.83161.66320.7052.50276131.62.40.70282.10840.4452.30187941.63.20.59882.39520.2872.77108951.64.00.51762.5880.1932.5779661.64.80.45442.72640.1382.356102（9）确定计算深度由于周围没有相邻荷载，基础中点的变形计算深度可按下列简化公式计算:z=b（2.5—0.4lnb）=2.5（2.5—0.4ln2.5）=5.3mn（10）确定中s计算zn深度范围内压缩模量的当量值:=£AA./£险/E=£AA./£险/E11P0——Z]a1—0xa0—22-Z1Xa1k~~E匕+I_-IP0"nan—Zn=—1n—1\o"CurrentDocument"kJs1s2Esn=2.55MPap=2.55MPa「0.9580.70520.4*520.28680.19280.1384)P0k2.68+2.5+2.3+2.77+2.57+2.35/查表（当P0<0.75七时）得：中广1.1（11）计算地基最终沉降量s=甲s，=平才As'=1.1x102=112mmi=16-12、由于建筑物传来的荷载，地基中某一饱和黏土层产生梯形分布的竖向附加应力，该层

顶面和底面的附加应力分别为b.=240kPa和b"=160kPa，顶底面透水（见图6-34）,土层平均k=0.2cm/年，.e=0.88，a=0.39MPa-1，Es=4.82MPa。试求：①该土层的最终沉降量；②当达到最终沉降量之半所需的时间；③当达到120mm沉降所需的时间；④如果该饱和黏土层下卧不透水层，则达到120mm沉降所需的时间。解：①求最终沉降0.39x10-31+0.88(240+0.39x10-31+0.88(240+160)<2)x400=166mm②U=土=50%(双面排水，分布1)ts查图6-26得[=0.2kG+e)0.2。+0.88)x10-2c===0.964m2/年va-y0.39x10-3x10CtH~2图5-32习题5.5图:①诚土怎船号级蒂琅寻•荷&M03TH2t=Cv0.964=0.83(年)③当s=120mm时U=、=72%查图6-26得T=0.42ts(4\20.42x-TH2t=TH2t=cv=1.74(年)0.964④当下卧层不透水，s^=120mm时与③比较，相当于由双面排水改为单面排水，即-=1.74年，所以.t=1.74x4=6.96年4第八章6-11、某矩形基础的底面尺寸为4mX2m，天然地面下基础埋深为1m，设计地面高出天然地面0.4m，计算资料见图6-33（压缩曲线用例题6-1的）。试绘出土中竖向应力分布图（计算精度；重度（kN/m3）和应力（kPa）均至一位小数），并分别按分层总和法的单向压缩基本

公式和规范修正公式计算基础底面中点沉降量30<°.75九）。1F=920k?JTV设计地面I谷TOC\o"1-5"\h\z」。天燃地面十、mi-*r*u成土7=18lcNy下*匚7-ILlkN揶粉质粘土。广272虏w-31%嬷泥

质粘土GUI*40%未帖穿解：1、分层总和法单向压缩基本公式（5）求y'嬷泥

质粘土GUI*40%未帖穿W-VyyW-Vy）y（G-y-y）y.y（G-1）y（G-1）y'=―ssw=ssw=sw=ws=fS\VWWS+WWGJW+①G"WGs11+①）又已知，粉质黏土的y=19.1kN/m3，G=2.72，s=31%和淤泥质黏土的y=18.2kN/m3，G=2.71，s=40%所以y'分别为9.2kN/m3和8.2kN/m3（6）地基分层基底面下第一层粉质黏土厚4m，第二层淤泥质黏土未钻穿，均处于地下水位以下，分层厚度取1m。（3）地基竖向自重应力。。的计算0点：^°=18xG+0.4）=25.2kPa点：。°=25.2+9.2x1=34.4kPa点：。°=34.4+9.2x1=43.6kPa点：b°=43.6+9.2x1=52.8kPa点：b=52.8+8.2x1=61.0kPa点：b°=61.0+8.2x1=69.2kPa点：b°=69.2+8.2x1=77.4kPa(4)地基竖向附加应力b,的计算基础及其上回填土的总重G=yAd=20x4x2.5x1.4=280kN基底平均压力p=F1：G=920+280=%A2.5x4基底平均压力基底处的土中附加应力P0=P~bc0=120-25.2=94.8kPa计算基础中心点下由基础荷载引起的附加应力b，基础中心点可看作是四个相等小矩形荷,载的公共角点，其长宽比Ub=2/1.25=1.6，取深度z=0、1、2、3、4、5、6m各计算点的。,。点八、、l/bz/mz/baclbz01.6000.25094.811.610.80.21581.521.621.60.14053.131.632.40.08833.441.643.20.05822.051.654.00.04015.261.664.80.02911.0（5）地基分层自重应力平均值和附加应力平均值的计算，见表1。（6）地基各分层土的孔隙比变化值的确定，见表1。（7）地基压缩层深度的确定按b广0.2b°确定深度下限：5m深处0.2bc=0.2x69.2=13.84kPa，b=15.2>13.84kPa,不够；6m深处0.2b°=0.2x77.4=15.48kPa，b=11.0〈15.48kPa，可以。表1分层总和法单向压缩公式计算的沉降量点八、、深度自重应力附加应力自重平均附加平均自重+附加曲线压前e1i压后e2i沉降量0025.294.811.034.481.529.888.2118.0土样0.8210.7613322.043.653.139.067.3106.34-10.8180.7692733.052.833.448.243.391.50.8080.7741944.061.022.056.927.784.60.8000.7821055.069.215.265.118.683.7土样/I-90.7960.783766.077.411.073.313.186.4420.7910.7816（8）基础的最终沉降量如下：s=As=33+27+19+10+7+6=102mmii=12、规范修正公式计算（分层厚度取1m）（1）计算P0同分层总和法一样，P0=P-^c0=120-25.2=94.8/u（12）分层压缩模量的计算分层深度自重平均附加平均自重+附加曲线压前eXi压后e2i压缩模量01.029.888.2118.0土样0.8210.7612.682.039.067.3106.34-10.8180.7