赵家沟金矿改扩建项目建设工程可行性研究报告书-初稿

PAGE赵家沟金矿技术改造项目建设工程可行性研究报告

一、总论1.1概述1.1.1项目名称赵家沟金矿技术改造项目建设工程1.1.2隶属关系及企业性质企业名称：彰武县后新秋镇赵家沟金矿法人代表：叶宏伟企业性质：集体所有1.1.3位置与交通赵家沟金矿位于彰武县后新秋镇平顶山村,矿区内道路四通八达，矿区至省道彰桓线10km，距阜新—四平高速公路8km，矿区距离彰武县城40km，距沈阳—彰武高速公路42km。1.1.4自然地理与经济概况区内以半低山-丘陵地貌为主，地形切割不强，绝对高程一般150-170m，相对高差20m左右。气候为典型大陆型气候，昼夜温差大，7月份气温最高，平均20℃；1月份气温最低，平均-17℃，7-8月份为雨季，11月份至来年4月为冰冻期。区内水系比较发育，气候相对湿润，常年性河流有东平河套，地表还发育许多暂时性地面流水和泉水，可满足矿山生活生产用水。1.2矿山现状赵家沟金矿始建于1991年，1993年5月建成投产，是彰武县内唯一的金属矿山，阜新市第一家金矿。截止2001年末，累计开采金矿石量16.9万吨，创产值7800万元，实现利润1300万元，安置就业300余人，该矿1994年、1995年被评为“阜新市乡镇第一企业”，并被省市县人民政府评为“先进民营企业”，所年来，该矿为地方经济发展做出了较大贡献，是彰武县财政收入的支柱企业，为稳定和构建和谐社会起到了作用。2001年10月，该矿原采矿许可证（证号2100000040147）到期，因原设计利用金矿石储量基本消耗及其他一些原因未能及时办理采矿许可证延续手续，被省国土资源厅注销采矿权。2005年该矿通过对物探异常区进行坑道验证发现并圈定二条矿体。2006年1月彰武县国土资源局委托辽宁省第四地质大队对该矿体进行矿产资源储量核实，提交了《彰武县赵家沟金矿储量核实报告》进行了评审备案，（辽国土资储备字【2006】103号）。2006年12月28日彰武县人民政府以彰政发【2006】74号文，向市政府承包了关于恢复和补办赵家沟金矿采矿证的“关于彰武县赵家沟金矿采矿许可证办理有关工作的请示”。2009年3月14日阜新市政府以阜政发【2009】32号文，向省国土资源厅发了“阜新市人民政府关于恳请为彰武县后新秋镇赵家沟金矿办理采矿许可证函”。2009年6月2日点号XY1470750041483020247075004148378034706420414837804470642041483020根据辽宁省第四地质大队提交的“彰武县赵家沟金矿储量核实报告”和辽宁溪源矿产资源评估有限公司对该报告的评审意见书（评审号086）（汇交号2006-135），确定赵家沟金矿现保有金矿石量38.250t，金属量149kg，储量编码（1226+333）.矿石平均平品3.8克/t，服务年限10年，如矿山投入资金加大探矿力度，深部及外围仍有发现新矿体，和增加储量延长矿山寿命，增加服务年限的可能，综上所述，该矿具有恢复生产和重新启动的价值。通过使该企业恢复生产，可充分挖掘原企业剩余的潜在价值，在增加投资者收益的同时，给当地政府增加可观的财政收入，产生一定的社会效益，避免自然源和社会资源的浪费，是利国利民的好事。矿山原由后新秋镇政府集体经营，矿山名称彰武县后新秋镇赵家沟金矿，经济类型为集体经济，开采方式是地下开采，开拓方式采用明竖井开拓，现有一座70～100t／d生产能力的浮选厂，采用二段开路破碎一段闭路磨矿—混和浮选—精矿再磨—金、硫分离浮选的工艺流程。生产规模约1.50万吨/年。现有浮选厂处理能力约70～100t／d，采用二段开路破碎—一段闭路磨矿—混和浮选—精矿再磨—金、硫分离浮选的工艺流程。①碎矿:碎矿工艺流程为二段开路。粗碎设备采用PE250×400颚式破碎机，细碎设备为PE×150×750颚式破碎机，胶带输送机B=500mm、L=32m，细碎设备安装在粉矿仓上部。②磨矿与浮选：ZQMG1535锥型球磨机与FGф1200高堰式单螺旋分级机组成一段闭路磨矿系统，分级机溢流进入ф1500×1500矿浆搅拌槽，矿浆经加药调浆后进入混合浮选系统。混合浮选流程为一粗、二扫、一精，共计十二台×J—11浮选机，其中粗选作业四台、扫一作业三台、扫二作业三台、精选作业二台。混合浮选尾矿经渣浆泵扬送至简易尾矿库，混合浮选精矿进入由MQY1200×2400溢流型球磨机与ф200旋流器组成闭路的精矿再磨系统，旋流器溢流进入ф1300×1500矿浆搅拌槽，矿浆经加药调浆后进入分离浮选系统。分离浮选流程为一粗、二扫、一精，共计九台×J—6浮选机，其中粗选作业三台、扫一作业二台、扫二作业二台、精选作业二台。分离浮选精矿为金精矿，分离浮选尾矿为硫精矿。③精矿脱水：金精矿采用混凝土沉降池自然沉降脱水，沉降池长×宽×高=22×5.8×1.2(m)。硫精矿采用简易土坝库贮存。选矿存在主要问题①现选厂生产工艺报表、设备运转状况、原材料消耗等无任何文字记录，浮选回收率、尾矿品位等关健工艺指标不清，因此，难已判断现工艺流程是否最佳。②现选厂投入使用仅3、4个月，建厂时所购设备不是新设备，既无标牌、也无档案记录，设备破旧、磨损程度较大，因此现有设备还能使用多长时间很难判断。③选厂工业厂房较简陋，无采暖设施，胶带输送机为露天，高位水池露天敞口，因此，现选厂冬季生产较困难。④厂房内照明电缆、动力电缆均为明敷，存在安全隐患。1.3项目开发优势及市场预测1.3.1项目开发的优势从地质资源上，赵家沟矿床由5个矿体组成，矿体分布于长1700m，宽5OOm的范围内。本次设计只是利用了勘探程度较高的1号矿体43线7线之间的部分，43线以西及7线以东矿体还没有封闭，整个矿床深部也没有查清，本次设计储量计算也没有外推。另外，根据普查资料，其它几条矿体还有D+E级远景储量137万吨，结合本矿床的成因、断层、构造形成规律及探矿工程的控制程度，待井巷工程深入后，预计区内地质储量有进一步扩大的可能，后备资源有保证。建议尽快实施该项目，以使本企业及地方政府早日获得更大的经济和社会效益。1.3.2市场预测黄金是人类较早发现和利用的金属。由于它稀少、特殊和珍贵，自古以来被视为五金之首，有"金属之王"的称号。正因为黄金具有这样的地位，一段时间曾石材富和地位的象征，用它作金融储备、货币、首饰等。到目前为止黄金在上述领域中的应用仍然占主要地位。随着社会的发展，黄金的经济地位和应用在不断地发生变化。它的货币职能在下降，在工业和高科技领域方面的应用在逐渐扩大。（1）黄金用途第一，用作国际储备。这是由黄金的货币商品属性决定的。由于黄金的优良特性，历史上黄金充当货币的职能，如价值尺度、流通手段、储藏手段、支付手段和世界货币。随着社会经济的发展，黄金已退出流通领域。二十世纪70年代以来黄金与美元脱钩后，黄金的货币职能也有所减弱，但仍保持一定的货币职能。目前许多国家，包括西方主要国家国际储备中，黄金仍占有相当重要的地位。第二，用作珠宝装饰。华丽的黄金饰品一直以来都是个人社会地位和财富的象征。第三，在工业与科学技术上的应用。由于黄金具有独一无二的完美性质，这种性质是任何一种金属都不具备的。正因为如此，使得它被广泛地应用到现代高新技术产业中，如电子技术、通讯技术、宇航技术、化工技术、医疗技术等。（2）市场需求黄金作为国家储备的功能仍将发挥巨大作用当前，尽管各国的黄金储备占国际储备的比例有所下降。但是，黄金作为国家储备的功能仍将发挥巨大作用。在国际储备中，世界各国的黄金储备没有统一的标准，世界的平均水平近20％，但我国仅为2.2％。根据对1992年世界62个国家的统计分析，平均每10亿美元国内生产总值拥有黄金1吨。由此，我国的黄金储备应从目前公布的395吨，逐步地增加到1000吨以上。尤其在世界政治形势和经济格局动荡加剧的现在，我国尤其需要大量增加黄金储备。·黄金作为国家的货币政策工具，在我国未来的金融市场中将发挥更加积极地作用作为国家的货币政策工具，黄金在我国未来的金融市场中将发挥更加积极的作用。黄金市场已经成为当代金融市场的重要组成部分，与黄金有关的金融产品大大地丰富了世界金融市场，如黄金贷款（借金还金）、黄金债券、黄金投资基金、黄金企业股票、黄金期货、黄金期权以及各种金币等。随着社会主义市场经济体制的进一步完善，金融市场的宏观调控作用日渐重要，而没有黄金市场的金融市场是不完整的。随着上海黄金交易所的逐步完善，国内市场对黄金的需求将有所上升。·人民生活水平的提高和新型工业技术的发展拉动黄金需求我国黄消费量从1982年的0.7吨增加到2010年的613.2吨，目前中国为世界第四大黄金消费国，珠宝首饰的销售额也从1982年的9,908万元猛增到2010年的2965亿元，年增长率达到了35.7%。据统计，香港人均拥有黄金８克，其中60%以上为金块、金条，而作为中国金融中心的上海，人均拥有黄金仅0.28克，且全部为黄金饰品。业内人士认为，随着黄金市场的放开，内地民间对黄金的需求量将大幅增长，中国必将出现新一轮的黄金消费热。黄金饰品在未来几年仍是市场的主角。国际上平均每7,000名消费者就有一家金店，在香港则更高，平均每6,500名消费者就有一家金店；而中国内地目前仅有8,000多家金店，即使仅以发达地区的2亿消费者计算，也才达到每25,000人才一家金店，在大城市仅有55%的居民拥有珠宝首饰，中小城市这一比例仅为23%，而东部的农村则更少，仅达到17%。因此，未来我国黄金在人民需求中总体会呈现上升趋势。另外，由于黄金特有的物理和化学性质，它在工业上有着不可替代的作用。黄金有着极好的抗腐蚀性和可延展性，不易形成阻碍电流通过的表层，适合电子工业充电时间短、变形小的要求。因此，在工业上的使用范围很广，广泛应用于计算机制造，电子计算设备，电信设备，收音机、电视机的转发和接收设备，军事控制系统，航空设备，工业控制和自动化系统等。一些发达国家在电子工业上的用金数量已经从七十年代初的89.3吨/年上升到九十年代初的146.9吨/年。其中，日本从18.1吨上升到68.4吨。可以设想，随着近些年我国材料工业和信息技术的快速发展，对黄金资源的需求量也将会稳步上升。（3）市场供给a.黄金市场价格对市场供给的影响在黄金价格偏高时，各个产金国往往希望通过加快勘探、开采贫矿等，以此增加黄金产量来提高收入；相反，在黄金价格偏低时，各个产金国又往往希望通过减少黄金产量来推动黄金价格的上涨。但由于生产的改变不能立刻实现，所以产量的变化往往落后于价格的变化，此间存在着一个时滞效应。上个世纪八九十年代末期，由于几国央行大量售金，打压了黄金价格，使得国际矿产金量放慢了增长速度。随着近几年国际金价的回升，国际矿金的生产也会渐渐加快步伐。b.黄金市场的总需求对市场供给的影响黄金市场总需求的变化也会影响到黄金价格，从而影响到国际矿产黄金的供给，即总需求增加，黄金市场价格上升，促使矿产金增产；反之总需求减少，黄金市场价格下降，使得矿产金减产。随着全球经济的发展，制造业对黄金的需求不断增加；而由于受到“黄金的非货币化”的影响，部分央行又在减少他们的黄金储备，两者的综合结果决定了黄金市场总需求的变化。c.黄金生产成本对市场供给的影响黄金开采成本越高，那么其单位产量的利润就越少，则产金国会倾向于减少产量以推动黄金价格上升来扩大其利润空间。随着现代科学技术的发展，黄金的勘探成本和开采成本都在不断地降低，1995年世界黄金生产的平均成本为258美元／盎司，2000年已降低到186美元／盎司。但总的来说，发展中国家的开采技术要远落后于发达国家，随着开采难度的增加，这一点将会阻碍发展中国家采金业的发展。由于2001年以来，发达国家的产金量不断减少，发展中国家正渐渐成为矿产黄金供应市场的主力军。d.汇率对市场供给的影响汇率的变动会影响到美元表示的生产成本，或是本币表示的黄金价格。当国家货币贬值时，对外，以美元表示的该国黄金生产成本就会下降；同时，对内，以本币所表示的黄金价格就会上升。这就提高了销售黄金的利润，刺激了黄金的生产。所以货币的贬值是有利于该国采金业发展的，能促进矿产黄金量的提高。反之，当货币升值时，对外，以美元表示的该国黄金生产成本就会上升；同时，对内以本币所表示的黄金价格就会下降，从而压低了销售黄金的利润，阻碍黄金的生产。所以货币的升值不利于该国采金业发展。2001年，南非、澳大利亚两国货币的深度疲软就是造成两国的以美元表示的成本下降的主要原因。e.黄金储藏量对市场供给的影响黄金储藏量是黄金生产的基础，是评价长期黄金生产能力的基本要素之一。黄金储藏量与国家的黄金生产量基本成正比，南非、美国、中国、澳大利亚等几个储金量的大国也是全球的几个首要产金国。f.政治局势稳定与否等，将会影响到矿产黄金的生产与供给。g.未来黄金市场价格预测根据黄金市场价格统计，2000年至2004年黄金市场价格处于稳步上升状态，年平均增长率为14.71%。2010年黄金市场价格已达到280元/克。1.4设计依据及基本原则1.4.1设计依据（1）《赵家沟金矿矿床普查地质报告》；（2）《赵家沟金矿石选矿试验研究报告》；（3）《赵家沟金矿设计任务委托书》；（4）现场调查资料。1.4.2设计原则（1）要充分利用地质资源，提高资源综合利用水平；（2）以矿山探明储量为依据，并结合矿山实际情况，合理确定矿山生产规模。（3）重视环境保护、安全生产和工业卫生，务使“三废”排放达到国家标准；（4）用建设现代企业的模式，全面优化工程设计方案，注重采、选主体专业工艺技术及设备的先进性和可靠性，以达到节省建设投资，降低生产成本，提高企业经济效益的目的；（5）考虑储量可能增加，在工程设计中，采矿的主要控制工程和选矿的主要设备选型应留有余地。以增强企业发展后劲，避免重复投资，实现规模经营，提高企业经济效益；（6）设备选型应先进可靠，选择质量好、信誉高的设备制造厂家，严把质量关。同时应积极采用先进的技术和设备，通过加大科技投入，提高企业的经济效益；（7）设计将严格控制基建工程量，缩短建设周期，争取在最短的时间内完成基建工程并使企业投产，向时间要效益。1.5建设条件1.5.1内外部运输（1）内部运输内部运输采用窄轨铁路运输方式，运送的物品主要为矿石和废石。竖井提升上来的矿石经窄轨铁路送往选厂，竖井提升上来的废石经窄轨铁路送至废石场排弃。（2）外部运输外部运输采用汽车运输方式，运送的物品主要有精矿、水泥、燃煤、炸药、钎钢、选矿用备品备件以及选矿药剂等。1.5.2供电（1）电源在距赵家沟金矿10km后新秋镇有一座35/6KV变电站，变压器的主变容量为4000KVA，6KV侧变压器负荷余量约为1200KVA，由后新秋变电站以6KV供电电压专线向矿山供电，供电距离为10km，导线截面现为LGJ－70。此线路已架设到矿区。（2）用电负荷全矿用电负荷为：安装容量1388.6kW工作容量1174.6kW计算有功753.73kW视在容量816.07kVA功率因数0.93年耗电量446.92×104kWh一级负荷为：安装容量356kw工作容量319kw1.5.3供水（1）给水水源矿区常年性地面径流为东平河套，其支流从1号矿体北侧流过，河水补给主要为冰雪熔融水和地下水，河水常年不断，流量超过2000m³/d，可作为矿区的总水源。选矿工业区用水主要取自于坑内涌水。（2）给水量总用水量为950m³/d，其中新水为536m³/d，回水414m³/d。消防用水为15L/S,连续供水2小时。具体详见用水量表。1.6地质资源赵家沟金矿床由5个矿体组成，矿体分布于长1700m，宽5OOm的范围内。1、2号矿体主要产于隐爆安山角砾岩筒内；3号矿体产出于隐爆安山角砾岩与安山岩的接触部位；4号矿体南段产于安山岩中，北段产于隐爆安山角砾岩中；5号矿体产于安山岩中。该矿床1号矿体为纵向交叉型锯齿状断层所控制，2、3、5号矿体为北东向断层所控制。根据矿体的控制程度及储量级别，本次设计利用的资源储量为41.72万吨，也就是1号矿体目前探明的储量。由于1号矿体43线以西及7线以东沿走向皆未封闭，同时考虑其它四条矿体有D+E级远景储量137万吨，虽然储量级别偏低，但随着探矿工作的深入，预计区内可获得一定的储量。本次设计按可获得储量25万吨，作为矿区的后备资源，以延长矿山的服务年限，只作为技术经济评价的依据。1.7建设方案1.7.1建设规模、厂址及产品方案根据市场对产品的需求及资源条件，本次设计拟定矿山生产规模为200吨／日，6.6万吨／年。本次设计推荐厂址方案一：在43线和47线之间的山坡上建竖井，在竖井西侧的山坡上建选厂，利用选厂西北侧山沟作为尾矿库，选厂东北侧山沟作为废石场。企业最终产品为金精矿、硫精矿。1.7.2采矿（1）开采范围本次设计开采范围是采矿权范围之内的所有矿体，首采地段主要为7线至43线间的1号矿体。（2）开采方式:根据开采范围内的资源状况及矿体赋存条件，并结合地形地表特征和现有开拓形式。矿体总体走向为东西向，地表地形西高东低，矿床不适于露天开采，故本次设计采用地下开采方式。（3）采矿方法：根据矿体赋存条件，本区矿体适合空场法开采，结合矿体赋存特征和矿山现有采矿工艺特点，设计推荐倾角大于55°采用浅孔留矿法。倾角小于55°采用留矿全面法。主要技术经济指标见表6-1。（4）矿山生产能力矿山采用连续工作制度，年工作330天，每天3班，每班8小时。设计按同时回采矿块数确定矿山双中段生产能力达到200t/d。同时按开采年下降速度和经济合理服务年限份别验证生产能力，生产中段年下降速度15m/a，每个中段一般需2～3个矿块生产作业。矿山生产双中断作业技术上是可行的，经济上是合理的。本矿区地质储量较为可靠，同时矿床在43勘探线西部走向上和深部部分地段未封闭，存在一定远景储量，矿山投产后应加强该部分地质探矿工作,获得更多可采储量,使矿山持续稳定发展。综合各方面因素，设计推荐矿山规模200t/d。（5）开拓系统：竖井开拓根据矿体的赋存特点，地形地表条件及设计规模，本次设计推荐如下开拓方案。方案: 现有竖井延深方案竖井位于19线附近矿体上盘，选厂位于矿区南部，竖井规格1.8×1.6m，提升系统采用单罐平衡锤提升，设计选用2JK-2.5/20矿用提升机，电机功率N=200kw，提升容器采用2#双层罐笼。竖井需延深80米,竖井提升矿、岩石和人员材料,矿石运至选厂；废石运至废石场。通风采用单翼对角抽出式通风系统。经技术经济比较本方案优点节省竖井工程量,工业场地较完善，生产管理较为简单,投资较少，投产及达产时间短,缺点是井筒延深影响生产，井筒断面小，需刷大。开拓系统简述采用明竖井开拓,井筒净直径ø3.5m，提升系统采用单罐平衡锤提升。采用2JK-2.5/20矿用提升机，井深200m,提升容器采用2#双层罐笼，矿车采用0.5m3翻斗式矿车，每次可提升2辆。同时乘人员18人，各中段的矿、废石经竖井直接提升至地表，矿石卸至地表矿仓，废石直接排出地表废石场，通风采用单翼对角抽出式通风方式，井下排水由水泵直接排除地表。人员、设备及材料亦由竖井下放至井下各中段。（6）通风方式及通风系统通风方式：采用机械抽出式通风。通风系统：采用侧翼对角式通风系统。（7）坑内供、排水利用设在地表的高位水池通过供水管路向井下供水。矿区坑内排水设在1487米中段，设置集水仓及水泵硐室和变电硐室，（8）基建工程量坑内基建工程主要包括竖井、风井、平巷、探矿、采切工程等。基建工程量约为11471m3。基建期约为1年。1.7.3选冶（1）工艺流程：本次设计结合现场实际及业主要求，采用浮选工艺流程。（2）技术路线：碎矿（二段一闭路）--磨矿（一段闭路）--混合浮选—精矿再磨—金硫分离—金精矿、硫精矿（3）设计工艺流程描述及主要指标（Ⅰ）设计工艺流程描述（a）破碎采用二段一闭路碎矿工艺流程，碎矿最终产品粒度-12mm。（b）磨矿浮选一段闭路磨矿、混合浮选、精矿再磨、金硫分离浮选的工艺流程。（c）精矿脱水浮选金精矿采用一段浓密、真空过滤脱水流程。硫精矿采用沉淀池自然沉降脱水。（Ⅱ）主要指标（详见下表）生产能力200t/d原矿金品位3.128g/t尾矿金回收率6.0%金精矿品位44.313g/t金精矿回收率85%金精矿量12t/d硫精矿产率17%硫精矿硫品位44%硫精矿金品位1.38g/t硫精矿金回收率7.5%尾矿产率77.0%尾矿金品位0.305g/t金精矿产率7.5%1.7.4尾矿（1）尾矿库址尾矿库是选矿厂不可缺少的配套设施，将尾矿库建在选厂西线距离约200米处的沟内，也是距选厂最近的沟，可满足库容要求。（2）库容量当生产规模200吨/日时，年排尾砂量3.77万立方米，本次设计生产年限10年，所需库容量37.7万立方米。根据尾矿库地形条件，当堆尾砂堆积标高170米时，尾矿库容量41.8万立方米。可满足库容量要求。（3）尾矿输送和回水尾矿排放为压滤后干式排放。根据地形条件尾矿浆输送为全线压力输送，管线长250米，直径100mm。采用75/50D-HH渣浆泵从选厂送至压滤间。尾矿库回水经管线全线静压返回高位水池利用，节省新水保护环境。过滤机间的尾矿水返回高位水池管径100mm，管线长度280米。地埋敷设。尾矿坝下设渗水池。用于库内降尘或处理达标后排放。1.7.5总图（1）厂址方案考虑各方面因素，经现场踏勘，选择了三个厂址，作为本次改造的厂址方案。厂址方案一：在43线和47线之间的山坡上建竖井，在竖井西侧的山坡上建选厂，利用选厂西北侧山沟作为尾矿库，选厂东北侧山沟作为废石场。优点:采矿、选矿和尾矿工业区集中布置，生产经营费用低，管理方便；竖井位于矿体中央，矿石（废石）总的运输功小，运输成本低。缺点：竖井位于矿体上盘，采矿上部中段的石门长，工程量大；竖井井口标高相对较高，竖井工程量相对较大。厂址方案二：在7线附近建竖井，利用竖井东北侧平地建选厂，选厂西北侧山沟作为废石场，选厂东南侧山沟作为尾矿库。优点：各工业厂区布置相对较集中，生产经营成本较低，管理方便；竖井井口标高相对较低，竖井工程量相对较小。缺点：由于竖井位于矿体侧翼，而矿体走向长，矿石（废石）总的运输功大，运输成本高。厂址方案三：对现有选厂进行改造，利用现有堆浸厂东部的空地作为尾矿库。优点：可充分利用现有设施设备。缺点：各工业厂区分散布置，生产经营费用高，管理不便；矿石得二次倒运，利用汽车运输，运输成本高。由于现有选厂设备陈旧，厂房简陋，可利用价值很低，而厂址方案三的缺陷十分突出，本次设计不作为推荐厂址。厂址方案一和厂址方案二在技术上均可行，考虑到矿体走向长，同时兼顾企业未来的发展，在矿体的中部建厂是比较经济合理的。综合考虑诸方面因素本次设计推荐厂址方案一为设计厂址方案。（2）总平面布置a.采矿工业区竖井位于43线和47线之间的山坡上，竖井井口标高1685m，围绕着竖井布置有卷扬机房、空压机站、配电室、井口机房等设施。废石场位于竖井东南的山沟中，距竖井50m。b.选矿工业区选厂由原矿仓、碎矿车间、粉矿仓、磨矿车间、浮选车间、精矿车间。各车间依地形条件垂直于等高线呈阶梯状布置。c.炸药库炸药库的位置、结构和设施等的设置须经主管部门批准，并经当地县公安局许可。初步选址在竖井东部约600m的山沟中。根据采矿炸药消耗量,拟在地表新建5t炸药库及相应雷管库各一座,另外需建值班室和50立高位消防水池各一座。炸药库位置、库房和设施应满足以下安全距离炸药库和雷管库不得长边相对,二者距离>30m炸药库距村庄>500m炸药库距主干公路>500m炸药库距围墙>25m炸药库周围应设密实砖围墙,围墙高度不小于2m。库区内需修建50立高位消防水池,消防水池距库房距离不大于100m,消防管距库房不大于50m。库区值班室布置在围墙外侧,距离围墙>50m,岗楼布置在围墙周围。去炸药库应修建专有公路,公路纵坡不宜大于6%1.8基建投资本工程建设投资估算2995.00万元。概算见附表生产能力200t/d技术改造投资概算表项目名称规格数量单价投资额（万元）备注一、采矿部分挖掘机XE2503120万元/台360装载机ZL-40650万元/台300载重汽车8-10T1020万元/台200推土机ZD160220万元/台40二、选矿部分洗矿机PEF400X600330万元/台套90破碎机XD-40335万元/台105尼尔森重选机MQG24X303250万元/台套750球磨机375万元/台225砂泵310万元/台30三、土建部分选矿厂1400万元400办公区1150万元150建筑面积2500平方米办公设备25万元25电脑、监控等路桥修建150万元50四、供电供水柴油发电机300KW260万元/台120水泵25万元/台10五、公务用车吉普车130万元/辆30人货两用车220万元/辆40五十铃115万元/辆15平板载重车120万元/辆20六、其他351.9技术经济1.9.1项目投资及资金筹措本项目基建投资2960万元，自筹。本项目需要生产流动资金35万元，自筹。项目建设生产总投资2995万元。本项目基建期为1年。1.9.2生产成本根据生产工艺及矿山实际生产计算本项目200吨/日生产规模生产成本如下：①单位矿石全部生产矿成本：170元/吨其中：采矿：70元/吨选矿：50元/吨管理费：20元/吨销售费:30元／吨②年总成本：1122万元。1.9.3经济效果（1）年经济效果产含量金：175.48公斤金价：含量金89元/克销售收入：1561.78万元成本及费用：1132.6万元利润总额：429.18万元所得税：前8年免征税后利润：429.18万元投资利润率：15.98%（2）财务分析及动态经济效果逐年产品产量计算见表6—2。项目计算年限为10年，产含量金1754.8公斤，总产值为15617万元。项目损益计算见表6—3，利润总额4291万元，所得税283万元。现金流量计算见表6—4，净现金流量2323万元，按10%贴现率计算财务净现值202万元，企业内部收益率11.71%。项目投资返本期5.8年。返本后净利润1524万元。（3）经济效果①盈亏平衡分析利用盈亏平衡分析方法计算企业盈亏平衡点，对项目风险进行预测。通过盈亏平衡规模计算，正常生产规模为6.6万吨/年，规模可靠系数为2.26，说明项目具有较强的抗风险能力。②敏感性分析分析主要经济因素发生波动时对企业经济效果产生的影响，预测在最不利条件下企业经济效果；同时指出企业追求目标。敏感性分析计算见表6-5。通过敏感性分析计算可以看出，对企业经济效果影响的敏感次序是：回收率（价格、品位）、成本、规模、投资。当各因素同时发生负向变化时，企业仍可获得149万元/年利润。说明本项目抗风险能力较强。（4）经济评价结论该矿周边资源较好，本项目的建设对开发未来市场具有很大的意义。为推动彰武经济发展促进国家经济建设做出了一定的贡献。通过综合技术经济评价，本项目技术可行，经济合理。本设计采用的技术方案和工艺流程通过生产实践验证是成熟可靠的。且易操作和管理。项目经济效果较好，建议尽快实施，早日见效。（4）主要技术经济指标主要技术经济指标见表6-11.10存在问题及建议（1）在下一步设计工作前，建设单位应委托试验单位针对新建选厂所处理的矿石重新进行选矿试验，或者找到现有浮选厂的生产指标记录，重新核实论证选矿工艺流程。（2）本设计可研地形图精度有限，所以设计中所涉及地表工程量存在一定程度偏差，需待下阶段设计核准。根据当地的地表地形特点，在下阶段工作开展之前，需请建设单位提供1:500地形图（3）本次设计坑内工程由于没有井巷工程现状资料，所以只为示意。二、地质资源2.1区域地质概况2.1.1地层2.1.1.1泥盆系地层（D）2.1.1.2石炭系地层（C）2.1.2岩浆岩（1）火山岩（2）侵入岩2.1.3构造（1）褶皱（2）断裂构造2.2矿区地质特征2.2.1地层（1）中泥盆（2）上泥盆（3）下石炭2.2.2岩浆岩（1）火山岩（2）火山机构（3）侵入岩2.2.3构造（1）褶皱（2）断裂2.3矿床地质特征2.3.1矿体特征2号矿体3号矿体5号矿体2.3.2矿床类型2.3.3矿体围岩及围岩蚀变2.4矿石质量2.4.1矿石类型2.4.2矿石的结构、构造2.4.2.1矿石结构2.4.2.2矿石构构2.4.3矿石矿物成分2.5水文地质2.5.1区域水文地质2.5.2矿区水文地质2.5.3生产矿井、老酮水文地质概况2.5.4矿坑涌水量预计2.6矿床开采技术条件及矿石加工技术条件2.6.1矿床开采技术条件2.6.2矿石加工技术条件2.7以往地质工作述评2.8矿山开采现状2.8.1矿山开采范围2.8.2矿山开采情况2.9矿区地质资源储量2.9.1矿区工业指标2.9.2矿区保有地质资源储量2.9.3设计利用储量2.10基建及生产探矿2.10三、建设方案3.1建设规模、厂址及产品方案根据市场对产品的需求及资源条件，本次设计拟定矿山生产规模为200吨／日，6.6万吨／年。本次设计推荐厂址方案一：在43线和47线之间的山坡上建竖井，在竖井西侧的山坡上建选厂，利用选厂西北侧山沟作为尾矿库，选厂东北侧山沟作为废石场。企业最终产品为金精矿、硫精矿。3.2采矿3.2.1开采范围（1）开采范围赵家沟金矿床由5个矿体组成，矿体分布于长1700m，宽5OOm的范围内。1、2号矿体主要产于隐爆安山角砾岩筒内；3号矿体产出于隐爆安山角砾岩与安山岩的接触部位；4号矿体南段产于安山岩中，北段产于隐爆安山角砾岩中；5号矿体产于安山岩中。该矿床1号矿体为纵向交叉型锯齿状断层所控制，2、3、5号矿体为北东向断层所控制。根据矿体的控制程度及储量级别，本次设计利用的资源储量为1号矿体。考虑到以往2、3、5号矿体工作程度低，储量级别低，可靠性差，作为矿区的后备资源可延续矿山的服务年限以便于技术经济评价。1号矿体呈近东西走向，贯穿整个矿区的东西，长超过360m。11～39线地表氧化矿已被开采，采出矿石量2万吨左右，尤其在39线，采矿深度已达29m，几乎触及原生矿。11～39线采坑底部矿体宽1.OO～2.5m，整个矿体是连续的。在控制的11～39线矿体,倾向175～190º，倾角45～70°。从39线到11线，矿体倾角由小变大。剖面上矿体也具分枝复合脉状特征，最大控制延深为290m，矿体倾角O～35线较陡，为70°左右；35～39线较缓，为45°左右；从地表向深部，矿体厚度逐渐变小（地表3.43m、1647中段1.07m），从地表向深部品位有降低的趋势（地表大于6g/t、1647Z中段2.81g/t）。坑道中出露的块状黄铁矿体有3层，其中有2层矿体在地表未出露，为盲矿体。（2）开采方式根据开采范围内的资源状况及矿体赋存条件，并结合地表地形特征和现有开拓形式。矿体总体走向为东西向，地表地形西高东低，矿床不适于露天开采，故本次设计采用地下开采方式。（3）开采顺序根据矿脉赋存特点，以及设计采矿方法的要求，回采过程中应遵循从上到下，由远而近，先采上盘后采下盘的后退式开采原则。3.2.2采矿方法3.2.2.1开采技术条件从矿体赋存条件来看，开采矿体具有如下特点：（1）矿体倾角O～35线较陡，为70°左右；35～39线较缓，为45°左右。（2）本区开采主要为1号矿体，平均厚度2.5m左右。（3）矿体围岩为安山岩，上、下盘一般比较完整，劈理、节理不太发育，从调查情况看，坑道内没有支护。本区矿石不结块，不自燃；地表允许陷落。矿区地下水主要以裂隙水为主，水文地质条件简单。矿岩物理机械参数：矿石体重3.60t/m3岩石体重3.00t/m3矿岩硬度f=8～10松散系数1.63.2.2.2采矿方法选择根据上述特点，本区矿体适合空场法开采，结合矿体赋存特征和矿山现有采矿工艺特点，设计推荐倾角大于55°采用浅孔留矿法。倾角小于55°采用留矿全面法。浅孔留矿法和留矿全面法优点是节省投资，采矿成本较低，工艺比较简单，管理方便，工艺容易掌握，采切比较小，所需设备比较简单，易于供应，在有色金属矿山和黄金矿山广泛应用，且投资少，缺点是平场处理松石工作量大，工人劳动强度高，采场通风条件差。设计在1607m中段布置4个回采矿块；1567m中段布置2个采切矿块。3.2.2.3回采工艺及设备选择（1）浅孔留矿法a.结构参数阶段高度：40m。矿块长度：50m矿块宽度：矿体厚间柱：6m底柱：6m顶柱：3m漏斗间距：6.5mb.采准切割采切工程包括天井、天井联络道、漏斗颈、漏斗、斗穿、切割巷道等。采切设备：凿岩采用YT—27型和YSP—45型凿岩机，工作面配JK55-2№4.5型局扇辅助加强通风。c.回采工艺回采工作从切割巷道开始，自下而上分层推进，浅孔落矿，炮孔交错布置，孔深1.5～2.0米，排距0.5米，孔间距0.6～0.8米，爆破使用2＃岩石炸药，火雷管起爆。每次放出所爆矿量的1/3，保证工作面高度2.0～2.2米，其余留在采场作为回采工作平台，矿房回采结束后进行大量放矿。回采设备：凿岩采用YT—27型凿岩机1—2台，每个采场配备1台JK55-2№4型局扇辅助加强通风。回采作业顺序为：凿岩、爆破、通风、局部出矿、平场支护，二昼夜三个循环，见回采作业循环图表3-2-1。采场综合生产能力50—60吨/日。采场通风新鲜风流由人行天井进入采场，污风由另一侧天井排出回风巷中。每个采场配备1台JK55-2№4.5型局扇辅助通风。e.采场支护采场在下一班凿岩之前进行撬毛和支护。因本区矿岩较稳固，一般不需要支护，但对局部不稳固地段应加强支护，可采用锚杆或锚杆加金属网支护，以确保采场的稳固与安全。（2）留矿全面法a.结构参数采场长度：50m矿块宽度：矿体厚阶段高度：40m联络巷距离：5m底柱高度：5m漏斗间距：16mb.采准切割在矿块长度50米的两端上掘天井联通上部水平巷道。天井规格为1.5×2.0m2,且在天井内每间隔8米开凿断面为2×1.8m2人行联络巷道通往采场，采场两端的人行联络巷道应错开布置。在底部运输巷道开凿三个出矿漏斗，斗颈为2×2m2，上掘3m后开始掘拉底巷道，拉底巷道施工与扩斗工作同时进行。对应溜井在切巷的另一侧开掘电耙绞车硐室或电耙绞车布在联络道内。c.回采工艺采准、切割、扩斗工作完成后，开始回采矿房，沿矿体全厚由下往上回采，分层高度2—3m，工作面呈梯段式。凿岩用YT27或YSP45型凿岩机，炮眼呈水平或倾斜向上布置，眼深1.6～1.8m，排距0.8～1.0m，孔距0.8～1.0m，2#岩石硝铵炸药，非电导爆雷管起爆，按凿岩—爆破—通风—放矿撬顶—平场—凿岩的工序进行。每次放出的矿石以通过电耙为易，随着工作面向上推移，每隔8—20m留圆形矿柱直径为5m的不规则矿柱支撑顶板，等矿房全部采完后电耙即可大量出矿。（3）采矿综合技术指标采矿主要技术经济指标表3-2-2序号项目单位浅孔留矿采矿法留矿全面采矿法备注1矿体厚度m2.52.52矿体倾角度55—7030—553矿块综合生产能力t/d50—6050—604副产矿石率%10105千吨采切比t/km10106损失率%15157贫化率%15158采矿方法比例%5050回采矿块数个4备用所块数个2万吨掘进比m/万t550其中：开拓m/万t300采切m/万t100探矿m/万t150凿岩机台效m/台班60掘进m/台班1.3～1.5采矿工效t/工班10-15掘进工效m/工班0.3-0.53.2.3矿山生产能力3.2.3.1矿山工作制度矿山采用连续工作制度，年工作330天，每天3班，每班8小时。3.2.3.2生产能力（1）矿体特点a.本次设计利用的资源储量为1号矿体。考虑到以往2、3、5号矿体工作程度低，可作为矿区的后备资源。b.开采范围43勘探线以东至7勘探线之间，43勘探线以西无工程控制,存在一定远景储量。（2）生产能力根据矿山现有地质情况及推荐的采矿方法工艺和技术条件，确定矿山生产能力如下：a.按同时回采矿块数确定生产能力A=Nqkt/(1-z)其中：A——矿山年生产能力，t/aN——可布矿块数，个K——矿块利用系数，个q——矿块生产能力，t/d(60t/d)Z——副产矿石率%(10%)T——年工作日计算结果见表3-按同时回采矿块数确定矿山生产能力表3-2-3中段标高中段可布矿块数（个）中段同时工作矿块数（个）矿块利用系数矿块生产能力（t／d)副产矿石率（％）中段生产能力t／d万t／年1607720.3360101334.391567720.3360101334.391527510.336010672.211487510.336010672.21b.按开采年下降速度验证生产能力A=VSγK1K2α/（1-β）其中：A——矿山年生产能力，t/aV——年下降速度，m/aS——回采面积，m2γ——矿石体重t/m3α——矿石回收率，%β——矿石贫化率，%计算结果见表3-2-4。按开采工作年下降速度验证矿山生产能力表3-2-4中段标高中段矿石工业储量(t)中段采出矿量(t)年下降速度(m／年)开采面积(m2)倾角修正系数K1厚度修正系数K中段生产能力(t／年)160712209112972215900.851.11.162540156711499512218215848.491.11.1589051527934699931115689.661.11.1478791487866469206115639.311.11.144383c.按经济合理服务年限验证生产能力A=Qα/t（1-β）其中：A——矿山年生产能力,t/aQ——工业储量,tα——矿石回收率,%β——矿石贫化率,%t——合理服务年限,8年计算结果A=87656t/ad.综合分析通过上述技术经济论证，矿山生产双中段生产能力达到200t/d。按200t/t生产能力计算，计算服务年限10年；生产中段年下降速度15m/a，每个中段一般需2～3个矿块生产作业。在技术上是可行的，经济上是合理的。本矿区地质储量较为可靠，同时矿床在43勘探线西部走向上和深部部分地段未封闭，存在一定远景储量，矿山投产后应加强该部分地质探矿工作,获得更多可采储量,使矿山持续稳定发展。综合各方面因素，设计推荐矿山规模200t/d。（3）矿山服务年限根据设计利用储量，矿山计算服务年限10年，基建1年。3.2.4矿床开拓3.2.4.1岩石移动范围根据本矿区矿岩特点和矿体赋存特征，结合选定的采矿方法，参照类似矿山，选取上盘岩石移动角65°,侧翼岩体移动角为70°，并以此圈定崩落界线，确定主要井巷工程及地表工程的位置。3.2.4.2开拓方案选择（1）选择依据A.赵家沟金矿区为一复式向斜构造，本区地貌为半低山——丘陵地貌特征，地势为西南高东北低，平均海拔140～170m。b.当地处于寒冷地区，采暖期为当年的11月至第二年4月。c.设计规模200t/d。（2）方案的选择矿山原有开拓方式采用明竖井开拓，竖井井口标高160m，竖井规格1.8×1.6m，卷扬机为800×600，竖井已开拓三个中段（一中段到164m标高、二中段到160m标高、三中段156m标高）。一中往东开拓到11线，往西开拓到27线，共160m；二中往东开拓到15线，往西开拓到23线，共100m。根据矿体的赋存特点，地形地表条件及设计规模，本次设计推荐如下开拓方案。方案: 现有竖井延深方案竖井位于19线或（7线）附近矿体下盘，利用竖井东北侧平地建选厂，选厂西北侧山沟作为废石场，竖井规格1.8×1.6m，提升系统采用单罐平衡锤提升，设计选用2JK-2.5/20矿用提升机，电机功率N=200kw，提升容器采用2#双层罐笼。竖井提升矿、岩石和人员材料,矿石运至选厂；废石运至废石场。通风采用单翼对角抽出式通风系统。（3）方案的确定本方案优点节省竖井工程量,优点：各工业厂区布置相对较集中，生产经营成本较低，管理方便；竖井井口标高（165m）相对较低，竖井工程量相对较小。缺点：由于竖井位于矿体侧翼，而矿体走向长，矿石（废石）总的运输功大，运输成本高。3.2.4.3开拓系统简述采用明竖井开拓,井筒净直径ø3.5m，提升系统采用单罐平衡锤提升。采用2JK-2.5/20矿用提升机，减速比20，井深200m,提升容器采用2#双层罐笼，矿车采用0.5m3翻斗式矿车，每次可提升2辆。同时乘人员18人，各中段的矿、废石经竖井直接提升至地表，矿石卸至地表矿仓，废石直接排出地表废石场，通风采用单翼对角抽出式通风方式，井下排水由水泵直接排除地表。人员、设备及材料亦由竖井下放至井下各中段。（1）坑内运输各生产中段矿、岩石均采用人推车。矿车采用YFC0.5(6)型翻斗车。人工卸车。（2）通风坑内通风采用单翼对角抽出方式。竖井进风，风井出风的通风系统。风机采用1台K45－6－No14型矿用通风机。配套电机功率为45KW，电压380V。（3）排水排水泵房设于147m中段，147m以上中段涌水通过泄水孔排至147m中段水仓，由该中段集中通过竖井排出地表。（4）中段划分根据矿体倾角、厚度以及矿床的勘探程度和设计的采矿方法，结合类似矿山，设计推荐中段高度为40m。（5）中段车场根据运输量井下各中段采用双侧马头门，尽头式车场。3.2.4.4井巷工程（1）明竖井竖井用于提升矿石、废石、人员和材料。由于欠缺竖井地质工程钻孔柱状图等资料，对围岩的稳固性及破碎没有具体论证，因此竖井设计采用直径3.5m的圆形断面。其优点在于受力条件好，适合于比较复杂的地质条件，通风阻力小，以及方便施工掘砌。设计竖井井筒直径3.5米，净断面9.62米2。由地表165米通过167米中段、157米中段、152米中段至147米中段，井底底部深13米，地表井口设提升钢井架。各中段均为双侧马头门，井筒的井壁支护方案，井颈及壁座采用钢筋混凝土支护，支护厚度300-1000mm，井筒部分以不支护为主，如遇破碎不稳固岩层及有涌水部位，则应考虑采取相应的加强支护与堵、防水措施。竖井采用2号罐笼带平衡锤的提升方式。井筒装备为钢罐梁、复合罐道，钢梯子及玻璃钢隔网。井筒内设提升间、梯子间、管子间和电缆间。罐道梁及梯子平台的层间距均为4米。罐道梁固定采用简易锚杆法。竖井掘进工程量（包括井颈与壁座、锁口、井筒、马头门、井架等）基建工程材料汇总表。（2）排水系统工程矿区坑内排水设在147米中段，设置集水仓及水泵硐室和变电硐室，水量按480m3/d考虑。详见基建工程材料汇总表。3.2.4.5通风机硐室矿区井下在设置通风机硐室一个，详见基建工程材料汇总表。3.2.5矿井通风3.2.5.1通风系统维持井下正常安全生产，保证井下稳定风流，设计采用机械通风。根据矿体走向长度特点，同开拓方案综合考虑，确定井下深部竖井进风，风井出风的单翼对角抽出式通风系统，由于当地处于寒冷地带，应在井筒入口处进行空气预热。新鲜风流由竖井进入井下，在各个中段内，由人行天井进入各个采场，冲洗工作面的污风，经上中段平巷，返入端部回风井排出地表。3.2.5.2矿井通风工作制度井下采用连续通风工作制度。3.2.5.3风量与负压按排尘风速计算所需风量，并通过井下最大班人数校核，矿井总风量计算结果见表3-2-5风量计算表表3-2-5工作面名称工作面数（个）通风断面（㎡）排尘风速（m∕s)风量(m3∕s）漏风系数计算风量(m3∕s）回采工作440.58备用采场240.252掘进工作面450.255电耙硐室3合计181.1120总风量Q＝20m3/s根据巷道长度及矿量多少估算负压580Pa。3.2.5.4局部通风回采工作面利用矿井总负压通风，对于通风比较困难的独头巷道掘进、采切工作面、采场爆破后，均采用局扇加强通风。掘进工作面通风方式一般采用压入式，对较长的独头巷道，采用压抽混合式通风，采场通风一般采用抽出式。设计选用局扇型号为JK55-2№4.5。3.2.5.5通风设施为了更好的管理风流，中段回风巷内设调节风窗、风门，当某一中段回采结束后，应设置挡风墙。3.2.6矿山防尘与安全3.2.6.1矿山防尘矿山生产期间采取下列防尘措施：坑内采用湿式凿岩;独头巷道掘进时,用局扇通风除尘;出矿和装岩时在爆堆上洒水降尘;溜井等装卸处安装喷雾器除尘;在各进风中段采用喷雾降尘或水幕降尘;在生产期间,应定期对风流进行测定,以确保风流质量。具体按有关规程执行。3.2.6.2矿山安全（1）坑内安全a.爆破作业应执行国家标准局国标函(1986)32号及冶金部(87)冶字环字158号颁发的《爆破安全规程》。爆破器材应严格管理，剩余的爆破材料应及时清理归整并放到指定的安全地点，爆破人员必须培训合格，持证上岗;b.各工作面作业前应进行平场、撬顶、检查作业面顶部是否会产生冒顶和塌方，对不稳定地段应及时支护;c.下井工作人员必须配戴安全帽,凿岩工人配带防噪声耳塞；d.人行井巷应设人行道，天井、主要井巷交岔点设醒目标志，并符合有关规程；废弃井巷和采坑区应及时封闭；e.井下至少有两个直通地表的安全出口；各阶段、采区和采场都有两个以上通往安全出口的通道；f.通风系统具有反风功能，水泵房设防水门；g.矿山设救护队，并配备一定数量的救护器材；h.设置专职人员进行管理，并严格执行国家有关技术规程规定。（2）竖井提升的安全设施a.竖井和中段连接处设安全门、安全阻车器，防止人和车辆坠入井中；b.提升设备有两套制动系统，一套为正常运行制动系统，另一套是紧急或事故状态的制动系统；c.井下提升的信号系统有声响、灯光和通风三部分组成，正常工作时井内各中段直接与井口联系，井口与卷扬机室联系，事故状态各中段可直接与卷扬机室联系；d.罐笼设有防坠器，预防提升钢绳断绳时罐笼坠落。3.2.7基建进度计划3.2.7.1基建范围根据矿山投产前所需达到三级矿量的要求，确定基建范围如下：竖井工程，1607、1567、中段开拓工程、探矿工程及采切工程；通风工程，排水工程等。3.2.7.2基建工程量(1)基建工程量基建工程总量：11471m3折合标准2868米，其中：开拓7639m3折合标准1910米，采切 2500m3折合标准625米，探矿 1332m3折合标准333米。基建工程量见表3-2-6。工程量表表3-2序号工程名称硬度系数f支护长度(m)断面掘进量(m3)支护量(m3)备注型式厚度(mm)掘进(m2)净(m2)一竖井工程1井颈10—12钢筋砼300–10001618.089.62289135.42井颈10—12砼300413.209.625314.33锁口10—12砼3001013.209.6213235.84井筒10—12喷砼10019310.759.622075218.15马头门10—12砼3005018.3214.7211401806设备基础10—12砼190160小计3879743.6二1607米中段1运输巷道10—12不支护3004.1712512竖井车场10—12不支护307.172153沿脉探矿巷道10—12不支护1003.603604穿脉探矿巷道10—12不支护803.602885探矿天井10—12不支护302.40726采切工程10—12不支护6254.0025007回风巷道10—12不支护403.60144小计4830三1567米中段1运输巷道10—12不支护3504.1714602竖井车场10—12不支护307.172153沿脉探矿巷道10—12不支护803.602884穿脉探矿巷道10—12不支护703.602525探矿天井10—12不支护302.40726回风巷道10—12不支护403.601447回风天井10—12不支护503.60180小计2611四排水工程1水仓10—12不支护697.104902水泵房10—12砼25012370813变电硐室10—12砼2502040070小计1260151五风机硐室10—12喷砼1001410.809.7315115小计15115合计11471909.6(2)三材消耗钢材:110t木材:50m3水泥:450t3.2.7.3基建进度计划（1）基建施工原则a.矿山投入生产时必须形成完善的开拓、运输、提升、供气、排水和通风等系统，并达到设计要求；矿山投产、达产后保有规定三级矿量；并使开拓、生产探矿、采准切割和回采各个工序之间保持合理的超前关系。b.为加速矿山建设，缩短基建期，使矿山早日投产，选用切实可行的技术定额编制计划，创造条件，尽可能安排平行作业。c.在保证关键性工程及整个工期按计划完成的前提下，基建期内采取措施，使每年、每季度、每月所完成工程量以及同时开动的凿岩机台班数量，基本保持均衡。（2）基建安排先施工竖井，然后进行井筒装备，最后同时施工1607m、1567m中段。（3）基建进度计划主要成巷速度如下：竖井：55—60m/月平巷：80-120m/月天井：80m/月溜井：60m/月硐室：400-500m3/月基建时间：1年。3.2.8矿山机械3.2.8.1设计依据矿山规模：矿山规模为矿石200t/d，岩石100t/d。矿岩石性质：矿石比重3.6t/m3，松散系数1.6,松散比重为2.25t/m3。岩石比重3t/m3，松散系数1.6，松散比重为1.875t/m3。工作制度：年工作日为330天，日工作3班，每班工作8小时。服务年限：10年。3.2.8.2矿山坑内运输系统（1）坑内运输系统概述该矿山井下开拓系统为竖井开拓。竖井负责提升井下生产的矿石、岩石及人员、材料和设备等。提升能力为：提升矿石200t/d，岩石100t/d。（2）坑内矿、岩石运输系统正常生产期间，各中段生产的矿、岩石均由各自中段运至竖井车场，利用竖井提升至地表。矿石直接运至选厂原矿仓，岩石运至废石厂排弃。各生产中段矿、岩石均采用人推车。矿车采用YFC0.5(6)型翻斗车。人工卸车。（3）坑内人员、材料及设备运输生产期间，井下最大班人数50人。坑内各中段人员、材料及设备等由竖井下放到坑内各中段。（4）竖井提升系统a.设计依据竖井为明井，井口标高1685米，井底标高1487米，井深200米。提升系统采用单罐平衡锤提升。b.提升设施选择1）提升容器提升容器采用2#双层罐笼，矿车采用0.5m3翻斗式矿车，每次可提升2辆。同时乘人员18人，罐笼自重Gg=2730kg。矿车自重Qk=590kg。2）平衡锤Qc=Qg+2Qk+1/2Qx=2730+2×590+1/2×1012×2=4923kg有效载重Qx=0.9×2.25×0.5=1012kg取平衡锤Qc=4900kg3）钢丝绳选择QdPs=＝2.611×10-5σ/m-Ho式中：Ps—钢丝绳每米质量σ—钢丝抗拉强度取σ=170×107PaQd—钢丝绳终端悬挂质量Qd=Qg+2Qk+2Qx=2730+2×590+2×1012=5935kgHo—钢丝绳最大悬垂长度Ho=H+Hj=222m设计选取6×19-φ28-170型钢丝绳，钢绳每米质量Ps′=2.74kg/m，钢绳破断力Qp=49250kg。钢丝绳安全系数m′：Qp提升矿石：m′=Qd+Ps′Ho49250=5935+2.74×222=7.53安全系数大于7.5，满足要求。Qp提升人员：m′=————————Q′d+Ps′Ho49250=————————————75×18+2730+2.74×222=10.5安全系数大于9，满足要求。4）天轮直径选择Dt≥ds=80×28=2240mm设计选Dt=2.5m。5）提升机选择(a).卷筒直径Dj=2.5m(b).卷筒宽度单层缠绕时：B=1001mm设计取B=1.2m(c).钢绳最大静张力及最大静张力差最大静张力Fc=(2Qx+Qg+2Qk+Ps′Ho)g=64124N最大静张力差Fj=(2Qx+Qg+2Qk+Ps′H-Qc)g=16104N设计选用2JK-2.5/20矿用提升机，减速比20，最大钢绳速度V=4.7m/s。6）电机功率的选择KFjVN′=ρ1000ηα1.2×16104×4.7=×1.351000×0.85×1.25=120KW式中：K——井筒阻力系数取1.2ρ——动力系数取1.35α——速度乘数取α=1.25η——传动效率取η=0.85设计选用YR355M-8型电机，功率N=200kw，电压380V。7）提升系统运输能力提升系统一次提升全时间T=169s，小时提升次数为21次/小时。提升时间平衡表如表（3-2-7）。提升时间平衡表表3-2-1项目提升时间提升时间休止时间提升全时间班提升次数班提升时间矿石49s35s169s401.85h岩石49s35s169s200.92h人员49s67s233s120.47h其他2.06h合计5.3h经计算可知，提升时间每班需要5.3小时即可够满足生产要求。3.2.8.3坑内供气设施（1）全矿最大耗气量矿山坑内耗气设备如下：凿岩机：YSP-454台每台耗气量5.0m³/minYT274台每台耗气量3.3m³/min矿山最大耗气量Qmax：Qmax=1.05KGKLKXKT=1.05×1.07×1.1×1.01×0.9×1.15×(4×5+4×3.3)=40.36m³/min式中：KG-高原修正系数取1.07KL-管网漏汽系数区取1.1KX-生产能力下降系数取1.01KT-凿岩机同时工作系数取0.9Km-凿岩机磨损系数取1.15（2）压气设施选择根据最大耗气量，设计确定采用2台21m³/min压缩机，2台工作。其型号为：OGFD110型螺杆空压机。利用原有设备作为备用。空压机技术参数如下：排气量：21m3/min；排气压力：0.7MPa;功率:110kw.主供风管采用Ø108x4无缝钢管，各中段采用Ø89x4无缝钢管。3.2.8.4坑内通风（1）坑内计算风量及负压竖井形成后，坑内通风采用单翼对角抽出方式。竖井进风，风井出风。风量及负压如下：风量：Q=20m3/s负压：Q=580m3/s计算风量：Q′=KQ1=1.15×20=23m3/s计算负压：H1′=H1+△P=580+300=880Pa式中：K——通风机装置阻力系数（2）通风设施选择依据计算风量及负压，风机采用1台K45－6－No14型矿用通风机。配套电机功率为45KW，电压380V。3.2.8.5坑内供、排水设施（1）坑内供水坑内各中段生产及消防用水，采用地表高位水池供水。主供水管采用φ57×3.5无缝钢管。（2）坑内排水坑内正常涌水量为480m3/d，最大涌水量为600m3/d。设计在井底车场附近设排水泵站，排水泵站排出地表。竖井井底水窝利用50WQ25-36-7.5型潜水泵排至井底水仓。按20小时内排完正常涌水量计算水泵流量。设计在水泵站内设水泵3台，1台工作，1台检修，1台备用。最大涌水量时2台同时工作。水泵型号：D25－30×8型，排水量25m3/h，扬程240M，配套电机功率37KW。正常涌水时19.2小时可排出，最大涌水时12小时可排出坑内涌水。主排水管设2条，采用φ89×4无缝钢管。3.3选矿3.3.1概述3.3.1.1设计依据（1）现场调查实际资料。（2）国内、外相关工艺的生产实践。3.3.1.2设计原则工艺技术合理、指标先进。充分利用原有设施，工业厂房简单实用，减少基建投资。设备选用高效、节能、运转可靠、易于操作的国产设备；3.3.1.3设计规模、产品方案及服务年限（1）设计规模本次设计选厂规模为200t／d，选矿工艺为浮选。（2）产品方案金精矿、硫精矿。（3）服务年限10年．3.3.1.4厂址方案选厂位于采矿主井附近，沿山脊呈“一字型”布置，地形坡度约10%，厂房相对集中。3.3.1.5选厂现状及存在问题（1）选厂工艺流程及主要设备现矿山有一座70～100t／d生产能力的浮选厂，采用二段开路破碎—一段闭路磨矿—混和浮选—精矿再磨—金、硫分离浮选的工艺流程。①碎矿:碎矿工艺流程为二段开路。粗碎设备采用PE250x400颚式破碎机，细碎设备为PEX150x750颚式破碎机，胶带输送机B=500mm、L=32m，细碎设备安装在粉矿仓上部。②磨矿与浮选：ZQMG1535锥型球磨机与FGф1200高堰式单螺旋分级机组成一段闭路磨矿系统，分级机溢流进入ф1500x1500矿浆搅拌槽，矿浆经加药调浆后进入混合浮选系统。混合浮选流程为一粗、二扫、一精，共计十二台XJ—11浮选机，其中粗选作业四台、扫一作业三台、扫二作业三台、精选作业二台。混合浮选尾矿经渣浆泵扬送至简易尾矿库，混合浮选精矿进入由MQY1200x2400溢流型球磨机与ф200旋流器组成闭路的精矿再磨系统，旋流器溢流进入ф1300x1500矿浆搅拌槽，矿浆经加药调浆后进入分离浮选系统。分离浮选流程为一粗、二扫、一精，共计九台XJ—6浮选机，其中粗选作业三台、扫一作业二台、扫二作业二台、精选作业二台。分离浮选精矿为金精矿，分离浮选尾矿为硫精矿。③精矿脱水：金精矿采用混凝土沉降池自然沉降脱水，沉降池长x宽x高=22x5.8x1.2(m)。硫精矿采用简易土坝库贮存。（2）选矿存在主要问题①现选厂生产工艺报表、设备运转状况、原材料消耗等无任何文字记录，浮选回收率、尾矿品位等关健工艺指标不清，因此，难已判断现工艺流程是否最佳。②现选厂投入使用仅3、4个月，建厂时所购设备不是新设备，既无标牌、也无档案记录，设备破旧、磨损程度较大，因此，现有设备还能使用多长时间很难判断。③选厂工业厂房较简陋，无采暖设施，胶带输送机为露天，高位水池露天敞口，因此，现选厂冬季生产较困难。④厂房内照明电缆、动力电缆均为明敷，存在安全隐患。3.3.2原矿3.3.2.1矿物组成及主要矿物嵌布特征（1）矿物组成原生矿主要呈块状和脉状，金主要富集在块状黄铁矿中，矿石物质组成主要为黄铁矿、次为褐铁矿、黄铜矿、方铅矿等。脉石矿物以石英为主，次为长石、绢云母、方解石等，矿物组成及含量见表3.3-1。（2）主要矿物嵌布特征a.黄铁矿黄铁矿在矿物中多以压碎角砾状，它形粒状和不规则状及其集合体产出。黄铁矿受力作用普遍压碎，在裂隙处有金属矿的分布，呈裂隙金产出。黄铁矿与金矿物关系密切，为金的主要载体。黄铁矿以粗粒为主，粗细粒均匀地嵌布，对选矿较有利。b.石英石英多以角砾状、浑圆粒状和不规则粒状产出，石英与金矿物关系密切，见有包裹金和粒间金分布。矿物组成及含量表表3.1－1矿物金属矿物黄铁矿黄铜矿方铅矿闪锌矿磁黄铁矿磁铁矿褐铁矿铜兰金红石含量％43.610.310.170.250.060.011.370.090.03矿物脉石矿物石英长石绢云母方解石高岭土含量％38.959.202.981.891.08（3）原矿多元素分析原矿多元素分析见表3.3-2。原矿多元素分析表表3.3－2元素Au(g/t)Ag(g/t)CuPbZnFe含量（％）*3.1285.400.0900.0150.31814.19元素sAsCaOMgOSiO2AL2O3含量（％）11.2060.0162.241.5745.6911.447＊设计品位3.3.2.2矿石结构构造（1）矿石结构晶粒状结构：金属矿物以自形晶、半自形晶、它形晶产于矿石中，形成晶粒状结构。压碎结构：黄铁矿受力作用颗粒压碎，产生裂隙和裂纹。交代残余结构：黄铁矿被褐铁矿交代，使黄铁矿呈孤岛状等不规则状颗粒，甚至有的被褐铁矿包裹，故形成交代残余结构。反应边结构：矿石中黄铜矿、方铅矿、黄铁矿等被铜兰、辉铜矿从颗粒周边交替，形成包围圈，故形成反应边结构。包含结构：金矿物以细小粒状等包含于黄铜矿、黄铁矿及石英中，形成包含结构。（2）矿石构造致密块状构造：金属矿物以粒状及其集合体产出，脉石矿物很少分布。矿石中主要由黄铁矿呈致密块状构造。脉状构造：金属矿物以脉状穿插在矿石中，或有脉石矿物沿金属硫化物充填胶结，形成脉状构造。网脉状构造：在金属硫化物的裂隙中，有脉石矿物沿多组裂隙充填胶结，呈网脉状构造。交错状构造：金属矿物及其脉石矿物沿两组交叉裂隙充填，形成交错状构造。浸染状构造：金属矿物以不同比例分布在脉石矿物中，构成浸染状构造。3.3.2.3金的赋存状态矿石中的金以自然金为主，次为银金矿，自然金含量达97.89%，银金矿为2.11%，其矿物粒度在0.001～0.037mm之间。矿石中金矿物以包裹金为主，且主要包裹于黄铁矿中，其次嵌布在黄铁矿裂隙及黄铁矿与其它矿物的间隙中。金矿物嵌布关系及其分布量见表3.3-3。金的赋存状态结果表3.3-3类型矿物分布量（%）累计（%）包裹金黄铁矿61.1567.60黄铜矿3.36脉石矿物3.09裂隙金黄铁矿19.5819.58间隙金黄铁矿与脉石矿物10.3012.82黄铁矿与黄铜矿2.43黄铁矿与闪锌矿0.09合计1001003.3.2.4矿石的物理性质矿石密度：3.60t／m3松散系数:1.55供矿块度：≤320mm入选矿石品位:3.128g／t3.3.3选矿试验3.3.3.1试验情况简介赵家沟金矿为建设选厂的需要，于二0一0年一月委托山东黄金集团烟台设计研究工程有限公司针对该矿石做了选矿小型试验，并提交了选矿试验报告。试验单位主要进行了浮选和全泥氰化试验，浮选试验流程为混合浮选、精矿再磨、硫金分离浮选。（1）试验指标a.浮选试验技术指标原矿品位：5.34g/t金回收率：80.81%金精矿品位：62.0g/t硫精矿品位：Au3.38g/tS44.0%浮尾金品位：0.53g/tb.全泥氰化浸出试验指标原矿金品位：5.25g/t金的浸出率：93.71%浸渣金品位：0.33g/t(2)试验结论a.该矿石属高硫含金难选矿石，主要原因为嵌布粒度细造成金硫分离困难，导致部分金流失于硫精矿中，要回收这部分金浮选工艺难以实现。b.全泥氰化浸出效果较好，属易浸矿石。3.3.4设计流程及指标3.3.4.1设计的工艺流程本次设计结合现场实际及业主要求，采用浮选工艺流程。（1）碎矿采用二段一闭路碎矿工艺流程，碎矿最终产品粒度-12mm。（2）磨矿浮选一段闭路磨矿、混合浮选、精矿再磨、金硫分离浮选的工艺流程。（3）精矿脱水浮选金精矿采用一段浓密、真空过滤脱水流程。硫精矿采用沉淀池自然沉降脱水。设计选矿工艺流程见图3.3－1。3.3.