成贵铁路初步设计落脚河大桥(68-128-68)m连续刚构计算分析初步设计计算报告

PAGEPAGEI成贵铁路初步设计落脚河大桥(68+128+68)m连续刚构计算分析初步设计计算报告目录目录 I1.概况 21.1计算依据、标准和规范 21.2计算理论和方法的选择及说明 31.3计算软件名称及版本 31.4计算参数和计算荷载工况 32.施工阶段结构内力和强度分析 52.1结构内力 52.2混凝土应力 62,3钢束应力 62.4强度安全系数 62.5抗裂安全系数 72.6小结 73运营阶段结构内力和强度分析 93.1主梁内力 93.2混凝土应力 133.3钢束应力 153.4强度安全系数 153.5抗裂安全系数 173.6小结 174结构变形分析 184.1竖向挠度 184.2横向挠度 184.3梁端转角 184.4墩顶位移 194.5预拱度 204.6小结 205下部结构检算 215.1桥墩检算 215.2承台检算 215.3桩基础检算 216结构动力特性分析 26PAGE311.概况1.1计算依据、标准和规范依据中铁二院集团提供的地质资料确定主桥的平立面布置、桩基及承台尺寸。计算中参考的岩土层的物理力学特性值见表1-1表1-1建议岩土物理力学指标岩土代号岩土名称稠度或风化程度粘聚力c(kPa)内摩擦角φ(°)基本承载力σ(kPa)基底摩擦系数桩周极限摩阻力(kPa)天然饱和极限抗压强度（MPa边坡率临时永久(1)粉质黏土（Q4dl+el）硬塑1.91818180/0.3601:11:1.25(2)碎石土（Q4dl+el）稍密2.2/45250/0.41201:11:1.25(3)卵石土（Q4al+pl）松散~中密2.2/50300/0.41401:11:1.25(4)砂岩泥岩、泥质砂岩（T1f2）W32.2/35300/0.35901:0.751:1W22.4/45450/0.45/51:0.51:0.75(5)砂岩泥岩、泥质砂岩夹灰岩（T1f1）W32.2/40300/0.41001:0.751:1W22.4/50500/0.5/51:0.51:0.75(6)灰岩（P2c）W32.2/50400/0.51601:0.51:0.75W22.6/60700/0.612.01:0.31:0.5工程技术标准：（1）铁路等级：Ⅰ级（2）桥上线路：双线，线间距5m，直线、坡度20‰(3)旅客列车速度目标值：350km/h，线路平面和重点桥隧工程等预留160km/h净空限界（4）牵引种类：电力（5）闭塞类型：自动闭塞（6）建筑限界：满足开行双层集装箱运输建筑限界要求（7）设计荷载：ZK荷载（客车）；(8)桥梁守护类型：=4\*ROMANIV类设计采用的规范标准：(1)铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）(2)铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范(TB10002.3-2005)(3)铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2005)(4)铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范(TB10002.4-2005)(5)《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》（2003年10月，北京）（铁建设函[2003]439号）；(6)《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（2003年6月，北京）（铁建设函[2003]205号)；(7)铁建鉴(1992)93号文《关于南昆线四座大桥横向刚度的补充技术要求》；1.2计算理论和方法的选择及说明初步设计阶段对主桥68+128+68m预应力混凝土连续刚构桥进行了施工过程和成桥运营两个阶段的结构分析。对部分施工阶段和成桥运营阶段结构的强度、刚度、稳定性进行了验算。施工阶段考虑的荷载主要有结构恒载（包括自重，二期恒载、挂篮重及施工临时荷载）、预应力和混凝土的收缩徐变；运营阶段考虑的荷载有ZK活载、体系温差正负20度，制动力、风荷载及10年的收缩徐变。收缩徐变的计算参考公路桥涵规范进行。计算模型中未考虑桥面纵坡。1.3计算软件名称及版本采用Midas/Civil7.4.1对结构进行计算分析。计算模型如下图：1.4计算参数和计算荷载工况结构材料部分：(1)连续刚构梁体采用C55混凝土，弹性模量，泊松比，，；（2）主桥桥墩采用C40混凝土，弹性模量，泊松比，，，墩顶5m范围内采用C55混凝土。(3)梁体纵向预应力及顶板横向预应力采用Ф15.2mm钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，其各项技术指标应符合“ASTMA416-94”标准的要求；（4）管道压浆用水泥浆强度等级M40(5)封锚用微膨胀混凝土强度等级C50设计计算参数：（1）梁部顶板宽12m，不需人行道板和托梁，梁体圬工容重按26.5kN/m3，线路设备及道碴自重等(二期恒载)按140kN/m考虑。（2）纵向钢束钢绞线锚下控制应力бcon＝0.7fpk=1302MPa(不包括锚圈口摩擦损失)。（3）塑料波纹管孔道摩阻系数μ＝0.15，孔道偏差系数K＝0.001；金属波纹管孔道摩阻系数μ＝0.35，孔道偏差系数K＝0.003；锚具变形与钢束回缩值（一端）ΔL＝6mm。（4）施工荷载：挂篮、机具、人群等施工荷载重按1250kN计。（5）温差：升降温20℃。（6）竖向荷载动力系数为：1+（1.44/（L0.5-0.2）-0.18）<1,取1。（7）制动力或牵引力:按一线满载时竖向静活载的10%计算。与列车的竖向动力作用同时计算时按列车竖向静活载的7％计算。双线采用一线的制动力。（8）列车横向摇摆力:一个横向100kN的集中力作用在钢轨顶面(9)风荷载强度：按《桥规》规定计算，风压按500Pa。荷载组合：主力：（1）恒载(结构重+二恒)（2）恒载+双线ZK活载动力作用+横向摇摆力+长钢轨纵向力主力+附加力：（3）恒载+双线ZK活载动力作用+横向摇摆力+长钢轨纵向力+制动力或牵引力+升、降30度（4）恒载+双线ZK活载动力作用+横向摇摆力+长钢轨纵向力+风力+升、降30度2.施工阶段结构内力和强度分析2.1结构内力图2-1最大双悬臂阶段梁体恒载弯矩图（单位：kN.m）图2-2边跨合拢后梁体恒载弯矩图（单位：kN.m）图2-3全桥合拢施加二期恒载后梁体恒载弯矩图（单位：kN.m）2.2混凝土应力在各施工阶段，梁部截面最大压应力12.43MPa，最大拉应力0.489MPa，满足规范的要求。梁部最大压应力发生在全桥合拢后张拉中跨底板束的施工阶段。2,3钢束应力预加应力的过程中，预应力钢筋在锚下的控制应力应符合下式条件：σcon=σp1+σL≤0.75fpkσcon——预应力钢筋在锚下的控制应力(Mpa)；σp1——预应力钢筋中的有效预应力(Mpa)；σL——预应力钢筋中的全部预应力损失(Mpa)。验算：钢束的最大张拉控制应力：锚下控制应力符合规范要求。2.4强度安全系数分别以全桥合拢作用二期恒载的施工阶段根部截面与跨中截面验算为例：根部截面：根据公式fPAP＋fSAS－σpa'AP'－fS'AS'＝fcbx计算中性轴位置，此处忽略非预应力钢筋的影响且AP'=0得简化公式：fPAP=fcbx计算中忽略承托梗腋部分参与受力，近似取x＝1800mm（底板厚度）跨中截面：根据公式fPAP＋fSAS－σpa'AP'－fS'AS'<fcbx得出，应按宽度为的矩形截面计算。因数据较多，其他截面的验算过程此处未给出，施工阶段截面强度安全系数满足规范要求。2.5抗裂安全系数对于不允许出现拉应力的构件，其抗裂性按下列公式计算：正截面对于轴心受拉，小偏心受拉或小偏心受压构件：Kfσ≤σc＋fct对于受弯，大偏心受拉或大偏心受压构件：Kfσ≤σc＋γfctγ＝EQ\F(2S0,W0)σ――计算荷载在截面受拉边缘混凝土中产生的正应力(Mpa)；Kf――抗裂安全系数；σc――扣除相应阶段预应力损失后混凝土中的预压应力(Mpa)；fct――混凝土极限抗拉强度(Mpa)；γ――考虑混凝土塑性的修正系数；W0――对所检算的拉应力边缘的换算截面抵抗矩(m3)；S0――换算截面重心轴以下的面积对重心轴的面积矩(m3)仍以中跨合拢施加二期恒载后根部截面的验算为例：查该阶段恒载在根部截面上缘产生的拉应力为17.4MPa，扣除相应预应力损失后混凝土中的预压应力为24.99MPa，截面塑性发展系数γ＝1.165，因数据较多，其他截面的验算过程此处未给出，施工阶段截面强度安全系数满足规范要求。2.6小结本章给出了典型施工阶段结构的内力图及强度和抗裂安全系数的计算，因施工阶段和截面数据较多，计算中仅示出了一个截面的计算过程，计算结果表明，梁体施工阶段的强度和抗裂安全系数满足规范的要求。3运营阶段结构内力和强度分析3.1主梁内力悬浇施工完成，全桥合拢后主梁中由恒载产生的内力图见图3-1，数值见表3-1。活载产生的内力包络图见图3-2，数值见表3-2。图3-1成桥状态主梁内力图表3-1恒载内力数值（为I端）单元轴向(kN)剪力-z(kN)弯矩-y(kN*m)1-1.230.02-0.262-141.4-7481.2-139.193-3373.7-4606.297112.194-356.37-5368.69293.915-86.15-4455.5416619.156-54.14-2707.0427362.217-19.16-958.632863.62822.181372.732037.61946.954033.521231.091042.266727.88-284.7711139452.07-32639.3712-45.7912222.2-75985.8813-132.8215048.15-130532.0314-261.4817940.02-196525.8615-399.3120908.81-274259.0816-580.9123964.94-364065.317-1187.5127103.1-466299.5718-1250.1330043.89-580755.0319-1326.7133247.53-707504.7820-1373.0536282.37-829348.0421-2430.5439494.78-962189.9222-2601.7142515.77-1106160.423-2749.845231.25-1238202.8224-2892.248067.19-1378595.4925-3021.5851027.38-1527705.0726-3178.8954112.78-1685902.3527-3344.5257327.98-1853575.1228-4292.8159490.84-1970810.1929-42.68-2134.04-533.6230-76.11-2302.32-1439.833117.51-2303.47-1440.553242.68-2134.04-533.6233-8248.9160660.14-2040813.6734-7198.1758557.01-1921088.7735-6904.455350.46-1749687.8536-6625.1452273.04-1587737.5737-6378.7149318.98-1434858.5438-6123.6446490.14-1290665.1539-5867.6843782.18-1154796.440-5576.240770.01-1006337.4141-4336.7537641.21-868621.3242-4149.234611.48-74199543-3948.631410.99-609777.6144-3772.9428472.55-489847.7745-3043.8425385.31-381787.7946-2735.9122346.42-286228.4447-2470.1919392.29-202680.8348-2231.3616514.82-130814.4949-2023.5313702.16-70341.9650-1846.9210944.57-21005.2851-1697.658230.7317368.1752-1579.225545.9744938.7153-1488.372893.6361836.9854-1430.65567.6668646.7255-1418.99-15.1668935.8656-1418.9915.1668935.8657-1407.32597.9768625.9558-1371.872924.3961682.0659-1356.455578.2444660.6160-1367.558265.616960.7561-1424.510986.65-21553.4162-1495.2713745.71-71049.3463-1592.9216564.28-131701.8464-1710.2319448.9-203773.6965-1869.2422411-287555.4166-2047.3125459.74-383385.4667-2630.7528574.02-491696.9468-2688.8231517.13-612052.7969-2761.3734723.07-744704.470-2827.5537757.9-871723.4771-3940.3140933.76-1009801.8672-4111.0643955.2-1158838.3973-4258.6546671.21-1295225.7374-4400.2349508-1439963.4575-4568.7152467.15-1593416.376-4701.5355554.65-1755963.9577-485158771.32-1927987.3278-5818.8460914.59-2048129.6879-42.68-2134.04-533.6280-76.11-2302.32-1439.838117.51-2303.47-1440.558242.68-2134.04-533.6283-6664.6759238.95-1964166.384-5631.257115.68-1847344.8785-5353.5153908.05-1680288.3486-5095.950829.09-1522682.0387-4808.3447880.44-1374139.6188-4552.4645052.49-1234284.7789-429642345.09-1102754.4490-4004.139333.36-959353.7891-2803.8336167.64-826877.292-2620.733139.09-705430.0693-2420.2529940.64-579117.7494-2240.1127004.82-465080.5595-1524.9223890.33-363094.4896-1222.4120843.76-273557.2297-967.1617882.72-196059.7998-732.5514997.78-130271.2599-532.7812177.56-75906.47100-363.459411.99-32721.82101-225.446691.14-515.73102-113.453999.0920862.41103-31.971339.4331535.4110419.83-991.6532222.710554.8-2740.126625.7210693.2-4488.4715777.85107-141.92-5411.618387.09108-3211.66-4760.586128.65109158.15-7513.96-1167.66110-19.78-0.45-0.12图3-2ZK活载弯矩包络图图3-3升温引起的梁体弯矩（kN.m）图3-4预应力次内力——弯矩（kN.m）3.2混凝土应力主力组合作用时σc≤0.5fc主力加附加力组合作用时σc≤0.55fc式中σc――运营荷载及预应力钢筋有效预应力产生的正截面混凝土最大压应力。fc――混凝土抗压极限强度。图3-5主力组合下梁体上缘混凝土正应力包络图图3-6主力组合下梁体下缘混凝土正应力包络图图3-7主加附（主力+整体升温）时梁体上缘正应力包络图图3-8主加附（主力+整体升温）时梁体下缘正应力包络图由上图可见，在主力组合下，梁体上下缘均处于受压状态，上缘最大压应力13.44MPa，下缘最大压应力14.73MPa；在主+附组合下梁体上缘最大压应力13.44MPa，下缘最大压应力14.87MPa，满足规范的要求。3.3钢束应力运营阶段荷载作用下，预应力钢束（钢丝，钢绞线，预应力混凝土用螺纹钢筋）最大应力应符合规定：钢束的张拉控制应力采用1302MPa和1275MPa两种，顶板的短直束（N1～N7）和底板钢束N50，张拉控制应力采用1275MPa，其余钢束的张拉控制应力采用1302MPa，调整后的钢束应力能满足规范要求。下表列出其中N1损失后应力：应力(扣除短期损失)(N/mm^2)弹性变形损失(N/mm^2)应力(扣除弹性变形损失)/应力(扣除短期损失)徐变/收缩损失(N/mm^2)松弛损失(N/mm^2)应力(扣除全部损失)/应力(扣除短期损失)1132.3309-45.81330.9595-66.4006-28.30830.87591134.9329-43.72020.9615-64.616-28.37330.87951134.93293.31861.0029-3.1287-28.37330.97521136.8813.2311.0028-3.2206-28.4220.9751136.8819.99111.0088-9.0075-28.4220.97591142.06158.84051.0077-9.615-28.55150.97431136.8819.98311.0088-9.003-28.4220.97591142.06158.8431.0077-9.6247-28.55150.97431134.93293.33011.0029-3.1131-28.37330.97521136.8813.22021.0028-3.2354-28.4220.9751132.3309-45.49320.9598-66.2865-28.30830.87631134.9329-43.10920.962-64.2955-28.37330.8804从表中可看到，调整后的钢束应力能满足规范要求。因数据较多，其他钢束的验算过程此处未给出，满足规范要求。3.4强度安全系数仍以根部截面与跨中截面为例验算截面的强度安全系数：在验算截面强度时，预应力钢束作为抗力计算，钢束产生的初内力不计入组合，仅计钢束次内力。在验算主力+附加力组合下的强度安全系数时，截面弯矩取各种组合下的最大值。图3-9验算强度安全系数时采用的弯矩包络图（主力组合）图3-10验算强度安全系数时采用的弯矩包络图（主+附组合）根据公式fPAP＋fSAS－σpa'AP'－fS'AS'＝fcbx计算中性轴位置，此处忽略非预应力钢筋的影响且AP'=0得简化公式：fPAP=fcbx计算中忽略承托梗腋部分参与受力，近似取x＝1800mm（底板厚度）主力组合时：主加附组合时（弯矩取各种工况下的最大值）：

跨中截面：根据公式fPAP＋fSAS－σpa'AP'－fS'AS'<fcbx得出，应按宽度为的矩形截面计算。忽略普通钢筋的影响主力组合：主+附组合：因数据较多，其他截面的验算过程此处未给出，施工阶段截面强度安全系数满足规范要求。3.5抗裂安全系数仍以根部截面的验算为例：主力组合下（结构自重+中活载）截面上缘的拉应力为18.6MPa，主力+附加力组合下截面上缘的拉应力为18.84MPa，扣除相应预应力损失后混凝土中的预压应力为24.99MPa，截面塑性发展系数γ＝1.165，主力组合下：主+附组合下：因数据较多，其他截面的验算过程此处未给出，运营阶段阶段截面的抗裂安全系数满足规范要求。3.6小结运营阶段梁部全部处于受压状态，压应力满足规范要求，截面的强度安全系数和抗裂安全系数义满足规范要求。4结构变形分析4.1竖向挠度计算得到在2线ZK荷载，中跨跨中位移2.94cm，挠跨比：2.94/12800=1/4353；边跨跨中最大位移0.87cm，挠跨比：0.87/6800=1/7816；4.2横向挠度计算得到在横向摇摆力+横向风载+温度荷载作用下，中跨跨中横向位移0.44cm，挠跨比：0.44/12800=1/29000；边跨跨中最大位移0.35cm，挠跨比：0.35/6800=1/19428；4.3梁端转角4.3.1梁端竖向转角计算得到2线ZK荷载作用下，梁端竖向转角0.64‰。5.3.2梁端水平折角计算得到摇摆力+风+温度荷载作用下，梁端水平转角0.03‰。4.4墩顶位移计算得到2线ZK荷载+列车制动力+纵向风力作用下，中间主墩最大纵向位移1.61cm。4.5预拱度悬臂施工预应力混凝土连续刚构桥的预拱度计算需要考虑施工预抛高、徐变收缩、温度、结构体系转换活载等影响产生的挠度计算值，其中施工预抛高的确定在很大程度上是根据设计经验确定，结构的预拱度在施工图设计阶段给出。4.6小结结构的位移反映了结构的刚度，由以上位移及挠度数据可以看出，结构的刚度满足规范的要求。5下部结构检算5.1桥墩检算计算考虑的荷载有：恒载：包括上部桥跨载自重、二期恒载、桥墩自重、基础变位的影响，其中边墩基础变位影响仅使桥墩产生位移；列车荷载：ZK活载，考虑列车竖向动力作用，竖向荷载动力系数为：1+（1.44/（L0.5-0.2）-0.18）<1,取1。制动力或牵引力：制动力或牵引力按列车竖向荷载的10％计算，当与离心力或列车竖向动力作用同时计算时，取列车竖向静荷载的7％；风力：包括纵向风力、横向风力（墩、梁及列车所受横向风力），列车受风面积按3m高长方带计算，其作用点在轨顶上2m高处，基本风压1500kP。该桥为直线桥，不考虑列车离心力。荷载组合：恒＋活，取最不利的荷载组合进行桥墩的检算。由模型得出主墩应力状态如下：由上图可知：应力满足要求。5.2承台检算承台尺寸的确定一方面需要满足桩基布置的要求，另一方面需要满足采用刚性角的要求。经验证，满足规范要求。5.3桩基础检算3#墩桩基计算：1、作用于承台中心底部的荷载作用于承台中心底部的荷载可由桥墩检算的Midas计算模型提取。N(kN)My(kN.m)Py(kN)Mx(kN.m)Px(kN)荷载组合146366.6007703.855.7主力146291.200730362.4主力+纵向附力146366.60038958.9591.1主力+横向附力2.墩顶位移*控制荷载:主力dY=0.240(cm)[dY]=4.123(cm)dY<[dY],墩顶位移不控制!3.单桩承载力*荷载组合:主力P=%14230.7578125(kN)[P]=%27331.85546875(kN)P<[P]*荷载组合:主力+横向附加力P=%14947.4306640625(kN)[P]=%32798.2265625(kN)P<[P]4.桩侧土压力*荷载组合:主力+横向附加力σmax=6.51(kPa)Yo=2(m)[σ]=176.42(kPa)σmax<[σ]5.桩身配筋及检算*荷载组合:主力+横向附加力控制截面:y=0(m)1)最大弯矩与最大轴向力组合:计算截面弯矩M=86.30(kN.m)计算截面轴向力N=13926.41(kN)截面半径r=1(m)环形截面内半径ro=0(m)杆件计算长度lo=9.30(m)钢筋中心至截面外缘的保护层厚度a=0.080(m)钢筋直径φ=20(mm)钢筋种类GX:Ⅱ级钢筋混凝土强度等级HB:C30规范规定之最小配筋率Umin=0.1500%弯矩增大系数η=1.012考虑弯矩增大系数η后之偏心距eo=0.006(m)(小偏心)钢筋根数Gn=30砼最大压应力σh=4.423(MPa)砼偏心受压时之容许压应力[σh]=14.560(MPa)钢筋最大压应力σgi=44.142(MPa)钢筋最大拉应力(小偏心时最小压应力)σgl=42.185(MPa)钢筋容许应力[σa]=230.000(MPa)实际全截面配筋率u=0.00300考虑纵向挠曲稳定的砼最大压应力σw=4.243(MPa)砼中心受压时之容许压应力[σa]=11.700(MPa)2)最大弯矩与最小轴向力组合:计算截面弯矩M=86.30(kN.m)计算截面轴向力N=12147.69(kN)截面半径r=1(m)环形截面内半径ro=0(m)杆件计算长度lo=9.30(m)钢筋中心至截面外缘的保护层厚度a=0.080(m)钢筋直径φ=20(mm)钢筋种类GX:Ⅱ级钢筋混凝土强度等级HB:C30规范规定之最小配筋率Umin=0.1500%弯矩增大系数η=1.011考虑弯矩增大系数η后之偏心距eo=0.007(m)(小偏心)钢筋根数Gn=30砼最大压应力σh=3.871(MPa)砼偏心受压时之容许压应力[σh]=14.560(MPa)钢筋最大压应力σgi=38.628(MPa)钢筋最大拉应力(小偏心时最小压应力)σgl=36.674(MPa)钢筋容许应力[σa]=230.000(MPa)实际全截面配筋率u=0.00300考虑纵向挠曲稳定的砼最大压应力σw=3.701(MPa)砼中心受压时之容许压应力[σa]=11.700(MPa)6.工程数量桩身的全部钢筋混凝土数量Vz=490.090(m3)4#主墩桩基计算：1、作用于承台中心底部的荷载作用于承台中心底部的荷载可由桥墩检算的Midas计算模型提取。N(kN)My(kN.m)Py(kN)Mx(kN.m)Px(kN)荷载组合292845.8415023.510096.114432.793.2主力292764.1387103.49649.519450.839.4主力+纵向附力292845.8415023.510096.1118307.81325.3主力+横向附力2.墩顶位移*控制荷载:主力+纵向附加力dY=1.253(cm)[dY]=4.796(cm)dY<[dY],墩顶位移不控制!3.单桩承载力*荷载组合:主力P=44420.29296875(kN)[P]=75319.6796875(kN)P<[P]*荷载组合:主力+纵向附加力P=46336.9609375(kN)[P]=90383.6171875(kN)P<[P]4.桩侧土压力*荷载组合:主力+纵向附加力σmax=22.14(kPa)Yo=5(m)[σ]=173.38(kPa)σmax<[σ]5.桩身配筋及检算*荷载组合:主力+纵向附加力控制截面:y=0(m)1)最大弯矩与最大轴向力组合:计算截面弯矩M=3591.55(kN.m)计算截面轴向力N=38159.00(kN)截面半径r=1.75(m)环形截面内半径ro=0(m)杆件计算长度lo=11.72(m)钢筋中心至截面外缘的保护层厚度a=0.080(m)钢筋直径φ=20(mm)钢筋种类GX:Ⅱ级钢筋混凝土强度等级HB:C30规范规定之最小配筋率Umin=0.1500%弯矩增大系数η=1.006考虑弯矩增大系数η后之偏心距eo=0.095(m)(小偏心)钢筋根数Gn=92砼最大压应力σh=4.680(MPa)砼偏心受压时之容许压应力[σh]=14.560(MPa)钢筋最大压应力σgi=46.425(MPa)钢筋最大拉应力(小偏心时最小压应力)σgl=30.810(MPa)钢筋容许应力[σa]=230.000(MPa)实际全截面配筋率u=0.00300考虑纵向挠曲稳定的砼最大压应力σw=3.796(MPa)砼中心受压时之容许压应力[σa]=11.700(MPa)2)最大弯矩与最小轴向力组合:计算截面弯矩M=3591.55(kN.m)计算截面轴向力N=26255.28(kN)截面半径r=1.75(m)环形截面内半径ro=0(m)杆件计算长度lo=11.72(m)钢筋中心至截面外缘的保护层厚度a=0.080(m)钢筋直径φ=20(mm)钢筋种类GX:Ⅱ级钢筋混凝土强度等级HB:C30规范规定之最小配筋率Umin=0.1500%弯矩增大系数η=1.004考虑弯矩增大系数η后之偏心距eo=0.137(m)(小偏心)钢筋根数Gn=92砼最大压应力σh=3.474(MPa)砼偏心受压时之容许压应力[σh]=14.560(MPa)钢筋最大压应力σgi=34.365(MPa)钢筋最大拉应力(小偏心时最小压应力)σgl=18.777(MPa)钢筋容许应力[σa]=230.000(MPa)实际全截面配筋率u=0.00300考虑纵向挠曲稳定的砼最大压应力σw=2.612(MPa)砼中心受压时之容许压应力[σa]=11.700(MPa)6.工程数量桩身的全部钢筋混凝土数量Vz=6869.47998046875(m3)5#主墩桩基计算：1、作用于承台中心底部的荷载作用于承台中心底部的荷载可由桥墩检算的Midas计算模型提取。N(kN)My(kN.m)Py(kN)Mx(kN.m)Px(kN)荷载组合241078.1102253.84499.112348.4126.3主力241125.0141972.85268.817183.260.8主力+纵向附力241078.1102253.84499.188040.61150.1主力+横向附力2.墩顶位移*控制荷载:主力+纵向附加力dY=2.043(cm)[dY]=4.123(cm)dY<[dY],墩顶位移不控制!3.单桩承载力*荷载组合:主力P=%13095.794921875(kN)[P]=%43228.3125(kN)P<[P]*荷载组合:主力+纵向附加力P=%13527.4140625(kN)[P]=%51873.9765625(kN)P<[P]4.桩侧土压力*荷载组合:主力+纵向附加力σmax=25.48(kPa)Yo=2(m)[σ]=399.21(kPa)σmax<[σ]5.桩身配筋及检算*荷载组合:主力+纵向附加力控制截面:y=4(m)1)最大弯矩与最大轴向力组合:计算截面弯矩M=278.38(kN.m)计算截面轴向力N=11642.46(kN)截面半径r=1(m)环形截面内半径ro=0(m)杆件计算长度lo=7.77(m)钢筋中心至截面外缘的保护层厚度a=0.080(m)钢筋直径φ=20(mm)钢筋种类GX:Ⅱ级钢筋混凝土强度等级HB:C30规范规定之最小配筋率Umin=0.1500%弯矩增大系数η=1.007考虑弯矩增大系数η后之偏心距eo=0.024(m)(小偏心)钢筋根数Gn=30砼最大压应力σh=3.950(MPa)砼偏心受压时之容许压应力[σh]=14.560(MPa)钢筋最大压应力σgi=39.226(MPa)钢筋最大拉应力(小偏心时最小压应力)σgl=32.944(MPa)钢筋容许应力[σa]=230.000(MPa)实际全截面配筋率u=0.00300考虑纵向挠曲稳定的砼最大压应力σw=3.547(MPa)砼中心受压时之容许压应力[σa]=11.700(MPa)2)最大弯矩与最小轴向力组合:计算截面弯矩M=278.38(kN.m)计算截面轴向力N=8451.29(kN)截面半径r=1(m)环形截面内半径ro=0(m)杆件计算长度lo=7.77(m)钢筋中心至截面外缘的保护层厚度a=0.080(m)钢筋直径φ=20(mm)钢筋种类GX:Ⅱ级钢筋混凝土强度等级HB:C30规范规定之最小配筋率Umin=0.1500%弯矩增大系数η=1.005考虑弯矩增大系数η后之偏心距eo=0.033(m)(小偏心)钢筋根数Gn=30砼最大压应力σh=2.960(MPa)砼偏心受压时之容许压应力[σh]=14.560(MPa)钢筋最大压应力σgi=29.329(MPa)钢筋最大拉应力(小偏心时最小压应力)σgl=23.059(MPa)钢筋容许应力[σa]=230.000(MPa)实际全截面配筋率u=0.00300考虑纵向挠曲稳定的砼最大压应力σw=2.575(MPa)砼中心受压时之容许压应力[σa]=11.700(MPa)6.工程数量桩身的全部钢筋混凝土数量Vz=%1809.56005859375(m3)6结构动力特性分析计算得到结构前10阶自振频率及振型见表6-1和图6-1。表6-1结构自振特性阶数频率振型10.76纵向21.033#墩纵弯31.04对称横弯41.343#墩横弯51.71对称竖弯61.88反对称横弯72.64二阶对称横弯82.7693.4104.01第1振型纵向振动Freq=0.76Hz第2振型3#交界墩纵倾Freq=1.03Hz第3振型反对称横弯Freq=1.04Hz第4振型3#交界墩侧倾Freq=1.34Hz第5振型对称竖弯Freq=1.71Hz图6-1结构前5阶振型基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用\t"_blank