脚手架搭设专项施工方案

PAGEPAGE４４脚手架搭设专项施工方案第一章、 编制依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《建筑工程施工技术交底实例应用手册》3、《施工现场设施安全设计计算手册》4、方案计算系按照2005年全国建设行业科技成果推广项目，杭州****科技有限公司开发的《****施工安全设施计算软件》第二章：工程概况：×××工程总建筑面积约17502m2，是集办公及地下停车为一体的多功能的智能型建筑，地下1层，地上层数为22层。工程结构形式为框架剪力墙结构，建筑最高高度为94.2米第三章、方案选择：1、本工程脚手架方案选择，分别选用落地脚手架和悬挑脚手架两种，落地脚手架待基坑回填夯实后，在其土面上浇筑100厚C15混凝土，立杆下采用长2000mm，宽200mm，厚50mm的松木板，木板经防腐处理后，按立杆纵向布置。在外立杆400mm外做宽200mm，深150mm的排水沟，沿脚手架外侧环绕贯通，具体做法参附图（1）所示。附图（1）落地脚手架搭设剖面构造示意图2、悬挑脚手架采用16#槽钢在楼层结构平面上悬挑，φ16钢丝绳斜拉保护，槽钢悬挑长度（外伸部分）La=1350mm，搁置在楼层结构长度（后锚部分）Lb≥2600mm，搁置长度部分采用两只φ16圆钢地锚。悬挑脚手架在阳角转角处采用整根槽钢（长度为：L=6000mm）斜向悬挑，每个阳角部为三根，均匀布置，斜向悬挑杆上铺放12#槽钢作为立杆支承平面。在悬挑杆上按照立杆布置要求，焊上规格φ20或φ22钢筋头，长度≥100mm，作为控制立杆位移。悬挑杆端部下口焊上两只长50mm，间距50mm，规格φ16的钢筋栓，以防钢丝绳受力过程中产生滑移。具体搭设构造参附图（2）、附图（3）所示：附图（2）悬挑脚手架搭设剖面构造示意图附图（3）槽钢搭设阳角构造示意图3、搭设方案确定：1）落地脚手架搭设剖面构造示意图构造进行，搭设层数为5层，搭设高为18.5米。2）悬挑脚手架搭设从6层楼面开始，每5层挑一次，第一道悬挑部位为6层楼面，建筑相对标高为36.0m，立杆搭设高度为17.5m；第二道悬挑部位为11层楼面，建筑相对标高为53.5m，立杆搭设高度为17.5m：第三道悬挑部位为16层楼面，建筑相对标高为72m，立杆搭设高度为18.5m：第四道悬挑部位为21层楼面，建筑相对标高为88.2m，立杆搭设高度（包含女儿墙）为16.2m：第四章、材料选择：1、钢管：1）钢管选择φ48×壁厚3.50mm的焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管截面积：A=4.89cm2；轴向抗压强度为18.55kN。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2）钢管表面锈蚀深度≤0.5mm。钢管弯曲变形控制在一定范围内，在长度1.5m范围内,端部弯曲应≤5mm，3m≤L<4m，弯曲变形≤12mm，4m<L<6.5m,弯曲变形≤20mm等合格2、扣件：1）扣件采用一字扣、十字扣、环形扣等三种，扣件材质应符合国标《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）的规定，一个十字扣、环形扣件抗滑承载力应达到8.0kN。2）扣件严禁有变形,裂缝,应做防锈处理，滑丝的螺栓应更换。扣件螺栓拧紧力矩应≥40N.m，≤65N.m。3、安全网、密目网：1）安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，颜色应符合环境效果要求，选用绿色，要求阻燃。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由合肥市建筑安全监督管理部门发放的准用证。2）围护的安全网、密目网进场必须具备出厂合格证，应能承受一定的冲击荷载.霉烂,破损不得使用。4、脚手片采用竹笆平编脚手片，选择按受力竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设的竹笆，尺寸为1.2×1.0m。5、踢脚板选择18厚胶合板，高为180mm6、悬挑槽钢采用16#槽钢，转角处斜杆上采用16#槽钢为连系杆件。7、预埋件采用φ16圆钢加工。连墙件选用φ48×壁厚3.50mm的焊接钢管为刚性连接，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。第五章、脚手架外观要求：1、搭设脚手架前应将钢管进行清理、除锈，并统一涂刷油漆二度，颜色力求均匀，外形美观。脚手架立杆、防护栏杆、扫地杆、踢脚杆统一为黄色表面，剪力撑统一为红白相间油漆罩面。2、踢脚板、悬挑槽钢表面采用红黑相间油漆罩面。第六章、脚手架搭设：1、脚手架搭设技术参数：1）立杆纵距La：1.502）立杆横距Lb：1.053）水平杆步距Lb： 1.80m；（如步距模数有差异时，步距应＜4）小横杆两端伸出立杆外为100～150mm，内立杆距建筑物为200mm。5）脚手架搭设高度以檐口建筑物高度加1.8m为计算高度：6）脚手板为竹笆脚手板1.2×1.0m，隔层满铺。7）连墙件布置，采用刚性按楼层逐层安装，水平方向着按≤3跨设置，转角1000mm处均设连墙件。2、外脚手架搭设顺序：1）搭设原则：应是从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正、支撑、拦杆、防护网同步搭设、分段验收的原则。2）搭设步骤：（1）落地脚手架搭设步骤：熟悉方案和图纸→现场放线→铺设木板→立内排立杆、纵向水平杆和扫地杆（3跨）→设置抛撑→立外排立杆、纵横向水平杆和扫地杆（3跨）→向两侧延伸直至交圈→当搭至2步高或增高2步时用连墙件将架体与建筑物可靠固定→及时校正垂直度→同步安装栏杆和安全网→每增搭高10-13m时分段检验→（2）悬挑脚手架搭设步骤：熟悉方案和图纸→现场放线→确定固定悬挑槽钢的预埋铁件的位置→铁件预埋→悬挑槽钢的制作、焊接立杆套管和吊环→根据外伸尺寸安装和固定槽钢→固定好斜拉钢丝绳→在槽钢上安装立杆、纵横水平杆和扫地杆、填芯杆等→余下与上述同，从略。3、外脚手架搭设技术要求：1）纵向水平杆:（1）纵向水平杆应设置在立杆的内侧,其长度不宜小于3跨。（2）纵向水平杆对接时,对接扣件应交错布置.两相邻纵向水平杆不宜设置在同步同跨内。（3）纵向水平杆在不同步或不同跨内两个相邻的接头,在水平方向错开距离不应<500mm。（4）各接头中心至最近主节点距离不宜>500mm。（5）搭接长度不应<1m,应等距设置3个旋转扣件固定。（6）因使用竹笆脚手板,所以纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,两根填芯杆两根水平杆应等距离设置。2）横向水平杆:（1）双排脚手架中靠墙端外伸长度A,应<0.4Lb,且应≤500mm（2）、作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据支承脚手板的需要等间距设置,间距不应>Lb/2，即750mm。使用竹笆脚手板时,横向水平杆的两端应用直角扣件固定立杆上,且位于纵向水平杆的下方。3）脚手片铺设:（1）、竹笆脚手板,应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺,四角用直径1.2mm的16#镀锌钢丝固定在纵向水平杆上，每块脚手片绑扎不少于4点。4）立杆搭设:（1）落地脚手架，底部应设置垫板。悬挑脚手架直接支承于槽钢上（2）应设置纵横向扫地杆,扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不>200mm处的立杆上。（3）横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。（4）当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差应≤1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡距离应≥500（5）脚手架底层步距应≤1.8m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长必须采用对接扣件连接,顶层顶步可以采用搭接。（6）对接和搭接,应交错布置,两相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一根立杆的两个接头,在高度方向错开距离不宜<500mm。（7）接头至主节点距离不宜>h/3.即不宜>600mm。接头搭接长度不应<1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。（8）外侧立杆顶端高出女儿墙上皮1m,檐口1.5m;内侧立杆高与墙齐平。双立杆中的副立杆,高度不应低于3步,L≥6m。5）防护栏杆：（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证合格的绿色密目式安网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。（2）选用18#铅丝双股张挂安全网，要求严密、平整。（3）脚手架外立杆内侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30mm高的踢脚杆。6）连墙件:（1）设置数量应满足规范要求,高距按楼层，纵距按3跨,覆盖面积<27m2。宜靠近主节点设置,偏离主节点距离不应>（2）外架应该从底层第一纵向水平杆处开始设置,当该处有困难时,应采取其它可靠措施固定。连墙件优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置。但只能选其一种。（3）脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件,相互垂直距离不应大于建筑物层高,连墙杆采用刚性连墙件。（4）连墙件中的连墙杆宜呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接,不能上斜连接。脚手架下部暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角45º—60º之间,连接点至主节点距离不>300mm,待连墙件设置后方可拆除。7）剪刀撑和横向斜撑:（1）剪刀撑跨越立杆数为5—7根,与地面倾角45º—60º之间，不少于4跨,且>6m。（2）本工程根据规范要求脚手架可以在外侧整个立面上搭设一道自下而上的连续的剪刀撑。剪刀撑搭接长度应>1m。（3）剪刀撑应用旋转扣件将之固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。（4）料台开口处双排脚手架端口,除设置栏杆外,还必须设置横向斜撑。（5）、横向斜撑在同一节间,由底至顶层,呈之字形连续布置。8）脚手架搭设注意事项：（1）、配合进度：必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。（2）、及时校正：每搭完一步脚手架后，应按规范规定及时校正步距、纵距、横距、及立杆垂直度，以避免积重难返。（3）、位置要正确：底座底板应准确放在定位线上，放线要按施工方案进行，变更要有记录。（4）、开始搭设：此时搭设立杆应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件稳固后方可椐情况拆除。（5）、及时设置连墙件：当架体搭至连墙件构造点时，在搭完该处立杆、纵横向水平杆后，应即时设置连墙件，使用中严禁拆除。（6）、脚手架封闭交圈：同一步中纵向水平杆主尖四周交圈，应用直角扣件与内外角固定。（7）、主节点：此处必须设置纵、横向水平杆各一根，用直角扣件固定立杆上，在脚手架使用期间，主节点的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆严禁拆除。（8）、稳定措施：当架体施工作业层超过连墙体2步时，应采取临时时稳定措施，直至上一层连墙体搭完后方可根据情况拆除临时时稳定措施。（9）、同步搭设：剪刀撑、斜撑均应随立杆纵横向水平杆同步搭设。（10）、加强安全管理，确保人身安全：（11）脚手架的架体内立杆距墙体净距大于300mm，必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。（12）脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片进行封闭。（13）施工层以下外架每隔3步底部用密目网封闭。第七章、落地脚手架计算：（双排脚手架）扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18.5m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；采用的钢管类型为Φ48×3.25；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处安徽合肥市，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.81，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；脚手板铺设总层数:10；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.036+1.2×0.105=0.169kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.169×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.169×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.425kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.361×106,0.425×106)/4790=88.727N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=88.727N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.036+0.105=0.141kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.141×15004/(100×2.06×105×115000)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×115000)=2.425mm；大横杆的最大挠度2.425mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.036×1.5=0.054kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.054+0.158)+1.4×1.575=2.459kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.036×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.459×1.05/3=0.861kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.866kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.866×106/4790=180.888N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=180.888N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.036×10504/(384×2.06×105×115000)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.054+0.158+1.575=1.786kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1786.35×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×115000)=3.098mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.098=3.122mm；小横杆的最大挠度为3.122mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.036×1.5×2/2=0.054kN；小横杆的自重标准值:P2=0.036×1.05/2=0.019kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.054+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.678kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.036/1.80]×18.50=2.862kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2=2.812kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×10×1.5/2=1.05kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18.5=0.139kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.864kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.81；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×0.81×1.128=0.224kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.864+1.4×4.725=14.851kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.864+0.85×1.4×4.725=13.859kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.224×1.5×1.82/10=0.129kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=14.851kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=14851/(0.188×457)=172.857N/mm2；立杆稳定性计算σ=172.857N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=13.859kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=13858.96/(0.188×457)+129462.334/4790=188.336N/mm2；立杆稳定性计算σ=188.336N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.001kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.188×4.57×10-4×205×103-(1.2×4.001+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=41.375m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50[H]=41.375/(1+0.001×41.375)=39.731m；[H]=39.731和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=39.731m。脚手架单立杆搭设高度为18.5m，小于[H]，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.001kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.129/(1.4×0.85)=0.109kN.m；Hs=(0.188×4.57×10-4×205×103-(1.2×4.001+0.85×1.4×(4.725+0.188×4.57×100×0.109/4.79)))/(1.2×0.125)=32.495m；按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50[H]=32.495/(1+0.001×32.495)=31.472m；[H]=31.472和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=31.472m。脚手架单立杆搭设高度为18.5m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.224kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.077kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.077kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.57×10-4×205×103=90.5kN；Nl=10.077<Nf=90.5,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.077小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=74.256kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.851kN；基础底面面积：A=0.2m2p=74.256≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！第八章、悬挑脚手架计算：型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18.5m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；采用的钢管类型为Φ48×3.25（未考虑钢管的负差，计算中取该类型钢管）横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处安徽合肥市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.810，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度3m。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.036+1.2×0.105=0.169kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.169×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.169×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.425kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.361×106,0.425×106)/4790=88.727N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=88.727N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.036+0.105=0.141kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.141×15004/(100×2.06×105×115000)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×115000)=2.425mm；大横杆的最大挠度2.425mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.036×1.5=0.054kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.054+0.158)+1.4×1.575=2.459kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.036×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.459×1.05/3=0.861kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.866kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.866×106/4790=180.888N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=180.888N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.036×10504/(384×2.06×105×115000)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.054+0.158+1.575=1.786kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1786.35×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×115000)=3.098mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.098=3.122mm；小横杆的最大挠度为3.122mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.036×1.5×2/2=0.054kN；小横杆的自重标准值:P2=0.036×1.05/2=0.019kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.054+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.678kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.036/1.80]×18.50=2.862kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(1.05+0.2)/2=2.812kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18.5=0.139kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.939kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.35kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.81；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×0.81×1.128=0.224kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.939+1.4×4.725=14.941kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.939+0.85×1.4×4.725=13.949kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.224×1.5×1.82/10=0.129kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=14.941kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=14941/(0.188×457)=173.905N/mm2；立杆稳定性计算σ=173.905N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=13.949kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=13948.96/(0.188×457)+129462.334/4790=189.383N/mm2；立杆稳定性计算σ=189.383N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.224kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.077kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.077kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=200/15.9的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.57×10-4×205×103=90.5kN；Nl=10.077<Nf=90.5,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.077小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×6.939+1.4×4.725=14.941kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=17.613kN；R[2]=13.1kN；R[3]=0.069kN。最大弯矩Mmax=1.787kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.787×106/(1.05×108300)+14.941×103/2195=22.526N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值22.526N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10×63×235/(1200×160×235)=1.87由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.919。经过计算得到最大应力σ=1.787×106/(0.919×108300)=17.955N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=17.955小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=18.969kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=18.969kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝184KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝8。得到：[Fg]=19.55KN>Ru＝18.969KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=18.969kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(18969×4/3.142×50)1/2=22mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.069kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[69.451×4/(3.142×50×2)]1/2=0.94mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.069kN；d--楼板螺栓的直径，d=16mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于69.451/(3.142×16×1.57)=0.88mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN螺栓的轴向拉力N=0.069kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=13.1kN；d--楼板螺栓的直径，d=16mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力N=13.10kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!第九章、脚手架的检查与验收：1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，每搭设三步脚手架验收一次，发现有不符合要求的应迅速整改。3、外脚手架分段验收严格按（JGJ59-99）中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容及省厅有关文件要求进行检查。由公司组织验收，并填写验收记录表，并由项目经理、施工员、安全员签证方能交付使用。4、架体内宜每层封闭（进行隔离）；如确有困难，不能大于4步，且应用安全网兜底。5、脚手架验收合格后，挂《脚手架验收合格证》方可使用。合格证应挂在显眼处。6、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整，须经技术人员同意，通过外架施工人员进行。7、土建支模支撑禁止与架体相连。8、保养工作是维护脚手架使用安全的一项重要保障措施，脚手架在使用过程中，必须定期、经常性对脚手架进行保养维护，使脚手架始终处于安全可靠的使用状态。9、保养内容：1）每半月检查一次，脚手架是否绑扎坚固，安全网有无破损，并做好书面记录。2）每半月清除一次架体上的建筑垃圾，保持施工现场文明，清理时不许直接将物件抛落地面。3）定期观察脚手架整体或局部的垂直度，观察立杆、底部落地架地面承受情况，发现异样者、局部倾斜、下沉，应及时报告，并组织人员加固整修。4）下雪天要经常清扫，防止积雪。雪天及雨天等应加强对架体基础的观察，防止沉降，重点防范要害部位。第十章、外脚手架搭设的安全技术措施：1、钢管架应设置避雷针，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。2、外脚手架应搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员，必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工，施工荷载不得大于3KN/m2。7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制40-50N·m的范围内。8、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。9、保证脚手架的整体性，不得与井架、升架机等一并拉结。不得截断架体。10、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）主节点处的纵横水平杆，纵横扫地杆。（2）连接杆。11、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上漆作业应有防滑措施并扫除积雪。第十一章、外脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行交底后才准备工作，作业计划一般包括：拆架的方法和步骤、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。4、拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片、防护栏杆，剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要求先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。7、拆除时要统一指挥、上下响应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时，严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固未拆除部分，防止存留隐患造成离岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆（当有人员站立位置后）应自外向里翻起竖立，防止外翻的竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。16、拆除外脚手架安全网前，应先行撒水降尘，减少二次扬尘污染。17、拆除前在警戒区域内，电线和机械设备全部拆除和移位到安全区域内，应关闭电闸，在警戒区域内的临时设施全部先行拆除。18、拉结必须按拆到哪里解到哪里的方法，严禁先行全部解开拉结，再拆除。目录TOC\o"1-2"\h\z\u1. 总论 11.1 项目概况 11.2 项目建设的必要性 21.3 可行性研究工作依据 61.4 可行性研究报告的编制原则 61.5 可行性研究报告内容概要 71.6 建议引进设备清单 151.7 结论及建议 151.8 项目主要技术经济指标汇总 162. 市场需求预测与竞争能力分析 192.1 概述 192.2 广西区内市场 192.3 主要目标市场分析 222.4 广东省水泥市场分析 242.5 竞争能力分析 272.6 市场分析结论 283. 建设条件与厂址选择 293.1 原、燃材料 293.2 交通运输 313.3 供电电源 313.4 水源 313.5 厂址条件 324. 工程技术方案 334.1 原燃料与配料设计 334.2 石灰石矿山 464.3 生产工艺 584.4 总图运输 724.5 电气及生产过程自动化 764.6 给水排水 854.7 通风及空气调节 874.8 建筑结构 895. 节约与合理利用能源 925.1 主要能耗指标