某车间混凝土斜墙模板专项施工方案

车间***‘—G“/11‘轴混凝土斜墙施工（补充）方案方案说明：本方案是针对车间***‘—G“/11‘轴混凝土斜墙编制的。由于该部位混凝土斜墙的结构特殊、复杂性。为此，现对该部位的模板支撑、混凝土浇筑施工作一个补充。该楼的其它部位及方案内容均按照原车间一至车间五施工方案施工。车间***‘—G“/11‘轴混凝土斜墙模板工程施工方案砼墙结构特征：该部位混凝土斜墙长为17.78m、墙总高为29.40m。墙高有一至七层组成。其中第一层墙高为6.00m、墙厚200㎜；第二层至第七层墙高均为3.90m、墙厚150㎜。设计墙体向外倾斜比为1：13。且墙体立面上设有75个2000×600㎜的窗，窗与窗的竖向间距是600㎜，横向布置不规则，对模板支撑及混凝土浇筑施工造成一定的难度。模板支撑设计与施工eq\o\ac(○,1)材料选用：该部位混凝土斜墙采用18㎜厚胶合板，模板的承重及支撑部分采用ø48×3.0钢管及50×80方木组成的支撑体系，并采用M12对拉穿墙螺杆。eq\o\ac(○,2)模板施工顺序：清理、修平己浇层面混凝土轴线、标高复核弹出砼墙内外边线和模板控制线搭设砼墙外模定位钢管、铺设外模竖向钢管搁栅铺设外墙模板弹出窗洞口定位线墙体钢筋绑扎布设、钻对拉螺杆孔、放螺杆套管及钢筋顶棍封包砼墙内模板及窗洞内模板布设内墙模板背肋竖向钢管布设内外横楞双钢管及螺杆加固定位拉统线校正砼墙模板支撑斜钢管并与室内支模架连接。eq\o\ac(○,3)砼墙模板施工：a、支模前须弹好各楼层墙的中心线，门窗洞口位置线。弹好模板安装位置线和支模控制线，并核对标高找平。模板提前涂刷好脱模油。b、搭设墙外模上部定位钢管的相对尺寸，由楼面轴线垂直吊上引出。上下定位钢管与室内满堂支模架相连接，严禁与外墙脚手架连接。连接钢管应从留设的窗洞内伸入，不允许从墙体内另开洞伸入连接。外模竖向钢管搁栅沿墙体长方向间距≤250㎜铺设，钢管长度不得短于支撑层墙体高度，采用14#铁丝同定位钢管扎牢。c、铺设外墙模板时，按施工图设计的窗口尺寸及窗台底（窗顶）标高铺设模板，留出窗洞长向中间的三分之二，窗洞高的三分之二（窗洞的下部分），特别要注意每个窗的窗台口模板标高的准确。并在模板上弹好窗洞线，洞口尺寸、位置必须正确。d、待墙体钢筋绑扎完成后，根据实际情况及施工方案布置穿墙螺杆位置及钻孔。安放穿墙螺杆、塑料套管和模板定位钢筋。穿墙螺杆间距纵向为600㎜、横向为500㎜，底部几排根据情况适当加密，穿墙螺杆须梅花布置。穿墙螺杆的塑料套管、模板定位钢筋的长度须与砼墙的厚度尺寸一致（宜稍取短3至5㎜）。e、内侧模板封包之前须认真底部的废渣和杂物，检查钢筋保护层是否到位。内侧模板铺设时接缝应上下错开，窗洞口模板宽度尺寸须同砼墙厚度一至。背衬50×80方木，并采用ø48×3.0钢管加固、支撑。每个窗的窗台（窗下口）中间的模板三分二不能封，留一个口子供砼浇筑时铲入混凝土、插入振动棒振捣。f、墙加固采用Φ48×3.0mm钢管（双杆）横楞内楞和外楞，间距为：600mm,并配有φ12对拉螺栓间距500mm。g、墙模板垂直向定位支撑前，须对墙体的倾斜角度、轴线方向模板顺直方向、平整度进行复核调整后方可固定支撑。墙模板定位支撑钢管间距1200㎜一道，应采用十字扣件与室内满堂支模架及内横楞钢管连接牢固。底层外墙模支撑采用钢管斜支撑，支撑顶与外横楞钢管采用十字扣件固定，底部垫木板支撑在己硬化过的地面上，在距地面1300㎜的位置上放置一根水平钢管与所有斜支撑钢管连接，再用钢管从窗洞口处伸入与室内支架连接组成一个整体的支撑体系。三、墙模板计算书1.基本参数次楞间距(mm):150；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得69.125kN/m2、72.000kN/m2，取较小值69.125kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=150.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×69.125×0.500×0.900=37.328kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×37.328×150.02+0.117×2.520×150.02=9.06×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9.06×104/2.70×104=3.4N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=3.4N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=150.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×69.125×0.500×0.900=37.328kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×37.328×150.0+0.617×2.520×150.0=3592.7N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=3592.7N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×3592.7/(2×500×18.0)=0.599N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.599N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=69.12×0.5=34.563N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=150mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=0.6mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×34.56×1504/(100×9500×2.43×105)=0.051mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.051mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.6mm，满足要求！墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6×2=166.67cm3；I=5×10×10×10/12×2=833.33cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×69.125×0.150×0.900=11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.15×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×11.198×500.02+0.117×0.756×500.02=3.02×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm2)；M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67×105；f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=3.02×105/1.67×105=1.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=1.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×69.125×0.150×0.900/2=5.599kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.15×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6×5.599×500.0+0.617×0.378×500.0=1796.4N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--次楞计算最大剪力(N)：V=1796.4N；b--次楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=100.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1796.4/(2×50.0×100.0)=0.539N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0.539N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=69.13×0.15=10.37kN/m；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；E--次楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×20.74/2×5004/(100×9500×4.17×106)=0.111mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.111mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P＝1.2×69.12×0.15×0.5＋1.4×4×0.15×0.5＝6.641kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2)M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=9.86×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩(mm3)；W=8.99×103mm3；f--主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=9.86×105/8.99×103=109.8N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=109.8N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--主楞计算最大剪力(N)：V=9613.8/2=4806.9N；A--钢管的截面面积(mm2)：A=424.115mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×4806.9/424.115=22.668N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=22.668N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=1.121mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大挠度计算值ν=1.121mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中