硫回收装置培训课件

神华宁夏煤业集团烯烃硫回收及尾气处理XXXX年X月X日目录

第一章工艺原理及反响方程式第二章工艺特点第三章硫回收单元工艺流程国内外硫回收技术概况根据世界卫生组织对60个国家10-15年的监测发现，全球污染最严重的10个城市中我国就占了8个，现在中国是仅次于欧洲和北美的第三大酸雨区。削减二氧化硫的排放量，控制大气二氧化硫污染、保护大气环境质量，是目前及未来相当长时间内我国环境保护的重要课题之一。我国大气污染标准规定，SO2最高允许排放浓度：现有污染源≤1200mg/m3〔420ppmv)，新污染源960mg/m3〔336ppmv)。国内外硫回收技术概况目前炼油厂、煤化工行业硫回收的主要技术是克劳斯法.此法通常处理含H2S为15%-100%的酸性气.第一套改进型克劳斯工业装置于1944年投产,现在国外约有400多套克劳斯硫回收装置,总生产能力约20Mt/a.我国克劳斯法回收硫的生产起步于60年代中期,第一套克劳斯法硫磺回收工业装置于1965年在四川东磨溪天然气田建成投产,首次从含硫天然气副产的酸性气中回收了硫磺。1971年在山东省胜利炼油厂又建成了以炼油厂酸性气为原料年产硫磺5000t的克劳斯硫磺回收装置；现在煤化工行业克劳斯法硫磺回收工业装置非常成熟，完全能够满足烯烃装置硫回收的要求。本装置在烯烃工程中的位置气化CO变换低温甲醇洗甲醇合成MTP合成PP聚合硫回收及尾气处理

2.6万吨/年硫磺第一章工艺原理及反响方程式进入克劳斯燃烧炉中的局部H2S气体与氧气、空气燃烧后局部转化为SO2气体，同时未反响的H2S与SO2发生反响生成单质硫。然后混合气体进入克劳斯反响器，在催化剂的作用下，剩余的H2S气体与SO2气体继续反响生成单质硫。剩余的未转化的硫组份〔主要为COS、CS2、SO2及少量H2S气体〕在燃烧炉内与空气及氢气混合加热后进入加氢反响器。在催化剂作用下COS、CS2、SO2硫组分被复原水解转化为H2S气体。采用二乙醇胺〔DMEA〕吸收并将别离出来的H2S气体送入到前段克劳斯装置进行循环利用。第一章工艺原理及反响方程式一、克劳斯氧化反响工艺原理1.克劳斯氧化反响工艺分热反响阶段〔克劳斯氧化炉内〕和催化反响阶段〔克劳斯反响器内〕。2.为得到最大的转化率,H2S与SO2的比例必须是2:1。3.为满足H2S与SO2的比率,在热反响阶段,原料气中1/3含硫组分和空气燃烧生成SO2,在高温下H2S与SO2反响生成单质硫。4.在热反响阶段,由于烧嘴处反响物的湍流及适宜的设计停留时间从而使反响物能较好的混合,60%的反响物转化为单质硫。5.在催化反响阶段(克劳斯反响器),剩余的H2S与SO2在催化剂的作用下进一步转化成单质硫。主要化学反响方程式

二、主要化学反响方程式克劳斯氧化燃烧炉中发生的化学反响主要为:2H2S+3O2→2H2O+2SO22H2S+SO2→2H2O+3SCOS+2H2O→CO2+H2S克劳斯反响器1#、2#中发生的化学反响主要为:2H2S+SO2→2H2O+3S加氢反响器中发生的化学反响主要为：3H2+SO2→2H2O+H2SCOS+2H2O→CO2+H2S主要化学反响方程式三、尾气处理工艺根本原理

1.复原反响：复原工段中，在钴钼催化剂的作用下，反响方程式如下SO2+3H2H2S+2H2OSn+nH2nH2SCnH(2n+2)S+nH2H2S+nCH4〔少〕由于反响气中有蒸汽存在，CO等量的转化成H2。CO+H2O CO2+H2COS和CS2依照以下反响进行水解：COS+H2OH2S+CO2CS2+2H2O2H2S+CO2所有反响都属于放热反响，反响热能使反响器的温度上升近40度.MDEA之优点包括:(1)由于MDEA之低蒸气压，MDEA浓度可高达60%而没有汽化的损失；(2)MDEA对热及化学反响所引起之活性退化具高度抵抗力；(3)，MDEA腐蚀性低；(4)MDEA具低比热及低的反响热(与CO2及H2S)，汽提塔之蒸气用量少；(5)MDEA对碳氢化合物之溶解非常低。主要化学反响方程式四、喹啉工艺原理的根底克劳斯硫回收装置中的单质硫中通常含有溶解在液态硫中的H2S及多种硫氢化物 H2SxH2S+(x-1)S脱气工艺反响式如下：H2Sx(s)H2S(g)+(x-1)SH2S(g)+(x-1)S

从系统中除去H2S，上述反响平衡向右进行，在喹啉催化剂的作用下促进分解反响进行，从而降低了多硫氢化物含量。主要化学反响方程式五、尾气燃烧工艺原理

1.从克劳斯工段和下游尾气处理工段来的气体，由于它们当中含有一定浓度的残留物H2S、COS和CS2以及CO、H2,因此必须进行燃烧。排放气中氧气含量必须保证到达2%,确保所有这些混合物必须要用氧化成SO2、CO2、H2O。2.为了减少氢硫化物，需要选择一个比催化剂燃烧炉更耐高温的燃烧炉。第二章装置工艺特点-硫回收一、克劳斯氧化硫回收单元简介1.采用克劳斯硫回收工艺处理低温甲醇洗工序排出的酸性气体〔H2S含量必须到达30%以上〕，从而回收硫磺。2.经两段克劳斯反响器转化硫回收率可以到达96-97%。3.包括一个克劳斯燃烧炉、两段式克劳斯反响器以及硫除气池等设备.克劳斯工艺可分为三种方法:即燃烧法,分流法和直接法,本工艺采用燃烧法.装置工艺特点-硫回收二、克劳斯氧化工艺特点1.操作条件缓和,压力、温度不高,设备简单,不需特殊材料,所以投资费用低。2.过程连续,操作简单,控制容易,流程压降小,可利用硫回收尾气余压,需另增加鼓风机等设施。3.溶剂和催化剂来源容易,价格不贵,消耗不大,装置操作费用低。4.硫磺产品质量高,纯度可大于99.9%。5.适应范围广,操作弹性大,在硫回收尾气中无论SO2+H2S浓度大还是小,只要二者摩尔比能大致保持1∶2的关系即可到达理想的转化率。克劳斯氧化硫回收单元鲁奇几种硫回收技术的比较硫回收技术回收率投资克劳斯两段催化96.0-97.0100克劳斯三段催化97.0-98.0110克劳斯两段催化+硫自由释放99.0-99.2135克劳斯三段催化+硫自由释放99.2-99.5145克劳斯两段催化+加氢化99.5-99.7155克劳斯两段催化+硫氧化释放99.8-99.9185克劳斯两段催化+尾气处理（现有再生单元）99.8-99.9+165克劳斯两段催化+尾气处理（包括再生克劳斯喷射）99.8-99.9+185自由喷射克劳斯100165两段式克劳斯反响器克劳斯反响器进/出CLAUS燃烧器工艺气组分序号组分进口（%）

出口（%）

CO267.0436.971N20.05628.894H2S30.312.726COS1.1662.365CS200.143SO202.609SX00.281CO0.7362.477H20.5760.923CH3OH0.1140SWS气组分进/出CLAUS一段反响器工艺气组分CLAUS反响器工艺指标进/出CLAUS一段反响器工艺指标进/出CLAUS二段反响器工艺指标进/出CLAUS二段反响器工艺气组分：硫磺曝气工艺硫磺曝气工艺在硫磺曝气池内完成液态硫脱气。硫磺曝气池分为三格。前两个格之间的分隔壁底部是相通的，通过在第一、二格的硫磺泵及喷雾系统将液态硫中的气体脱除，脱除了气体的液态硫磺通过隔墙溢流到第三格，接着送至界区外去造粒。经吹出的混合气被送入燃烧炉。硫磺曝气池硫磺曝气池装置工艺特点-尾气处理四、现有的尾气处理工艺(1)Claus工艺法:通过控制反响温度条件,使Claus反响在低于硫磺露点或使反响在温度高于硫磺熔点的液相中进行,以有利于Claus反响在最正确的平衡条件下生产更多的硫磺。(2)SO2回收工艺法:通过将尾气中的硫化物全部转化为SO2并将其回收另作处理。(3)H2S回收工艺法:通过将尾气中的硫化物全部转化为H2S并将其回收利用。(4)直接氧化法:将尾气中的H2S直接氧化成硫磺。尾气处理装置五、尾气处理装置简介1.尾气处理采用催化加氢水解反响工艺，使克劳斯硫回收装置尾气中的COS、CS2、SO2等转化为H2S。2.使用二乙醇胺〔MDEA〕，通过低温、热解吸收工艺回收其中的H2S。3.最后所回收的H2S返回至克劳斯硫回收单元。使得硫回收率到达99.8%,尾气经过燃烧后排入大气。4.该装置有在线加热炉、加氢反响器、水激冷塔、吸收塔、再生塔以及尾气燃烧炉等设备。尾气处理BFD图加氢复原反响器工艺指标进/出CLAUS加氢复原反响器工艺指标加氢复原反响器工艺指标加氢反响器尾气燃烧装置在尾气处理工段的下游，尾气和从硫除气池D-45007排出的气体一起，被送到与燃烧室D-45006相连的燃烧烧嘴B-45003中。在燃烧室D-45010内，所有残留的硫组分和尾气中的易燃组分与燃料气一起，在约为800°C的温度下燃烧。在烟气中，过剩氧含量为2%的空气通过烟囱排向大气。在这样的温度和过剩的空气量下，有足够的时间确保燃烧烟道气中的H2S含量小于10ppmv。燃烧炉空气鼓风机C-45003A/B提供燃烧所需的空气，通过燃烧室D-45010的温度控制燃料气的流量，也就是通过燃烧所用空气量的比例来控制的。安装在通向烟囱的烟气管线上的氧含量分析仪，是根据烧嘴进料气的组成，来调整空气与燃料气的比例。酸水汽提单元来自4000单元的温度9.6°C,压力0.6Mpa(A)酸水;来自3500单元的温度40°C,压力0.6Mpa(A)酸水;来自气化单元温度69°C，压力0.6Mpa(A)酸水与4500工号的酸水混合后进入酸水收集罐D-45801,在收集罐内气相从上部返回CLAUS氧化单元,底部液相经过P-45801A/B增压后与来自酸水汽提塔T-45801底部的废水在酸水换热器E-45801中换热,温度218°C的酸水从T-45801的上部进入,酸水气体塔底部通入一股低低压蒸汽用于汽提酸水中的酸性气体,酸性气体从塔顶出来后进入汽提塔冷凝器E-45803用冷却循环水冷凝后酸性气去D-45002SWS气体别离器,冷凝液进入汽提塔回流，气相返回D-45002进入CLAUS氧化单元。硫磺造粒单元来自硫磺曝气池的熔融态硫磺经第三硫磺泵P-45011A/B进入硫磺造粒机PU-45901。熔融态硫磺在泵的压力下，以一定的粘度和温度从造粒机布料器分布的小孔中滴出，均匀分布于造粒机输送冷却钢带上，经冷却凝结成规那么的Φ3～6×1.5～1.8mm半球状颗粒。钢带下方喷溅的冷却水使用生产装置的循环冷却水，循环回水经水箱暂存，并过滤去杂质后经硫磺造粒机回水泵P-45901A/B送回循环冷却水路。硫磺造粒颗粒经钢带输送到造粒机末端，造粒机末端设置的胶木刮板将硫磺颗粒刮入卸料口，经溜槽进入硫磺包装料仓D-45901暂存，该料仓可存29.6t，储存时间为5小时，料斗下设置的硫磺颗粒半自动包装机PU-45902将来自硫磺储仓的硫磺颗粒包装成40公斤/袋，并用人工方式将成品袋送入到仓库，储存在造粒包装楼仓库中。硫磺造粒机造粒的工艺流程-性能特点1、连续冷凝固化、造粒成型，生产效率、操作环境得到大大改善。2、颗粒成品形状规整，无锐角，成粒率几乎接近100%。成品的物理性能得到大大提高，产品竞争力增强。3、通过布料器转速或进料流量的调节，可在一定范围有效地调整成品粒度。4、采用薄钢带传热和雾化喷淋强制冷却，使熔融物料得到迅速冷凝固化和造粒成型。5、由于传输钢带在卸料端处的换向弯曲，使钢带固化物料与钢带的结合面产生别离，卸料时粉尘极少，颗粒形状得到有效保护。6、布料器与钢带均采用变频调速控制器，可根据生产能力、物料特性、操作工艺及环境的变化，方便地进行调整与控制。7、造粒装置采用三段温度智能控制，确保系统操作稳定、可靠。造粒过程冷凝固化传热造粒过程冷凝固化传热危险化学物质的理化性质本工序涉及到的主要危险物有：二氧化硫〔SO2)气体：无色有窒息性特殊臭味气体，不燃烧，有毒性及刺激性，防止与人体及皮肤接触。硫化氢〔H2S)气体：无色，易燃，强烈的神经毒物。低浓度下有臭鸡蛋气味，高浓度下无味，可使人产生电击型死亡。现场禁止有火花，防止与人体接触。第三章工艺流程硫回收工艺流程(PFD)硫回收工艺流程(PFD)硫回收工艺流程(PFD)克劳斯热反响阶段从低温甲醇洗和尾气处理单元来的酸性气压力0.19Mpa(A),温度24.7℃,流量7105.1Nm3/h(G)通过酸性气体别离器D-45001进入到富氧克劳斯烧嘴B-45001，一旦克劳斯单元出现故障，气体将被送往界区火炬。在许多独立的烧嘴内，酸性气与来自风机C-45001A/B所供的空气和来自中心供风的压力0.4Mpa(A),温度8.9℃,流量600Nm3/h(G)氧气进行混合，混合的目的是被中心供风来的氧气所冷却。空气流量5491.2Nm3/h(G),压力0.17Mpa(A),带有中心供风的、一定数量的H2S酸性气烧嘴，排列在马弗炉的周围。如果在酸性气别离罐D-45001内有水沉积，将通过酸性气冷凝泵P-45001A/B将水送往低温甲醇洗单元。来自酸性水汽提塔的SWS气体压力0.19Mpa(A),温度90℃,流量1165.8Nm3/h(G)送到燃烧室D-45003富氧克劳斯烧嘴B-45001的马弗炉中心，在进入烧嘴B-45001之前，SWS气体通过SWS气体别离罐D-45002，利用SWS气体冷凝泵P-45002A/B除去冷凝水并送往酸性冷凝液总管。中心马弗炉用来燃烧燃料气流量3780.5Nm3/h(G)，温度51℃,压力0.4Mpa(A),在正常运转和开车、停车、低负荷期间，起到加热的作用。选择适宜的燃烧室D-45003尺寸使化学反响尽可能的接近热力学平衡，大多数化学反响在燃烧室D-45003内进行，其中局部H2S转化为硫蒸气。废锅E-45001直接和燃烧室D-45003连接，其作用是将工艺气冷却到260°C左右，流量15049.6Nm3/h(G)，压力0.157Mpa(A),并使局部液态硫温度210℃,从气相中冷凝下来。回收的热被用于产生饱和低压蒸气，该蒸汽被送到界区外的低压蒸气总管。为了控制克劳斯反响器R-45001的入口气体温度，局部工艺气体直接通过一条穿过废热锅炉E-45001的管子〔不进行降温〕送往混合阀J-45001，在混合阀内，冷、热两种气体进行混合。离开混合阀后，热的混合气体直接送入第一段克劳斯反响器R-45001，在催化剂的作用下，硫组分进一步转化为硫单质。反响程度主要取决于反响器的温度，反响器的出口温度约为324°C。克劳斯催化反响阶段离开第一段克劳斯反响器R-45001后，工艺气进入1#硫冷凝器E-45002，在这里气体被冷却到170°C左右，压力0.149Mpa(A),局部硫蒸气冷凝下来。所回收的热量用于产生饱和低低压蒸气。离开1#硫冷凝器E-45002的气体，在E-45003中利用中压蒸汽加热到2#克劳斯反响器R-45002所要求的入口温度(200°C)。在第二段克劳斯反响器R-45002中，在铝型催化剂作用下进一步将工艺气中剩余的硫组分转化为单质硫。离开第二段克劳斯反响器的工艺气温度接近218°C，0.141Mpa(A),在下游的2#硫冷凝器E-45004内冷却到130°C左右压力0.135Mpa(A),，使大局部硫蒸汽冷凝下来。2#硫冷凝器E-45004中回收的热量用于产生饱和蒸汽(0.2MPa(a))，该蒸气被克劳斯冷凝器AE-45001冷凝下来后又返回到冷凝器中。工艺气在送往LTGT单元进一步处理前，经硫别离器D-45004，将液态硫进一步从气体中别离出来。从废锅E-45001、1#硫冷凝器E-45002、2#硫冷凝器E-45004和硫别离器D-45004中冷凝下来的液态硫，依靠重力流入带有蒸气伴热夹套的管子，最后到达除气单元的硫脱气池。每条管线都带有一个取样检查口，以便检测连续流动的液态硫。去酸性气分析控制系统的空气。通过酸性气与空气的比例来控制主空气流量。测量H2S和SO2的分析仪安装在硫别离器D-45004的下游，该仪器要求H2S和SO2的比例2:1，以此来优化硫产品的产率。这主要是通过从下游分析仪来的信号作为反响来控制工艺气量。尾气的氢化从硫别离器D-45004来的克劳斯尾气被送到混合燃烧室D-45005，在这里将气体加热到加氢反响器R-45003入口所需的温度290°C,压力0.134Mpa(A)。为了获得精确的温度，由安装在反响器上游的一个温控器通过控制燃料气与空气的比例，从而实现控制温度。工艺气体中所需的复原组分〔CO、H2〕主要是克劳斯段燃烧炉的反响副产物。一旦缺少这些组分气体，可由5250单元补充氢气。烧嘴的燃料采用液化气，燃气式烧嘴内部安装有一个电子打火器和一个离子火焰探测器，在加氢反响器R-45003内，气相中的各种硫化物发生催化反响，最后转化为H2S.离开加氢反响器R-45003，热的工艺气体温度323°C,0.129Mpa(A)。直接进入工艺气冷却器E-45005中，被冷却到约170°C左右。回收的热量用于产生饱和低低压蒸汽，产生的蒸汽在压力控制下被送到低低压蒸汽总管。尾气冷却

工艺气体的进一步冷却是在激冷塔T-45001中，通过与循环冷却水直接接触来完成。气体从塔底进入，然后从塔顶排出，同时循环水从塔顶逆向流向塔底。在塔的填料层发生热交换以及水蒸气的冷凝。激冷水通过泵P-45003A/B进行循环，在循环水冷却器E-45006A/B中进行降温。循环水的PH值必须进行检测，因为当PH值小于6时，可能会发生腐蚀。为了提高PH值，需向系统中注入氢氧化钠的碱溶液。在开车期间，从激冷塔T-45001顶排出的气体，由开车鼓风机C-45002循环送入混合室D-45005中。循环气在混合室D-45004内预热到加氢反响器R-45003正常运行时所需的温度范围。尾气冷却尾气吸收正常操作期间，离开激冷塔的工艺气被送到尾气吸收塔T-45002，气体从塔底进入，以除去其中的H2S组分。在吸收塔内，工艺气体直接与浓度逐次递减的MDEA溶液逆向接触。温度较低的贫液在流量控制下，从吸收塔T-45002的上部参加塔内，MDEA溶液可送往吸收塔填料底部床层。尾气离开尾气吸收塔T-45002顶部去往燃烧炉。尾气的解吸及溶剂再生富液进入到溶液换热器E-45008，在这里被来自再生塔T-45003的热的贫液加热到115.4°C，然后富液被送到具有两层散堆填料的再生塔T-45003塔顶进行闪蒸。在塔顶富液进料口以上设有除沫器，是作为防止所携带的胺进入到再生塔顶部系统。当富液通过再生塔T-45003的汽提段时，所吸收的酸性气被上升的蒸气汽提出来，汽提蒸气是由一个釜式重沸器E-45009内的水汽化而来的，汽化所用的热源是由进入到重沸器温度约为160°C的低低压蒸气来提供。塔顶产物是含有冷凝水的已汽提出来的酸性气，在酸气空冷器AE-45002中，该气体所含的大局部水被冷凝下来，然后气/液混合物进入到回流罐D-45007进行气液两相别离，在回流罐D-45007的顶部有一层金属丝网，以除去离开罐顶酸性气所携带的副产物液滴。从尾气处理工段出来的循环酸性气进入克劳斯工段。再生气顶部系统和再生塔的压力是由回流罐下游酸性气压控阀来控制的。一旦压力超高不能控制时，送往克劳斯单元的酸性气直接通过压力控制排入火炬系统。回流罐D-45007中的冷凝液通过回流泵P-45006A/B在液位控制下返回到再生塔T-45003尾气的解吸及溶剂再生一旦胺系统中的水平衡保持正向或添加脱盐水后，局部回流冷凝液在液位/流量控制下通过再生槽送往界区。在再生槽中，系统正向水平衡通过再生器中液位缓慢上升来显示稳定的操作负荷。一旦系统偏离正向水平衡，其负荷就会在再生器T-45003中通过液位缓慢下降来显示，这时就要向回流罐中补充新鲜脱盐水，该脱盐水通过回流罐D-45007送到再生塔中。离开再生塔T-45003的再生溶剂作为塔底产品送到溶剂换热器E-45008中与富液换热，然后经贫液泵P-45005A/B打入溶剂冷却器E-45007，在这里完成进一步的冷却。在溶剂冷却器E-45007旁路设有温控器，它可以较为灵活地调节冷的贫溶剂的温度。从溶剂冷却器E-45007下游到富液管线设有一条旁路，通过此旁路可向溶剂换热器E-45008提供冷侧物料。翻开此旁路，就可以在再生段内实现闭合回路循环，该闭合回路为再生系统提供了独立的操作，例如在开车期间在溶剂冷却器E-45007下游管线设置了一个作为局部物料过滤的贫液过滤系统，约10%的贫胺溶剂在流量控制下，通过溶剂过滤器F-45002返回到贫液泵P-45005A/B的入口，在机械过滤器内，3-10µm大小的固体物被过滤掉。为了能向循环回路在必要的情况下注入除沫剂，设置了一个除沫剂计量单元PU-45002。通过间歇计量管线不但可以向E-45008下游的富液中注入〔控制阀的上游〕，还可向溶剂冷却器E-45007的下游注入。溶剂的补充及排污

由储存设备〔储存罐D-45009和补充泵P-45008〕和排污设备〔排污罐D-45008和排污泵P-45007〕构成MDEA系统。储存罐D-45009的能力足够大，在检修时可以储存整个单元的MDEA溶剂。不光再生的贫液储存在该储存罐，由纯胺和脱盐水混合配置成的新鲜胺溶液也要储存在其中。排污罐用来接受的贫液和富液，从尾气处理工段所有低点来的残留液体都可自流到排污罐D-48008中，如果富液在该罐中，它将被返回到循环系统进行完全再生。如有需要，所有的贫液能直接送往补充罐D-45009中。尾气的解吸及溶剂再生喹啉脱气单元液体硫的除气是在硫脱气池D-45011中进行的，硫脱气池分为三个相连的隔段。第一个隔段装有一个带喷雾系统的硫磺泵1#P-45009。第二个隔段也装有一个带喷雾系统的硫磺泵2#P-45010。.顶部有允许气体交换的开口。待处理的液体硫连续不断地进入第一个隔段，由硫磺泵1#P-45009进行循环和喷雾。在总回路中有硫冷却器E-45011，它可以保证池中液体硫的温度稳定在135°C左右。吸收的热量用于产生饱和的超低压蒸气(0.2MPa(a))，该蒸气在空冷器AE-45001中冷凝，并返回到硫蒸汽冷凝器E-45011中.液体硫通过除气池底部的开口能够进入到第二个隔段，在这里由硫磺泵2#P-45010进行循环和喷雾，在此段H2S被完全脱除。液体硫通过溢流堰〔别离墙〕进入第三个隔段，在这里的硫磺可以储存三天，然后用硫磺泵3#P-45001送往界区外。催化剂的注入。为了快速地将液体硫与催化剂混合，在硫磺泵1#P-45009和2#P-45010的入口参加催化剂。空气吹扫脱气。利用蒸气喷射器J-45003穿过硫池吸收大气中的空气来吹扫池子内的脱除气，并将其送往燃烧炉，吹扫气可以通过隔墙顶部开口逐次穿过隔断。

温度控制。假设蒸汽喷射器J-45003的入口空气温度出现高温，吹扫空气会被自动切断，否那么会引起池中硫燃烧，一旦这种情况发生，必须立即将火熄灭。喹啉脱气单元尾气燃烧工艺在尾气处理工段的下游，尾气和从硫除气池D-45007排出的气体一起，被送到与燃烧室D-45006相连的燃烧烧嘴B-45003中。在燃烧室D-45010内，所有残留的硫组分和尾气中的易燃组分与燃料气一起，在约为800°C的温度下燃烧。在烟气中，过剩氧含量为2%的空气通过烟囱排向大气。在这样的温度和过剩的空气量下，有足够的时间确保燃烧烟道气中的H2S含量小于10ppmv。燃烧炉空气鼓风机C-45003A/B提供燃烧所需的空气，通过燃烧室D-45010的温度控制燃料气的流量，也就是通过燃烧所用空气量的比例来控制的。安装在通向烟囱的烟气管线上的氧含量分析仪，是根据烧嘴进料气的组成，来调整空气与燃料气的比例。与燃烧室D-45