Satwe参数的设置-绝对很详细史上最全

最全Satwe参数设定1、总信息：水平力与整体坐标系夹角：0根据抗规(GB50011-2001)5.1.1条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算， 各方向的水平地震作用应由该方向的抗侧力构件承担；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于 15度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用”。当计算地震夹角大于15度时，给出水平力与整体坐标系的夹角 (逆时针为正)，程序改变整体坐标系，但不增加工况数。同时， 该参数不仅对地震作用起作用，对风荷载同样起作用。通常情况下，当Satwe文本信息“周期、振型、地震力”中地震作用最大方向与设计假定大于15度(包括X、Y两个方向)时，应将此方向重新输入到该参数进行计算。混凝土容重：26本参数用于程序近似考虑其没有自动计算的结构面层重量。 同时由于程序未自动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因而该参数主要近似计算竖向构件的面层重量。通常对于框架结构取25-26;框架-剪力墙结构取26;剪力墙结构，取26-27。3钢容重：78一般情况下取78,当考虑饰面设计时可以适当增加。1.4裙房层数：按实际填入混凝土高规(JGJ3-2002)第486条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施。同时抗规(GB50011-2001)6.1.10条条文说明要求：带有大底盘的高层抗震墙(筒体)结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上 H/8，向下延伸一层，大底盘顶板以上至少包括一层。裙房与主楼相连时，加强部位也宜高出裙房一层。本参数必须按实际填入，使程序根据规范自动调整抗震等级， 裙房层数包括地下室层数。1. 5转换层所在层号：按实际填入输入该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息。输入转换层号后，程序可以自动判读框支柱、框支梁及落地剪力墙的抗震等级和相应的内力调整。同时当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级。自动实现或的调整。本参数必须按实际填入，转换层层号包括地下室层数。指定转换层层号后， 框支梁、柱及转换层的弹性楼板还应在特殊构件定义中指定。1. 6地下室层数：按实际填入程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整， 内力组合计算时，其控制高度扣除了地下室部分；对I、II、山、即抗震结构的底层内力调整系数乘在地下室的上一层；剪力墙的底部加强部位扣除了地下室部分。程序据该参数扣除地下室的风荷载， 并对地下室的外围墙体进行土、 水压力作用的组合，有人防荷载时考虑水平人防荷载。本参数必须按实际填入，当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。1. 7墙元细分最大控制长度：；该参数用于墙元细分形成一系列小壳元时，为确保设计精度而给定的壳元边长限值。该限值对精度有影响但不敏感。对于尺寸较大的剪力墙，可取，对于框支结构和其他的复杂结构、短肢剪力墙等，可取〜。1. 8强制刚性楼板假定：按照需要勾选计算楼层位移比和结构层间位移比时应勾选； 计算结构周期、位移、内力与配筋计算时不应沟选。1. 9墙元侧向节点：内部墙元刚度矩阵凝聚计算的控制参数。对于 时，选择出口节点；对于一般高层建筑，可选择内部节点。选择出口节点，只把因墙元细分而在其内部形成的节点凝聚掉， 四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性较好，但计算量大；选择内部节点，墙元仅保留上下两边的节点差，但效率高。墙梁转框架梁：5 （填0为不转换）目前程序只能自动转换规则对齐、 墙厚不变的洞口。设计时应通过平面图查看转换后的结果。连梁按照壳元进行有限元分析，当壳元划分不够细时，将造成较大的误差。具体操作时，当跨高比大于5时，应直接按照框架梁输入，跨高比小于时，按洞口输入，其它情况可酌情处理。结构材料信息：钢筋混凝土结构根据该参数确定地震作用和风荷载计算所遵照的规范。 不同结构的地震影响系数取值不同，不同结构体系的风振系数不同，结构基本周期也不同，影响风荷计算。结构材料信息分应按实填写。其中底框结构按砌体结构填写。结构体系：按照实际结构体系填写规范规定不同体系的结构内力调整及配筋要求不同， 程序根据该参数对应规范中相应的调整系数。当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于 8的短肢剪力墙，程序对其抗震等级自动提高一级。 （短肢剪力墙见高规7.1.2）结构体系应在给出的多种体系中选最接近实际的一种按实填写。荷载计算信息：模拟施工加载3程序给出4种模拟施工加载方式，通常情况下应选择模拟施工加载 3。一次性加载：整体刚度一次加载，适用于多层结构、有上传荷载的情况；模拟施工加载1:整体刚度分次加载，可提高计算效率，但与实际不相符；模拟施工加载2:整体刚度分次加载，但分析时将竖向构件的刚度放大 10倍，是一种近似方法，改善模拟施工加载 1的不合理处，是结构传给基础的荷载比较合理；模拟施工加载3:分层刚度分次加载，比较接近实际情况。风荷载计算信息：计算风荷载除完全的地下结构，均应计算风荷载。地震作用计算信息：计算水平地震作用般应计算水平地震作用，按照抗震规范( GB50011-2001)5.1.1条规定，8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑(如结构转换层中的转换构件、跨度大于 24m的楼盖或屋盖、悬挑大于2m的水平悬臂构件等)，应计算竖向地震作用。抗震规范(GB50011-2001)5.1.6条对于6度区的建筑，规定可不进行截面抗震验算。但目前应进行结构抗震验算。结构所在地区：全国。目前山东省没有地方规定，按国家规范执行。广东、上海等地区的工程按要求选择。施工次序：按工程需要对一些传力复杂的结构，如转换层结构、下层荷载由上层构件传递的结构、巨型结构等，应采用多层施工的施工次序。 对于带转换层的结构， 应指定转换层及其上两层为同一施工次序，目的是避免逐层施工导致缺少上部构件刚度贡献而产生荷载丢失。对广义层结构模型，应考虑楼层的连接关系指定施工次序。 但这时应注意必须定义模拟施工加载3。2、风荷载信息：修正后的基本风压：按荷载规范荷载规范(GB5009-2001)7.1.2条规定：一般按照50年一遇的风压采用，但不得低于m2。对于高层建筑、高耸结构及对风荷载敏感的结构，基本风压应适当提高。对于门式刚架，规程(CECS102:2002规定基本风压按荷载规范的规定值乘以。高规(JGJ3-2002322条条文说明，房屋高度大于60m时，按照100年一遇风压值采用；风荷载作用面的宽度，程序按计算简图的外边线的投影距离计算，因此当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，会造成风载过大，或漏掉塔楼的风荷载。因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。另外，顶层女儿墙高度大于 1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。这里风荷载的计算是一种简化输入，假定迎风面、背风面受荷面积相同，每层风荷载作用于各刚性块的形心上，楼层所有节点平均分配风荷载，忽略了侧向风影响，也不能计算屋顶的风吸力和风压力。所以，对 育场馆、较大面积的错层结构、需要计算屋面风荷载的结构等)，应考虑特殊风荷载的输入，目的是更真实的反应结构受力的情况。结构基本周期：分两次计算目的是计算风荷载的风振系数。 荷载规范(GB5009-2001)741条：对于高度大于30m且高宽比大于的房屋和基本周期大于的各种高耸结构及大跨度屋盖结构， 均应考虑风压脉动对结构顺风向的风振的影响。高规(JGJ3-2002)326条给出近似值：规则框架T=;框剪结构、框筒结构T=()N；剪力墙、筒中筒结构T=。N为房屋层数。另外荷载规范7.4.1条，附录E也给出近似计算方法，程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的。首先按默认值试算，然后将试算的结构基本周期结果填入， 作为本结构的基本周期， 并与近似计算值相比较。地面粗糙度类别：根据具体情况选择荷载规范(GB5009-2001)、高规(JGJ3-2002)3.2.3条规定：A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。按实际选择，应注意靠近海边的建筑。体型分段数：1一般情况下分段数为1。高层立面复杂时，可考虑体型系数分段。程序自动扣除地下室高度，不必将地下室单独分段。体型分段最高层号：结构最高层号当体型分段数为1时，即结构最高层号。其它情况按分段的最高层号填入。TOC\o"1-5"\h\z高规（JGJ3-2002325条：1）圆形和椭圆形平面， Us=;2）正多边形及三角形平面， Us=+（n的平方根），其中n为正多边形边数；3）矩形、鼓形、十字形平面 Us=;4）下歹U建筑的风荷载体形系数 Us=；i:V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面；ii:L形和槽形平面；iii:高宽比H/Bmax大于4、长宽比L/Bmax不大于的矩形、鼓形平面。5） 须更细致进行风荷载计算的场合，按附录A采用。荷载规范（GB5009-2001）7.3.2条和高规（JGJ3-2002条：多栋高层建筑间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应。 根据国内学者的研究，当相邻建筑物的间距小于倍的迎风面宽度且两建筑物中心线的连线与风向成 45度角时，群楼效应明显，其增大系数一般为，最大到。目前多栋高层建筑间距较近时，如多塔结构，可取群楼效应增大系数执行。设缝多塔被风面体型系数：应用于设缝多塔结构。由于遮挡造成的风荷载折减值通过该系数来指定。当缝很小 可取。3、地震信息：规则性信息：不规则抗规（GB50011-2001）3.4.2条规定了不规则的类型：平面不规则的类型：扭转不规则（位移比超标）、凹凸不规则（结构平面凹进大于30%）、楼板局部不连续（楼板的尺寸和平面刚度急剧变化）竖向不规则的类型：侧向刚度不规则（刚度比超标、立面收进超过 25%）、竖向抗侧力构件不连续（带转换层结构）、楼层承载力突变（层间受剪承载力小于相邻上一楼层的 80%）。目前该参数对结构计算不起作用。设计地震分组、设防烈度、场地类别：按实填写由设计地震分组和场地类别确定场地特征周期，由设防烈度、特征周期、结构自振周期及阻尼比确定结构的水平地震影响系数，从而进行地震作用计算。框架抗震等级、剪力墙抗震等级：按规范要求填写按照抗规（GB50011-2001）6.1.2条或高规（JGJ3-2002的规定采用。抗震等级确定应注意如下几点：1）框架-剪力墙结构，当框架承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的 50%时，框架部分的抗震等级按框架结构确定；2） 裙房与主楼相连，除应按裙房本身确定外，不应低于主楼的抗震等级（主楼为带转换层高层结构时，裙房的抗震等级按主楼的高度，框架 -剪力墙结构的剪力墙查表） 。3）当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时， 地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下可根据情况采用三级或四级。4） 无上部结构的地下室或地下室中无上部结构的部分，可根据情况采用三级或四级。5） 乙类建筑时，应按照提高一度的设防烈度查表确定抗震等级。6） 高规（JGJ3-20021062条及其条文说明：抗震设计时，转换层不宜设置在底盘屋面的上层塔楼内，否则，应采取增大构件内力，提高抗震等级等有效的抗震措施。对于复杂高层建筑，因可能带来结构不同部位的抗震等级不同。 如带转换层的高层建筑，底部加强部位和非底层加强部位以及地下二层以下抗震等级不一致，程序给出两种指定方式。但无论采用何种方式，程序以手工修改的抗震等级为最优级别进行计算。第一种方式：在该两项填入底部加强部位剪力墙和框架的抗震等级，然后在特殊构件补充定义中，人工调整非加强部位（包括地下二层及以下楼层）的抗震等级。此时应注意，填入的抗震等级为按照高规（JGJ3-2002表4.8.2、查出的抗震等级，对于转换层在 3层及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位抗震等级的提高有程序自动完成， 不必再人工干预底部加强部位的柱、墙抗震等级。第二种方式：在该两项填入非底部加强部位剪力墙和框架的抗震等级， 然后在特殊构件补充定义中，人工调整加强部位和地下二层及以下楼层的抗震等级， 这时注意底部加强部位无论程序自动调人工调整的框支梁、柱及剪力墙的抗震等级应为提高以后的最终等级。无论程序自动调另外，对于转换层在3层及以上时底部加强部位的剪力墙的抗震等级,整还是人工调整，抗震等级提高均指落地剪力墙，非落地剪力墙不必提高，参见高规（JGJ3-2002）1025条条文说明。短肢剪力墙结构输入剪力墙抗震等级时， 应按照剪力墙结构查表给出， 程序自动提高一级计算。中震（大震）不屈服设计：不选属于结构性能设计的范围， 目前规范没有规定。程序处理的原则为：地震影响系数按中震（大震）采用；地震分项系数为；取消强柱弱梁、强剪弱弯调整；材料强度取标准值；等等。不同于中震（大震）弹性设计，这时应采用中震（大震）的地震影响系数，将抗震等级改为四级（不进行相关调整）。斜交抗侧力构件方向附加地震数及相应角度：按需要填写这里填入的参数主要是针对非正交的平面不规则结构中， 除了两个正交方向外，还要补充计算的方向角数。注意该参数仅对地震作用计算有关，与风荷载计算无关。根据抗震规范（GB50011-2001）5.1.1条规定，当计算地震夹角大于 15度时，应计算抗侧力构件方向的水平地震作用。 抗侧力构件方向一般就是结构的较大侧向刚度方向， 也就是地震力作用不利方向， 所以在此应输入沿平面布置中局部柱网的主轴方向。 同时，输入时应选择对称的多方向地震，如 45度和-45度（逆时针方向为正），因为风荷载计算没有考虑多方向不对称的输入易造成对称结构的配筋不对称。考虑偶然偏心：勾选抗规（GB50011-2001）5.2.3条对平面规则的结构采用增大边榀结构地震内力的方式考虑该扭转影响，这对高层建筑不尽合理。根据高规（ JGJ3-2002条，由于施工、使用、地震地面运动的扭转分量等因素所引起的偶然偏心的不利影响， 计算单向地震作用是，应考虑偶然偏心（5%Li）的影响。同时，高规（JGJ3-20023.3.3条条文说明规定当计算双向地震作用时，可不考虑质量的偶然偏心影响。当设计者同时指定考虑偶然偏心和双向地震作用时， 程序仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震作用，无论左偏心还是右偏心均不做双向地震作用计算。因此，无论是否考虑双向地震作用，均应勾选本参数。双向地震作用：勾选抗规(GB50011-2001)5.1.1条和高规(JGJ3-2002条规定质量和刚度明显不对称的结构应计入双向地震作用的影响。位移比超过时，必须考虑双向地震作用。程序计算双向地震的扭转效应方法见 PKPM08用户手册，X、Y方向的地震作用均有不同程度的放大，比高规(JGJ3-20025.2.3条的要求严格。程序隐含“考虑双向地震作用”是不考虑偶然偏心的，自动按二者最不利计算，因此， 所有结构计算均应选上考虑双向地震作用。计算振型个数：15抗震规范(GB50011-2001)5.2.2条条文说明规定振型个数一般取振型参与质量达到总质量的90%所需的振型数，同时高规(JGJ3-2002条规定不考虑扭转藕联振动的结构，规则结构取3，当建筑较高、结构沿竖向刚度不均匀是可取 5-6；高规(JGJ3-2002条规定考虑扭转转藕联振动的结构，一般情况可取 9-15，多塔结构每个塔楼的振型数不小于 9个。目前Satwe软件对所有结构均考虑扭转转藕联振动计算。因此振型数按以下原则选取，并同时满足地震作用有效质量系数要大于等于且不小于 3个，振型数应为3的倍数。当结构按侧刚计算时， 单塔楼考虑耦联时应大于等于 9;复杂结构应大于等于15;多塔结构的振型个数应大于等于 9倍的塔楼数。(注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律) 。当结构按总刚计算时，采用的振型数不宜小于按铡刚计算的 2倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。活载折减系数：按照抗规(GB50011-2001)5.1.3条和高规(JGJ3-2002条执行。楼面活荷载按照实际情况计算时取； 按等效均布活荷载计算时。藏书库、档案库、库房取；硬钩吊车悬吊物重力取，软钩吊车悬吊物重力取 0;其它情况取。周期折减系数：周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充墙刚度对结构自振周期的影响， 因为周期小的结构，其刚度较大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构偏于不安全。高规(JGJ3-2002)3.3.17条规定，当非承重墙体为实心砖墙时，可按下列规定取值:框架结构；框架-剪力墙结构；剪力墙结构。实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小取上限或下限。 当非承重墙体为空心砖或砌块时，可按下列规定取值：框架结构(灰砂砖)，(空心砌块)；框架—剪力墙结构；剪力墙结构可取。应注意短肢剪力墙结构的周期折减可按照框架 -剪力墙取值。当结构的第一自振周期T1WTg寸，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。结构阻尼比：5%抗规(GB50011-2001)5.1.5条规定，除有专门规定的外，建筑结构的阻尼比取；抗规(GB50011-2001)条、高层民用钢结构规程(JGJ99-98条规定，钢结构在多遇地震下的阻尼比，不超过12层的钢结构可采用，超过12层的钢结构可采用， 罕遇地震分析，阻尼比采用。特征周期及多遇地震、罕遇地震影响系数最大值：按照规范执行。抗规(GB50011-2001)5.1.4条给出了场地特征周期和水平地震影响系数。场地特征周期根据设计地震分组确定；水平地震影响系数由设防烈度确定。查看和调整地震影响系数曲线：不修改一般情况下按照抗规(GB50011-2001)5.1.5条执行，确定地震影响系数的参数主要包括：地震影响系数的最大值、阻尼比、特征周期、和结构自振周期。4、活载信息：墙柱及基础活荷载折减：按照需要勾选或不选按照荷载规范(GB5009-2001)4.1.2条规定，设计楼面梁、墙柱、基础时，楼面活荷载应乘以规定的折减系数。其中楼面梁的活荷载折减是在 PM楼面荷载导算过程中完成，而竖向荷载折减在Setwe荷载信息中规定。规定楼面梁活荷载折减时，程序的处理方式为：对房间荷载导算到梁上时才折减，导算到墙上时不折减；程序只对标准层(即楼面)的梁折减，对屋面梁不折减；当次梁按照主梁输入时，结构主梁可能被分成几段引起导荷面积减少， 程序无法判断而少折减部分活荷载；(GB5009-2001)4.1.2条中汽车通道及汽车库的楼板为单向板或双向板， 统一按一个折减系数进行折减；Setwe计算时，直接按照折减后的楼面梁荷载向下传递，如此时规定竖向构件和基础的活荷载折减，将导致活荷载被折减了两次，与规范规定不符。 因此如果需要，楼面梁的和竖向构件的内力和配筋应按照折减和不折减分别计算两次。规定竖向(柱、墙)构件及基础的活荷载折减时，程序自动判断柱、墙上方楼层数进行折减，在JCCAD中点取自动按楼层折减活荷载，也可实现柱、墙下的活荷载根据其上连楼层数折减；按照荷载规范(GB5009-2001)4.1.2条第2款规定的折减系数，根据建筑功能和结构特点修改折减系数。通常情况下，民用建筑可以折算，工业厂房不折算。建议楼面梁在 PM导算时不考虑楼面梁荷载折减，Satwe计算时考虑墙、柱及基础活荷载的折算，当应注意根据不同建筑功能修改活荷载折减系数。梁活载不利布置：输入的最高层号高规(JGJ3-2002)5.1.8条规定：当楼面活荷载大于 4KN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩增大。建议所有结构计算均考虑活荷载不利布置，输入结构的最高层号。5、调整信息：梁端负弯矩调幅系数：高规(JGJ3-20025.2.3条规定竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布，其调幅系数为：现浇框架梁取；装配整体式框架梁取；框架梁端负弯矩条幅后，梁跨中弯矩应按照平衡条件相应增大； 应先对竖向荷载作用下的框架梁的弯矩进行调幅，然后与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合。对于现浇楼板，一般取。另外，程序隐含钢梁为不调幅梁，若需调幅，应在特殊构件定义中人工交互修改。梁活载内力放大系数：高规(JGJ3-2002)5.1.8条条文说明：如果活荷载较大，可将未考虑活荷载不利布置计算的框架梁弯矩乘以，近似考虑活荷载不利布置影响时，梁正、负弯矩应同时放大。已考虑活荷载不利布置时，取。梁扭矩折减系数：高规(JGJ3-2002)524条规定对于现浇楼板结构，应考虑楼板对梁抗扭的约束作用。程序通过对梁的扭矩进行折减达到减少梁的扭转变形和扭矩计算值，折减系数为，一般取。 对不与刚性楼板相连或圆弧梁，此系数不起作用。剪力墙加强区起算层号：1程序在计算底部加强区高度时，扣除地下室的高度计算且缺省将地下室作为剪力墙的底部加强区，这时剪力墙的底部加强区起算层号为 1。实际上根据规范要求，除特殊情况外，地下室可以不作为底部加强部位。具体操作时，可认为地下二层及其以下不作为底部加强部位， 通过修改本参数使剪力墙的底部加强部位自地下一层起算。关于剪力墙的底部加强部位，规范有如下要求：除框支剪力墙外的其它剪力墙TOC\o"1-5"\h\z抗规(GB50011-2001)6.1.10条：除框支剪力墙外，其它结构的剪力墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的 1/8和底部两层二者的较大值，且不大于 15m。高规(JGJ3-2002)7.1.9条：一般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度的 1/8和底部两层二者的较大值，当剪力墙高度超过 150米时(B级高度)，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的 1/10。框支剪力墙结构的剪力墙抗规(GB50011-2001)6.1.10条：部分框支剪力墙，其底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度及落地剪力墙总高度的 1/8二者的较大值，且不大于 15m；高规(JGJ3-2002)10.2.4条：底部带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度及墙肢总高度的 1/8二者的较大值。带有大底盘(裙房)高层的剪力墙抗规(GB50011-2001)6.1.10条条文说明：带有大底盘的高层抗震墙(含筒体)结构，底部加强部位可取地下室顶板以上 H/8，加强部位应向下延伸到地下一层，在大底盘顶以上至少包括一层。裙房与主楼相连时，加强范围也以高出裙房至少一层。连梁刚度折减系数：抗规（GB50011-2001）6.2.13条规定折减系数不宜小于，当连梁内力由风荷载控制时,不宜折减；高规（JGJ3-2002条条文说明指出，设防烈度低（6、7度）时可少折减（），抗震烈度高时可多折减（），折减系数不宜小于，以保证连梁承受竖向荷载的能力。程序通过该参数考虑连梁进入塑性状态后的连梁刚度。一般工程取（并不小于） ，位移由风载控制时取耳在内力与位移计算时，中梁刚度放大系数： 2高规（JGJ3-2002）5.2.2条：现浇楼面和装配整体式楼面可考虑翼缘作用对梁的刚度予以放大。一般情况下，装配式楼板取；装配整体式楼板取； 现浇楼板取。程序自动处理边梁、独立梁及与弹性楼板相连梁的刚度不放大。另外，该系数对连梁不起作用。调整与框支柱相连的梁内力：勾选高规（JGJ3-2002）10.2.7条规定，框支柱按调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁（不包括转换梁）的剪力和弯矩，框支柱轴力可不调整。该参数目前不起作用。托墙梁刚度放大系数：100由于Satwe程序计算框支梁和梁上的剪力墙分别采用梁元和墙元两种不同的计算模型，造成剪力墙下边缘与转换大梁的中性轴变形协调， 而与转换大梁的上边缘变形不协调， 或者说，计算模型的刚度偏柔了。为了真实反映转换梁刚度，使用该放大系数。一般取 100,当为了使设计保持一定的富裕度，也可小考虑或不考虑该系数。按抗震规范5.2.5条调整各楼层地震内力：勾选抗规（GB50011-2001）525条为强制性条文，必须执行。应注意的是 6度区没有剪重比控制指标要求，宜按入=控制。该内容可在计算结果文本信息中查看。5.1.10指定的薄弱层个数及其层号：根据具体情况选择抗规（GB50011-2001）3.4.3条和高规（JGJ3-2002条规定了竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以的增大系数。 薄弱层应同时满足剪重比要求， 即地震剪力应乘以入。层。通常情况下，如框支结构、刚度、承载力削弱层应人工定义为薄弱层层。5.1.11全楼地震作用放大：当采用时程分析计算出的楼层剪力大于按振型分解计算的地震剪力时， 应乘以相应的放大系数，其它情况下一般不考虑地震作用放大。另外，当剪重比不满足要求太多时， 在调整结构布置无效时， 可通过考虑加大地震作用满足剪重比的要求。调整的起始层号和终止层号：按实填入仅用于框-剪结构和钢框架-支撑（剪力墙）结构体系，对应高规（JGJ3-2002）8.1.4条和抗规（GB50011-2001）条（调整）及高层民用钢结构规程（ JGJ99-98条（调整）的要求。可将起始层号填入负值（-m），表示取消程序内部对调整系数上限限制。调整也可以人工干预，实现分段、分塔的调整。具体方法为在前处理程序中选取“用户指定调整系数”（），按约定格式输入要修改的各层具体调整系数。对框支剪力墙结构，当在特殊构件定义中指定框支柱后， 程序自动按照高规（JGJ3-2002）10.2.7条实现或者的调整。5.1.13顶塔楼地震作用放大起算层号及系数： 0,1抗规（GB50011-2001）5.2.4条：当采用底部剪力法计算地震剪力时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数 3;采用振型分解法时，可将突出屋面部分作为一个质点。如果振型数取得足够多（按前述振型数） ，可不考虑顶塔楼地震作用放大，否则，应考虑鞭梢效应。根据Satwe用户手册，计算振型数与放大系数的关系为：振型数小于 12大于9时，取放大系数小于；振型数小于 15大于12时，取放大系数小于。6、设计信息：考虑P-△效应：高规（JGJ3-2002）节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的原则；高层民用钢结构（JGJ99-985.2.11条给出对于无支撑结构和层间位移角大于 1/1000的有支撑结构,应考虑P-A效应。具体应用中由程序计算（）确定是否勾选。梁柱重叠部分简化为刚域：不选高规（JGJ3-2002）534条：在内力和位移计算中，可以考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域。一般情况下可不考虑刚域的有利作用，作为安全储备。但异形柱框架结构应加以考虑;对于转换层及以下的部位，当框支柱尺寸巨大时，可考虑刚域影响。刚域与刚性梁不同，刚性梁具有独立的位移，但本身不变形。程序对刚域的假定包括：不计自重；外荷载按梁两端节点间距计算，截面设计按扣除刚域后的长度计算。按高规或高钢规进行构件计算：根据情况选择高规（JGJ3-2002）条给出混凝土高层建筑的适用范围为 10层及以上或高度28m以上的民用建筑结构；高层民用钢结构规程（ JGJ99-981.0.2条没有给出使用高度的下限，多层钢结构也可按照高钢规进行构件计算。符合高层条件的建筑应勾选，多层建筑不勾选。是否选择按高规或高钢规进行构件计算的区别在于，荷载组合和构件计算适用的规范不同。钢柱计算长度系数按有侧移：有侧移钢结构规范（GB50017-2003）5.3.3条给出钢柱的计算长度按照钢结构规范附录 D执行，主要考虑的因素为支撑的侧移刚度。一般选择有侧移，也可考虑以下原则：楼层最大杆间位移小于 1/1000（强支撑）时，按无侧移；楼层最大杆间位移大于 1/1000且小于1/300（弱支撑）时，取；楼层最大杆间位移大于1/300（弱支撑、无支撑）时，按有侧移计算。混凝土柱的计算长度系数计算规定：勾选选择后，程序自动按照混凝土规范（ GB50010-2002）7311条判断。程序自动搜索跃层柱和单边跃层柱， 经跃层判断修改为完整柱， 但对于地下室跃层柱除外。对于地下室跃层柱，由于程序自动强制采用刚性楼板假定，其跃层柱不能被正确搜索，而按层分段计算其长度系数，应手工修改。算长度系数，应手工修改。对于排架柱，Satwe与PK不一样，按框架柱的计算长度取值，未执行混凝土规范(GB50010-2002)7.3.11和钢结构规范(GB50017-2003)条的规定，也应手工调整(可根据PK计算结构调整)。结构重要性系数：混凝土结构设计规范( GB50010-2002)321、条，高规(JGJ3-2002条：对安全等级为一级或实际使用年限为 100年及以上的结构构件，不应小于；对安全等级为二级或使用年限为50年的结构构件，不应小于；对安全等级为三级或设计使用年限为 5年及以下的结构构件，不应小于；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。梁、柱保护层厚度：25，30钢筋保护层厚度主要反映构件的耐久性指标，具体应用一般按照混凝土规范(GB50010-2002)921条执行，对处于腐蚀环境中的混凝土构件，可参考混凝土耐久性设计规范的规定。钢构件截面净毛面积比：用于钢结构构件的强度计算，一般取可满足要求，但螺栓孔的数量多对截面削弱严重的应降低该参数取值。柱配筋计算原则：按单偏压计算，双偏压复核单偏压计算只考虑平面内的弯矩和轴力， 在同一组设计内力中，当两个方向的弯矩都很大时，可能配筋不足。双偏压计算同时考虑平面内和平面外的弯矩和相应的轴力，但结果不唯一。程序按照双偏压计算时， 按照第一组组合内力进行计算， 初步给定角筋和腹筋， 从第二组组合内力起，验算初步配筋，并按照先角筋后腹筋或按弯矩比例增大的方式给出配筋结果。程序计算没有考虑配筋优化，故配筋可能偏大。具体应用宜按单偏压计算， 并对计算结果按双偏压校核。 对于异形柱框架结构中的异形柱和特殊构件定义的角柱，程序自动按照双偏压计算。7、配筋信息：梁柱及边缘构件主筋强度Satwe进行构件计算时，按照本参数取得主筋的强度，不同于 PM模型输入时的钢筋型号选择，后者用于出图时的钢筋符号表示。输入时建议必须将二者对应起来。主筋的选择应考虑以下几个因素：1） 符合建筑用钢材的标准，尽量选用规范推荐的钢筋品种；2） 考虑构件的受力情况，使所选用的钢筋强度能充分利用；3） 考虑混凝土对钢筋的握裹能得到保证；4） 考虑钢筋的锚固长度得到充分的保证；5） 市场供应情况；5）尽可能减少结构成本。综合以上因素，通常情况下，应按如下原则选择钢筋：1） 受力较大的构件，如大跨度的梁、板构件，框支梁、柱构件，约束边缘构件等，宜采用HRB400钢筋；2）小跨度的梁，普通框架柱及混凝土墙的构造边缘构件宜宜采用 HRB335钢筋。3） 地下室钢筋混凝土外墙，通常情况下由裂缝控制，宜采用 HRB335钢筋。4）楼板应采用HRB400钢筋，楼梯等根据跨度、荷载大小采用 HRB400钢筋或HRB335钢筋。梁柱及边缘构件箍筋强度箍筋的选择依据同上。混凝土构件的箍筋的主要作用有：1） 抗剪，提供混凝土构件的抗剪承载力，其衡量指标为构建的面积配箍率；2） 约束混凝土，提供混凝土竖向构件的横向约束，其控制指标为配箍特征值确定的构件体积配箍率。3） 约束钢筋，提供纵向钢筋的侧向支撑，防止钢筋压屈。通常情况下根据梁柱受剪承载力和配箍特征值的大小以及保证混凝土对钢筋的握裹选HPB235钢筋,HPB235钢筋,以降低钢筋成本。一般部位的混凝土墙的水平分布筋, HPB235钢筋也能能够满足墙受剪承载力的要求。对于复杂高层和筒体结构的特殊部位， 因受力复杂，以考虑HRB400钢筋作为墙分布筋。混凝土墙的水平分布筋和竖向分布筋应采用同一品种，且都应符合最小配筋率的要求。梁、柱箍筋间距：100通常情况下为100,当抗震设计时，本参数为加密区的间距。混凝土规范(GB50010-2002)10.2.10条规定了非抗震设计时梁箍筋最大间距要求，根据梁的高度和剪压比大小取 100-400;条规定了非抗震设计时柱箍筋最大间距要求为 Min(400、柱短边尺寸、15倍柱纵筋最小直径)。抗规(GB50011-2001)6.3.3、条和高规(JGJ3-2002)、条规定了抗震设计时梁、柱箍筋加密区的最大间距要求。当个别梁构件因高度( h/4)或个别梁柱因其纵筋最小直径( 6d或8d)造成箍筋加密区间距小于 100时，应在画图时人工修改以满足规范要求。墙水平分布筋间距及竖向分布筋配筋率： 200、%混凝土规范(GB50010-2002)6.4.3条、高规(JGJ3-2002条及高规(JGJ3-2002条规定：一、二、三级混凝土竖向和横向分布钢筋的最小配筋率均不应小于 ％，四级抗震时不应小于％，钢筋最大间距不大于 300，最小直径不应小于 8;部分框支剪力墙结构的底部加强部位，竖向和横向分布钢筋的最小配筋率均不应小于 ％(非抗震设计时不应小于 %)，钢筋间距不大于200。混凝土规范(GB50010-2002)6.5.2条、高规(JGJ3-2002条：框架-抗震墙结构的抗震墙的竖向和横向分布钢筋配筋率，抗震设计时均不应小于 ％，非抗震设计时均不应小于％。高规(JGJ3-2002)4.9.2条规定：抗震等级为特一级的筒体、剪力墙一般部位的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率应取为 ％，底部加强部位应取为％。高规(JGJ3-20027.2.20条：房屋顶层剪力墙及长矩形平面房屋的楼梯间和电梯间剪力墙、端开间的纵向剪力墙、端山墙的水平及竖向分布筋的最小配筋率不应小于 ％，钢筋间距不大于200。高规(JGJ3-2002)10.4.5条：错层处平面外受力的剪力墙，其截面厚度抗震设计时不应小于250(非抗震设计时200),抗震等级提高一级。错层处剪力墙的混凝土强度等级不小于C30,水平和竖向分布筋的配筋率，非抗震设计时不小于 ％，抗震设计时不小于％。根据以上规范要求，通常情况下取墙水平分布筋的间距为 200,竖向分布筋的配筋率为％，特殊情况根据规范要求调整。混凝土墙分布筋的配筋率为水平、竖向两排或几排钢筋面积和的配筋率。结构底部需要单独指定墙竖向分布筋的层数及其配筋率：顶层加强部位最高层号， %；本参数用于设定不同部位的混凝土墙分布筋的配筋率， 可按照上述规范要求调整，如底部加强部位和非加强部位；框筒结构核心筒剪力墙的配筋率等。其它板配筋宜采用HRB400钢筋，并可采用塑性方法计算板配筋；另外，除受力钢筋外的其它构造钢筋、分布钢筋宜采用 HPB235钢筋。8、荷载组合：一般按默认值计算荷载分项系数：恒载：()；活载(含吊车荷载):；风荷载：按照荷载规范(GB5009-2001)3.2.5条、高规(JGJ3-2002)条规定执行。活荷载组合值系数：荷载规范(GB5009-2001)4.1.1条、、条：一般的民用建筑、工业建筑活荷载及屋面雪荷载的组合值系数为；荷载规范( GB5009-2001)节规定了屋面积灰荷载的组合值系数为或(高炉临近建筑的屋面积灰荷载)；荷载规范(GB5009-2001)节规定了吊车荷载的组合值系数，除硬钩吊车和工作级别 A8的软钩吊车为外，其它软钩吊车的荷载组合值系数均为。荷载规范(GB5009-2001)条规定风荷载的组合值系数为。高规(JGJ3-2002)5.6.1条：无地震作用组合时，当永久荷载起控制作用时，楼面活荷载和风荷载的组合值系数取(书库、档案库、通风机房、电梯机房取)和；当可变荷载起控制作用时应分别取和或者(书库、档案库、通风机房、电梯机房取)和。高规(JGJ3-2002)5.6.3条：有地震作用组合时，风荷载的组合值系数取。活载重力代表值系数:抗规(GB50011-2001)5.1.3条、高规(JGJ3-2002条规定了活载重力代表值系数，雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取， 屋面活荷载和软钩吊车荷载取 0，硬钩吊车取，藏书库、档案库为，按实际情况计算的楼面活荷载取。地震作用分项系数：水平地震作用：、竖向地震作用：。按高规(JGJ3-2002)5.6.4条执行。特殊风荷载分项系数：按荷载规范(GB5009-2001)3.2.5条执行。温度荷载分项系数：参照金属与石材幕墙工程技术规范( JGJ133-2001)5.1.6条的规定，取，同时温差效应组合值系数取。采用自定义组合及工况：不勾选直接按规范要求执行，一般不采用另外的组合。9、地下室信息：TOC\o"1-5"\h\z回填土对地下室约束的相对刚度比： 3该参数通过填入与地下室侧移刚度的相对刚度比模拟基础回填土对结构约束作用。 填0认为回填土对结构没有约束作用，上部结构嵌固于基础上；若该参数大于 5，则认为地下室基本上没有侧移，上部结构在地下一层顶嵌固(但竖向变形没有约束) 。若填入负数(-m),则相当于在地下室在-m层顶的顶板嵌固，这时根据抗规(GB50011-2001)6.1.14条的规定，应保证地下室的剪切刚度大于一层剪切刚度的 2倍。若地下室不考虑嵌固作用，地下室信息中回填土对地下室约束的相对刚度比一般为 3，模拟约束作用为70-80%。外墙分布筋保护层厚度：50根据地下工程防水规范(GB50108-2008)4.1.7条的规定，结构混凝土迎水面的钢筋保护层厚度不小于50mm，当不考虑结构防水时，应按照混凝土规范( GB50010-2002)条依据环境类别选用，并适当加大(可按相应环境类别柱的保护层厚度选用) 。该参数用于地下室外墙的配筋计算。本参数指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用， 一般可不扣除，当地下室不完整时，可以考虑扣除相应的地下室层数。地下室外墙侧土水压力参数：按实际填写用于计算地下室外墙的土压力，应按实填写，室外地面附加荷载取〜 m2。人防设计信息：按实际填写用于人防地下室外维护结构计算， 根据人防地下室设计规范 （GB50038-2005）按实际填写。10砌体结构信息：砌块类别、容重：均按实填写底部框架层数：按实填写底框结构空间分析方法：按规范算法通常情况下选择规范算法， 以满足规范要求；对一些特殊的复杂砌体结构， 可以选取有限元整体算法计算结构中的局部梁柱构件内力。配筋砌块砌体结构：按实勾选勾选后，程序按相应的规范进行分析和构件设计。11特殊构件补充定义：特殊梁定义1）按照混凝土高规（JGJ3-20027.1.8条，根据跨高跨比确定连梁（＜5）或框架梁（＞=5）,连梁可以进行刚度折减，框架梁不折减，但框架梁考虑刚度放大。2）程序自动对梁两端的支撑情况判断，当梁两端的支座均为混凝土墙或柱时，隐含定义为调幅梁，否则为不调幅梁；混凝土规范（GB50010-2002）第5.3.1条：房屋建筑中的钢筋混凝土连续梁和连续单向板，宜采用考虑塑性内力重分布的分析方法，其内力值可由弯矩调幅法确定；框架、框架 -剪力墙结构以及双向板等，经过弹性分析求得内力后，也可对支座或节点弯矩进行调幅， 并确定相应的跨中弯矩；对直接承受动力荷载的构件及要求不出现裂缝或处于腐蚀环境等情况的结构，不应考虑塑性内力重分布。高规（JGJ3-2002）5.2.3条只规定框架梁在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅。通常情况下框架梁一般支座弯矩大， 实际配筋困难，而且是实际塑性铰形成的点， 所以应该进行调幅。多跨连续梁一般荷载较小，调幅的意义不大。对于梁端内力较大的多跨连续梁，按照规范规定，也可以调幅，实际操作时可灵活掌握。3） 根据实际情况指定框支梁。注意转换次梁和托柱梁也应指定为框支梁，使得程序可以自动对其调整抗震等级并进行内力调整。4） 根据计算结果可以将个别超筋或配筋率大的梁端定义为铰接梁，并在设计图纸中规定相应的构造措施。5）滑动支座梁、门式钢梁、耗能梁、组合梁根据实际情况指定；梁的抗震等级、材料强度、刚度系数、扭转系数、调幅系数根据需要单独调整个别梁的相关参数。特殊柱定义1）根据柱的布置位置判断并定义角柱、框支柱，程序根据指定自动进行相关的内力调整和抗震等级的调整。2）其它如铰接柱（上端、下端）、门式钢柱根据实际情况指定；柱的抗震等级、材料强度、剪力系数（广东规范）根据需要单独调整个别柱的相关参数。特殊墙、特殊支撑：根据需要指定或修改相关参数。弹性楼板：程序以房间为单元指定进行定义。程序将楼板划分为四类：1）刚性楼板，平面内无限刚，平面外刚度为 0。程序默认楼板为刚性楼板。2）弹性楼板3，平面内无限刚，平面外有限刚。话用于厚板转换。厚板转换 PM建模时，与板柱结构一样布置虚梁，将厚板高度一分为二，分另U加在上下楼层的层高上。3）弹性楼板6，壳元计算真实反映平面内、平面外的刚度。适用于板 -柱或板柱-剪力墙结构，按照混凝土高规（JGJ3-2002）533条的要求执行。4） 弹性膜，应用应力膜单元真实反映板平面内、外的刚度，同时忽略平面外刚度。适用于转换层、楼板开大洞、楼板弱连接的情况。超长结构需进行温度荷载定义。计算结构的温度荷载，应指定相应楼层为弹性楼板（为了计算梁板内力） ；然后根据30年一遇的夏季最高日平均气温与夏季空调设计温度 （26）的差以及30年一遇的冬季最低日平均气温与冬季采暖设计温度（18）的差确定最高升温和最低降温值，升温为正，降温为负，不考虑季节性温度变化温差。13弹性支座、支座位移定义：根据需要按照Satwe用户手册定义。14多塔定义：多塔的计算方式多塔结构应采用拆分建模和整体建模分别计算，对于后者，必须定义为多塔。周期比计算必须采用拆分单塔模型； 位移比、剪重比、刚度比、承载力比的计算可以采用拆分单塔模型或者整体多塔模型。结构内力分析及构件配筋的计算可以按照多塔整体建模分析 （节点数满足软件限制的前提下）或拆分单塔计算，最好采用两种模型包络设计（因本工程裙房层数较少，当裙房层数较多时，应按照整体建模分析）。多塔结构离散方式目前，多塔结构离散模型主要有三种模式如下：1） 对于底盘为地下室，且地下室面积相对塔楼面积较大时，沿塔楼周围向两个方向取地下室层高的两倍范围内的构件；2）对于塔楼层数较多且相对底盘布置对称， 底盘层数相对较少时，沿45度剖分线范围内的构件；3） 对于底盘作为上部结构嵌固部位时，单独将塔楼从底盘中取出，在底部嵌固，另外计算底盘的周期比，验算时将各塔楼质量加在底盘顶相应位置。多塔结构定义设缝多塔应进行遮挡定义。根据需要，一般不指定。如需指定调整系数，在弹出的文本文件中按照提示编辑文件,

填写时行首不要填入字符“C”，否则该行为注释行，不起作用。可修改16修改构件计算长度系数：可修改一般不需要修改。当程序给出的计算长度系数不符合规范要求，明显不合理时，梁（平面外）、柱、支撑的计算长度系数。冷少杰2010年7月1日设计信息1配筋信息荷戟姐合1地下家倍氢砌荐结枸1盅设计信息1配筋信息荷戟姐合1地下家倍氢砌荐结枸1盅信息风商载信息1地益信息酒荀信息调鹫信息水平力与整佈坐标来第厦〕［I混凝土容重匡钢荊容重|?3话房层数F转换层所在层号『施下室辰敝『岁构材料佰愿 |詢胡混凝土廳 Z结构体系框剪结柯 Z启洁荷载计算1言息模掠施工加戟1W斑荷載计HffH儈元细分最大齢帐度 臣墙无测商节点信息冷肉制书卡r岀口节直Ll计算邑页我 二|地奈力i十算信息J计宦水平地盍力 Z绪构温蛊应力计豐信息 _升谥盯降淙［D确定|恥肖」应用⑥|帮助|A）水平力与整体坐标角：一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按 0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于 15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。25,不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的B）25,不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于影响不同，一般按结构类型取值：结构类型框架结构 框剪结构 剪力墙结构重度26 27 28C）结构类型框架结构 框剪结构 剪力墙结构重度26 27 28C）钢材容重:般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。D）裙房层数:主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。2：层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。E） 转换层所地层号：1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级， 对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）F） 地下室层数：1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为 3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。G） 墙元细分最大控制长度：1：可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或。H） 墙元侧向节点信息：1：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。2：外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。I） 恒活荷载计算信息：1：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。2：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。3：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法 1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑）J）结构体系：规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。 （）B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。C类：指有密集建筑群的城市市区。D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。体型系数：修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数采用。1） 风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。2） 顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。3） 当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。4） 大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起。

5）用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。结构的基本周期：宜取程序默认值（按《高规》附录 B公式）；规则框架T仁，n为房屋层数，详见《高规》 326条表注；《荷规》条，附录E;程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。扭转稱联信启r丰狷联&耦联P考虑烈向地壽力作用计算掠型个數 |15载組合I地下室信息］砌萍结枸

扭转稱联信启r丰狷联&耦联P考虑烈向地壽力作用计算掠型个數 |15稱I交抗侧力构件方阿附加地谟厂相应角廈厦|确定|取消|应用® 群助|结构规则性性息:根据结构的规则性选取扭转耦联信息：1）对于耦联选项，建议总是采用；2）质量和刚度分布明显不对称的结构， 楼层位移比或层间位移比超过时， 应计入双向水平地震作用下的扭转影响。3）偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心A） 位移比超过时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。

例：31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为例：31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为%；***规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大 10%左右，其他柱变化不大；***对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；***通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。3）计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。 5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。****计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大 5%~10%；****计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为 %。注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与 “偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。建议的选用方法：****当为多层（＜8层，＜3om,考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；****当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；****当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接近限值，考虑双向地震作用。计算振型个数：1） 按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N个塔楼时，振型个数应大于等于NX9。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大于等于 6。2） 按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按铡刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。3） 规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。活载信息:考虑活荷不利布置的层数柱、墙活荷载是否折减传到基础的活荷载是否折减从第1到6层....多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条不折算 PM不折减时，宜选［折算］，《荷规》4.1.2条（强条）折算 PM不折减时，宜选［折算］，《荷规》4.1.2条（强条）柱，墙，基础活荷载折减系数《荷规》4.1.2条表（强条）计算截面以上的层号------折减系数2---3《荷规》4.1.2条表（强条）4---5《荷规》4.1.2条表（强条）6---8《荷规》4.1.2条表（强条）1《荷规》4.1.2条表（强条）9---20》20《荷规》4.1.2条表（强条）《荷规》4.1.2条表（强条）役计措息|配繇信息离载姐合|地下空宿包|歳任结也|总信息|风苟議信息地盍信息|活荀信息调整信応粱潇负龙距调幅至迪梁设计琴走放大兼数袈扭矩折幅.数更力墙即淫区起篦层|蜩 i匡粱刚度折减系数ri.T|1.2[0.5中架刚度放大丟数|15注；边梁刚度戲大系数戏（l+BkJ/2F_1九度洁构及一賀框架结构梁柱用筋超配系厂调整与框支柱栢连的架內才P找抗震规范（5.ZE）调整各楼层地祭内丈I诵定|取消_|应用® |帮助|中梁刚度增大系数:梁端弯矩调幅系数:连梁刚度折减系数:BK=......《高规》5.2.2条；装配式楼板取；现浇楼板取值，一般取BT=......主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；现浇框架梁；装配整体式框架梁梁设计弯矩增大系数：BM=......放大梁跨中弯矩，取值；已考虑活荷载不利布置时，宜取BLZ=......一般工程取，位移由风载控制时取》； 《抗规》6.2.13条2款，《高规》条浇楼板（弹性楼板）取；《高规》5.2.4条全楼地震力放大系数：RSF= 用于调整抗震安全度，取值，一般取全楼地震力放大系数：调整起始层号：调整终止层号：顶塔楼内力放大起算层号：顶塔楼内力放大：KQ1=0 用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》条KQ2=0 用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》；《抗规》6.2.13条1款；《高规》条NTL= 0按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0RTL=计算振型数为9-15及以上时，宜取（不调整）；计算振型数为3时，取是否调整与框支柱相连的梁内力是否调整与框支柱相连的梁内力剪力墙加强区起算层号强制指定的薄弱层个数九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91=取.，《抗规》6.2.4条是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1 用于调整剪重比，《抗规》条（强条）IREGU_KZZB=0 一般不调整，《高规》10.2.7条LEV_JLQJQ=1 《抗规》6.1.10条；《高规》条NWEAK=0 强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条，高规》4.6.4条结构重要性系数：RWO- ……《砼规》3.2.2条，条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取柱计算长度计算原则：有侧移 一般按［有侧移］，用于钢结构梁柱重叠部分简化：不作为刚域一般不简化，《咼规》534条，参见《手册》当选定时，梁负筋应按计算配筋配足，此种简化更符合实际，建议采用。当不选用时，梁负筋可按柱边弯矩计算配筋，即适当削峰配置。是否考虑P-Delt效应：1）据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑 P-DELT效应。2）对6度抗震或不抗震，且基本风压小于等于kg /M2的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。3） 考虑后结构周期一般会加长。4）考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算

否 一般不考虑；《砼规》522条3款，条； 《抗规》条；《高规》条，条柱配筋计算原则：按单偏压计算......宜按［单偏压］计算；角柱、异形柱按［双偏压］验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按 ［双偏压］计算钢构件截面净毛面积比：RN-.....用于钢结构梁保护层厚度（mm）:BCB-.....室内正常环境，砼强度〉C20时取》25mm,《砼规》9.2.1条表，环境类别见条表柱保护层厚度（mm）: ACA= ••…室内正常环境取>30mm,《砼规》9.2.1条表，环境类别见条表是否按砼规范（7.3.11-3）计算砼柱计算长度系数：是…—般工程选［是］----qq多高层结构要选用，详见《砼规》条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75%以上时选［是］；单层刚性屋盖结构不选用。

取300N/mm2;《砼规》421条，条表（强条）柱主筋强度(N/mm2):IC=300……《砼规》4.2.1条，条表（强条）墙主筋强度(N/mm2):IW=210••…《砼规》4.2.1条，条表（强条）梁箍筋强度(N/mm2):JB=210……《砼规》4.2.1条，条表（强条）柱箍筋强度(N/mm2):JC=210……《砼规》4.2.1条，条表（强条）墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210••….《砼规》4.2.1条，条表（强条）梁箍筋最大间距 （mm）:SB=......《砼规》10.2.10条表；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取 100,详见《抗规》条3款（强条）柱箍筋最大间距（mm）: SC=……《砼规》10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取 100,详见《抗规》条2款（强条）墙水平分布筋最大间距 （mm）: SWH=……《砼规》10.5.10条；可取100-300，《抗规》条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率 （％）: RWV=……《砼规》10.5.9条；可取；

荷载组合：恒载分项系数:CDEAD= 一般情况下取，详《荷规》3.2.5条1款（强条）活载分项系数:CLIVE=一般情况下取，详《荷规》3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数:CWIND= 一般情况下取，详《荷规》3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数:CEA_H= 取，《抗规》5.1.1条1款（强条），《抗规》条表（强条）竖向地震力分项系数:CEA_V=取，《抗规》5.1.1条4款（强条），《抗规》条表（强条）特殊荷载分项系数:CSPY=无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数:CD_L= 大多数情况下取，详见《荷规》4.1.1条表（强条）风荷载的组合系数:CD_W=取，《荷规》7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L= 雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取，详见《抗规》5.1.3条表（强条）组合值系数剪力墙底部加强区信息剪力墙底部加强区层数IWF=1 取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》条剪力墙底部加强区高度（m）Z_STRENGTHEN= 取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，《抗规》6.1.10条，《高规》条SATWE计算控制参数：层刚度比计算：1） 剪切刚度：计算嵌固层刚度和纯框架结构层间刚度时采用，带斜撑结构不宜采用；底