制药厂抗生素废水处理工艺设计

……………精品资料推荐………………精品资料推荐…………………PAGEPAGE2制药厂抗生素废水处理工艺设计摘要本次毕业设计以制药厂抗生素废水为主要水源，设计抗生素废水的主BOD和以及悬浮固体（SS。在资料分析基础上，比较了现在的多种抗生素废水处理，最终确定以水解酸化+两级生物处理（AB法）处理抗生素废水。该设计工艺中包括了相关处理构筑物设计计算，通过设计，使该厂废水处理水达到国家排放标准。关键词：抗生素废水、水解酸化、AB法、COD、BODPharmaceuticalantibioticwastewatertreatmentprocessdesignAbstractThegraduationdesignwithpharmaceuticalfactoryantibioticwastewaterasthemainsourceofantibioticwastewater,designthemaintreatmentprocess.Thewastewaterbiologicalchemicaloxygendemand(COD)high,andhavehighlevelsofBODandCOD,organicmatter,andsuspendedsolids(SS).Basedonthedataanalysis,comparesthevarietyofantibioticwastewatertreatmentnow,andfinallydeterminedthattwolevelsbyhydrolysisacidification+biologicaltreatment(ABmethod)dealwithantibioticwastewater.Thisdesignprocessincludescorrelationprocessingstructuresdesigncalculation,throughthedesign,makethefactorywastewatertreatmentwaterreachnationalemissionstandard.Keywords:pharmarysewage,sewagetreatment,difflunce-acidificatio,Adsorption-Biodegration、BOD、COD目录前言 1概述 1课题研究背景 1原始资料 1抗生素废水的处理工艺 2目前抗生素废水处理存在的问题 2抗生素废水处理方法的比较 2本设计处理工艺的确定 3抗生素废水处理主要构筑物的计算 3格栅 3设计参数 3设计计算 3集水井的设计计算 5平流式沉砂池 6设计参数 6设计计算 6水解酸化池 8设计参数 8设计计算 8曝气池 8设计参数 8设计计算 9（1）抗生素废水处理程度计算 9曝气池曝气系统计算 10剩余污泥计算 14沉淀池 20设计参数 20设计计算 20浓缩池 24设计参数 24设计计算 24机械脱水间 25预处理 25脱水设备 26脱水间的尺寸 26污水处理厂的高程计算 26处理厂污水处理流程的高程布置的主要任务 26设计的原则 27计算部分 276结论 29附件 29参考文献 30致 谢 31声 明 32……………精品资料推荐………………精品资料推荐…………………PAGEPAGE10前言水是生命之源，是地球上唯一不可替代的自然资源。我国人均水资源占人类发胀的制约因素。保护水资源、防止水污染、改善水环境生态是我们义不容辞的责任。随着现代工业的发展，水污染问题日益严重，特别是生物化工行业污染问题尤为严重。淀粉工业、啤酒工业及抗生素工业等再生产过程中产生大（洁霉素废水属于制药废水中的抗生素废水。抗生素的生产原料主要为粮食产品，原料消耗大，只有少部分转化为产品和供微生物生命活动，大部分仍留在废水中。废水的来源主要集中在结晶母液中。洁霉素的生产方法为生物发酵法，此外为提高药效，还将发酵法制得的抗生素用化学、生物或生化法进行分子结构改造而制成各种衍生物，即半合成抗生素，其生产过程的后加工工艺中还包括有机合成的单元操作，可能排出其他废水。因此在废水排放前要对其实行处理然后再达标排放，从而减小对环境的污染。概述课题研究背景水是人类维系生命的基本物质，是工农业生产和城市发展不可缺少的重要资源。切实防止水污染、保护水资源已成了当今人类的迫切任务。在水的社会循环中，生活污水和工业生产废水的排放，是形成水污染的主要根源，但随着人口的膨胀和经济的发展，水资源短缺的现象正在很多地区相继出现，水污染及其所带来的危害更加剧了水资源的紧张，并对人类的生命健康形成了威胁。水污染的治理就成为当前迫切的任务。本设计中的废水属于制药废水中的抗生素（洁霉素）废水。抗生素废水是高色度、成分复杂、含难降解生物且毒性物质多的高浓度有机废水[1-2].其COD、BOD值高且波动大而难处理[3-4]．污染物主要是发酵残余营养物，包括发酵代谢产物、残余的消沫剂、凝聚剂、破乳剂和残留的抗生素及其降解物，以及酸、碱有机溶剂和其他化工原料等，成分复杂，含量不定，可生化性差．原始资料制药厂概况和进出水水质概况该制药厂所在城市的主导风向为东南风，常年平均气温为 15～26℃，平均地面标高为25m。该厂废水的主要成分为盐酸林可霉素原料药生产废水，要求日处理量为4000吨/天，生产废水要求日处理量为4000吨/天，生活污水为100吨/天。项目进水生产项目进水生产废水水出水BODCODcrSSp4007～82004002007～8≤30≤150≤1506.5～8.5注：各项进水设计标准单位都为mg/L。抗生素废水的处理工艺目前抗生素废水处理存在的问题抗生素废水是一类含难降解物质和生物毒性物质的高浓度有机废水，国内.30020%-30%70放量大，水体污染严重。目前国内外应用的处理技术不多且不够成熟，已建成的以好氧生物处理技术为主的工程，投资和处理成本高，废水实际处理率很低。欧、美、日等国从40年代生产青霉素时就已经开始处理其废水，因7070开始他们将这类原料药生产向发展中国家转移，其原因之一就是废水处理问题,因此开发经济有效的抗生素废水处理技术具有重要的意义。抗生素废水处理方法的比较目前大多的抗生素废水处理多是采用常规的深井曝气或厌氧发酵等生物处理工艺降解废水中的有机物[5]，处理效果较差，难以稳定达标。国内外对抗生素工业废水的处理主要采用生物法(厌氧、缺氧及好氧)，也有的采用化学絮凝+[6,7,8]；而对多品种抗生素工业废水的处理，因废水成份十分复杂，抗生素形成的生物毒性相互叠加，单纯依靠生物法处理，出水难达到行业排放降低废水浓度的目的。[9]+水解酸化+二段接触氧化+再絮凝工艺处理[10]究了絮凝+厌氧+生素废水。这些工艺处理效果较好，但运行费用很高，工艺流程很复杂。多品种抗生素生产企业规模大，废水日排放量上万吨，昂贵的运行费用使企业难以承受，这是造成我国抗生素废水大多未经过深度处理就排放的重要原因之一。本设计处理工艺的确定+AB处理抗生素废水，该工艺流程短，节能，为大型企业抗生素废水的处理提供了新颖、实用且净化效果良好的工艺路线。工艺流程：水解酸化A水解酸化A段曝气池中沉池B段曝气二沉池污泥回流污泥回流外运缩池→出水图1 水解酸+AB工艺流程图工艺特点：通过水解酸化池，污水中难以生化的有机物在常温下经过厌氧菌胞外酶的作用，将大分子有机物水解酸化变成小的分子，将大部分不溶性有机物降解为溶解性物质，变成可生化的底物，为好氧处理创造条件。具有优良的污染物去除效果，较强的抗冲击负荷能力，良好的脱氮除磷效果和投资及运转费用较低等。对有机底物去除效率高；能力，有良好的污泥沉降性能；有较好的脱氮除磷效果；节能、运行费用低、耗电量低、可回收沼气能源，经试验证明，AB法工艺较传统的一段法工艺节省运行费用20%~25%.抗生素废水处理主要构筑物的计算格栅栅条间隙d=10mm；栅前水深h=0.6m；过栅流速安装倾角=60；设计流量Q=0.0523/s设计计算栅条间隙数n，个sinsinn maxbhv式中：Qmax——最大设计流量，m3/s——（）b——栅条间隙，mn——栅条间隙，个h——栅前水深，mv——则：0.052 sin60n 0.010.052 sin60

18.7 （个）取19个栅槽宽度B设计采用φ20圆钢为栅条,即则栅槽宽度 B=S(n-1)+bn=0.015×(19－1)+0.01×19=0.5m通过格柵的水头损失h kS 4v2sin( )31 b 2g式中：k—系数，水头损失增大倍数，取k=3β—系数，与断面形状有关，β=2.42(栅条断面为锐边矩形)S—栅条宽度，㎜b—栅条净间隙，㎜v—过栅流速，m/s—格栅倾角，度，60154 0.42h 32.42( )31 10 2

sin60进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠道内流速为0.6m/s,则进水渠道宽B Qmax 0.052 0.22m1 vh 0.60.4BBL 11 2tg1式中：B—栅槽宽度，mB1—进水渠道宽度，m1—进水渠展开角，°，取1

20则：L 1

2tan

0.33m

L 0.33

1

0.165m栅槽总高度设栅前渠道超高2

2 2 2Hhhh1 2

0.60.10.31.0m栅槽总长度LLL 1.00.5

0.91 0.330.1651.00.5 2.5m0.91 2 tg60 tg60每日栅渣量Q W86400W max

11000式中：Q—设计流量，m3/sW—栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1～0.01,粗格栅用小值，细格栅用1大值，中格栅用中值，取W1

0.1m3/103m30.0520.186400W 0.41m3/d0.2m3/d1000采用机械清渣集水井的设计计算本设计采用北京市杂质泵厂生产的150QWS—10无堵塞污水潜水泵Q=145m3/h5min量。VV145m3/h5min12.11m3V=18m3设集水井尺寸为3m×2m×3m平流式沉砂池设计参数t=40s；设计有效水深

=0.30m；设贮砂斗上口2宽a1.2m；贮砂斗底宽a1

0.5m,斗壁与水平面的倾角为75；排砂间隔时T=2d0.06设计计算长度L=vt式中：L—t—40s。则：L=0.16×50=8mAAQ

0.052

0.325m2v 0.16BBAh2

0.3250.3

1.08m每格池子宽度b0单组池子取2格，则每格池子宽度b b

1.08

0.54m0 2 2取b 0.6m0沉砂室所需容积设排砂时间的间隔T=2d，污水的沉砂量X=30m3/106m3（污水）QXT86400 0.05230286400V K 106z

0.25m31.01060.5m3每个沉砂斗容积V0设每一格池子有两个沉砂斗,则VV 0.125m30 22沉砂斗各部分尺寸设贮砂斗底宽a1

,斗壁与水平面倾角为75º沉砂斗上口宽a1.2m ，则沉砂斗高：'h aa'tan751.20.5tan751.3m'3 2 2沉砂斗容积：h'V 3(f f0 3 1 21.3

ff )1 2 (0.521.22 0.51.2)31.07m31.1m3沉砂室高度h3采用重力排砂,池底坡度i=0.06,坡向砂斗,则:h h3 3

0.06l2=h

0.06

L2a3 2=1.5mH设超高h1

0.3mHhh h1 2 3

0.30.31.52.1m平流式沉砂池计算草图:2平流式沉砂池计算草图水解酸化池 设计参数 q，取1.1m3/m2h；水力停留时间取4hv=0.5～1.8m/h设计计算1)几何尺寸计算1AQ3600 0.0523600A= 170m2 q q—1.1m3/m2h设计一组水解酸化池，按长宽比2：1设计，则每组水解酸化池池长为19m，宽为9.2m。2有效水深hqt1.144.4m3VVAh1714.4749m34水解池上升流速核算vQ V

h

4.4

1.1m/h（符合要求）A HRTA HRT 42）反应器的配水系统水解酸化池底部设计按多槽形式设计，有利于布水均匀与克服死区。采用穿孔管进水配水方式，出水孔口处需设置45°导流板。布水点数n AA0

1703.7

45个式中：A

—单孔布水负荷，取3.7m203）排泥设备1～2次，由于反应器底部可能会积累颗粒物，100mm。曝气池设计参数表2 AB工艺设计参数数值数值项目Ａ段Ｂ段0.5～3.8HRT／h1.24～642～5BOD50.15～0.32000～污泥浓度/mg/l3000～40003000污泥龄/d10～250.3～0.7污泥回流比/%50～10020～50设计计算抗生素废水处理程度计算表3 抗生素废水处理程度项目进水浓A段曝气池出水浓去除率进水浓B段曝气池出水浓去除率度/mg/L度/mg/L/%度/mg/L度/mg/L/%B0D1130509555093094C0D3429188645188615092SS2371663016612425曝气池容积计算1曝气池容积VQS0NX式中：V—曝气池容积Q—最大设计流量S0—VBOD5浓度N—BOD污泥负荷，A5kgBOD5/kgMLSS·d，BkgBOD5/kgMLSS·dX—污泥浓度，A段取4000mg/l，B段取5000mg/l则：A段曝气池容积：VQS0

44931130= 254m3B段曝气池容积：V2水力停留时间

NX 5400044935093048m30.155000T VA2541.35hA Q 4493 T B B Q 4493

（符合要求）3确定曝气池各部分尺寸A段曝气池：设一组曝气池，其容积为254m3，有效水深 h=3.5m则：AS

2543.5

72.6m2L校核：B3.61.03(满足B1~2)

S72.6B 3.5

18.8mh 3.5 hL20

5.6(L

5~10）B 3.6 B取超高为0.3m，则A段暴气池总高度H=0.3+3.5=3.8mB段曝气池：设曝气池两组，有效水深h=4.5m3048则：单池容积VB

1524m3，21524单池有效容积S

B(单）

435.4m23.5采用单廊道式推流式曝气池，廊道宽b=8.7m单组池长L

SB(单）B

435.48.7

50mb8.7

1~2)h 4.5 hL50

5.7(L

5~10)b 8.7 b取超高为1.0m，则B段曝气池总高H=4.5+1.0=4.8m1）需氧量1 AAOR aQSA A r(A)式中：AOR —A段曝气池需氧量,kg/dAa —A，kgO2/kgBOD0.4～0.6,取aA 5

=0.6S —ABOD，kgBOD/m3r(A) 5 5Q—污水设计流量，m3/d则:AORA

0.64493m3/d(1130509)mg/L1674kg/d2 BAOR aQS bQNB B r(B) r式中：AOR —B段曝气池需氧量,kg/dBa —BaB

=1.23S —BBOD，kgBOD/m3r(B) 5 5b—去除1kgNH3-N需氧量，b=4.57，kgO2/kgNH3-NN —需要硝化的氮量,N =0r rQ—污水设计流量，m3/d则：AORB

1.234493m3/d(50930)mg/l02647kg/d3总需氧量AORAORA

AORB

167426474321kg/d2）标准需氧量ABAORSORAORCSOR

(C

Sm(T

S(20)C)1.024(T20)L式中：a 由于污水中含有杂质，对氧的转移产生影响。a<1；

污水中K 'La清水中的KLaβ 氧的总转移系数，此值表曝气过程中氧的总传递性。β<1；

污水中的C's清水中的Csρ压力修正系数。所在地区的实际气压1.013105C —曝气池中溶解氧浓度，A段C 0.5mg/lB段C 2mg/lL L(A) L(B)取值：α=0.82；β=0.95；C=2.0mg/l；ρ=0.8A、B均匀，氧的利用率较高。表4水温和溶解氧情况水温T溶解度水温T溶解度水温T溶解度omg/Lomg/Lomg/L014.621011.33209.17114.231111.08218.99213.841210.83228.83313.481310.60238.63413.131410.37248.53512.801510.15258.38612.48169.95268.22712.17179.74278.07811.87189.54287.92911.59199.35297.77由表4可查得C 8.38mg/L，CS(25) S(20)9.17mg/L空气扩散口处绝对压力：pb

1.0131059.8103H1.336105Pa空气离开曝气池时氧的百分比21E ) 210.2)O A 100% 100%17.54%t 7921E ) 79210.2)A曝气池中平均溶解氧浓度p O

1.336105 17.54C C ( b t)8.38( )8.95mg/LSm(25)

S(25)

2.066105

2.066105 42于是：A段曝气池标准需氧量为:AOR C

16749.17SOR

(A) S(20) (A)

(C

Sm(T

C)1.024(T20)L

0.82(0.9518.951.024(2520)=2077.7kgO/d=87kgO/h2 2B段曝气池标准需氧量：SOR

AOR(B)

CS(20)

26479.17(B)

(C

Sm(T

C)1.024(T20)L

0.82(0.9518.951.024(2520)=4042.9kgO2/d=169kgO2/h总标准需氧量：SORSORA

SORB

2077.74042.96120.6kgO2/d曝气池供氧量SOR 871A段供气量：G A 100 1001450m3/h2B

S(S(

0.3EAB SORB0.3EB

0.320169100 1002816.7m3/0.3201693GS

G G 14504267m3/hS(A) S(B)4每m3污水的供气量A池：1450/187.2=7.75m3空气/m3污水B池：2817/187.2=15.06m3空气/m3P(相对压力)Phh1 2

h h3

h式中：h1

h—供风管道沿程和局部阻力之和，取h2

h=0.2m2h—曝气器淹没水头，取h3

=4.3m于是：

h—曝气器阻力，取h=0.4m4 4h—富于水头，取h=0.5mPhh1 2

h h3

h0.24.30.40.55.4m供风管道计算根据曝气池平面图布置空气管道。a A段曝气池设有一根干管，4每根竖管的配气量：2078/4=519.5m3/h；203.672.6m2；每个空气扩散器的服务面积按0.5m2计，则所需要空气扩散器的总数： 72.6/0.5=144个；每个竖管上安装的空气扩散器的数目：144/4=36个；采用江苏宜兴天地环保机械设备有限公司生产的BG—Ⅱ型微孔陶瓷曝气。b B110每根竖管的配气量：4043/10=40.43m3/h；曝气池的平面面积：508.7435m2,2.0m2计；则所需要空气扩散器的总数：435/2.0=217.5个，取240个。每个竖管上安装的空气扩散器的数目：240/10=24个；WZP6）鼓风机的选定空气扩散装置安装在距曝气池池底0.2m，因此，鼓风机所需要的压力为：P 9.849KPaAP 4.51.5B

9.858.8KPa鼓风机的供气量：GA1450m3/h24.17m3/minGB2817m3/h46.95m3/min根据所需要的压力及空气量决定采用：ARE-200的罗茨鼓风机，口径200mm，转速730r/min49.0Kpa30.8m3/min所需轴功率37KW。B段曝气池鼓风机采用型号△RMF-300转速750r/min，排气压力58.8Kpa，进口流量74.6m3/min所需轴功率101KW132KW。剩余污泥计算A段剩余污泥计算1干重X Q(进水TSSA段出水TSS) 1A 1000

aQ(SA

S)e

11000式中：X

—A段剩余污泥量,kg/dA5a —A段污泥增长系数，一般为 0.3～0.5kg/kgBOD，取a =0.45A Akg/kgBOD55S,S—进、出水BOD浓度50 eQ—污水设计流量，m3/d则：X

A

4493(237166)=319+1116=1435kg/d

1 0.4509) 11000 10002湿污泥量（m3/d）AP=98%～98.7%，P=98.6%AAX

A1435Q A 103m3/dS P)103 0.986)103A3污泥龄A

1

1 0.5dc a NA A

0.45B段剩余污泥量计算1干重X aB B

Q(S0

S) 1e 1000式中：X

—B段剩余污泥量,kg/dAaB—B 段污泥增长系数，一般为0.5～0.65kg/kgBOD5aB=0.52kg/kgBOD5S0,Se—进、出水BOD5浓度Q—污水设计流量，m3/d则：XB

0.524493(50930)

1 1119kg/10002湿污泥量（m3/d）BP=99.2%～99.6%R，P=99.5%BB段湿污泥量：X

B1119Q B 224m3/dS P)103 0.995)103B3污泥龄B段污泥龄 1 1

12.8dc a N 0.520.15B B回流污泥量1．A污泥回流量：QR(A)RAQ44932246m3/d93.6m3/h选用ft4/6LRB33AQ=93.6m3/hH=31.4m;1470r/min13.9KW。2.B段污泥回流量污泥回流比为R=80%污泥回流量：QR(B)RBQ44933595m3/d149.8m3/h选用ft4/6LRB33AQ=190m3/hH=25m;1470r/min20KW。曝气池进水设计1）A段曝气池进出水系统设计1进水设计进水与回流污泥进入集水槽混合，再由进水潜空进入曝气池。进水管。进水管设计流量Q=0.052m3/s，管道流速v=1.5m/s4Qv40.0523.141.5管4Qv40.0523.141.5取进水管径DN200mm校核管道流速v Q

0.052 1.53m/s3.14 d2 0.224 4配水渠道配水渠道设计流量Q=(1+R)×Q/2=(1+0.5)×0.052=0.078m3/s渠道流速v=0.4m/sA

Q 0.078 0.2m2 v 0.4取渠道断面b×h=0.4m×0.5m0.5m，c.进水孔进水孔过孔流量Q=0.039m3/s孔口流速v=1.0m/sA

Q 0.078 0.078m2 v 1.0设进水潜孔两个，孔口断面b×h=0.4m×0.2m2出水设计a.采用平顶堰出水Qmb 2gH1.5式中：b堰宽；取3.6mm流量系数；取0.32H 堰上水头；2 H Q 32

0.078

0.05m1.86b 1.863.6 b .集水槽宽：04

4B'0.9kq集

0.9

15

0.32m；取0.40m其中：k安全系数，取1.5集水槽起点水深：h 1.25B'1.250.400.5m2集水槽终点水深：h1c.出水管

0.75B'0.750.400.3m图3平顶堰计算图出水管设计流量Q=0.078m3/s管道流速v=1.1m/s4Qv40.0783.141.1管4Qv40.0783.141.1取出水管径DN200mm（2）B段曝气池进出水系统设计1进水设计进入曝气池。a.进水管。进水管设计流量Q=0.052m3/s，管道流速v=0.8m/s4Qv40.0523.140.8管4Qv40.0523.140.8校核管道流速v Qd24

0.052 0.74m/s3.140.324b.配水渠道配水渠道设计流量Q=(1+R)×Q/2=(1+0.8)×0.052=0.0936m3/s渠道流速v=0.2m/sA

Q 0.0936 0.468m2 v 0.2取渠道断面b×h=0.6m×0.6m1.0m，c.进水孔进水孔过孔流量Q=0.0936m3/s孔口流速v=0.5m/sAQ

0.0936

0.1872m2v 0.5设每组曝气池有进水潜孔三个，则孔口断面b×h=0.4m×0.4m2出水设计采用平顶堰出水Qmb 2gH1.5式中：b 堰宽；17.6mm流量系数；取0.32H 堰上水头；H H Q 1.86b

0.0936 1.8617.6

0.02m 集水槽宽：B'0.9kq集

040.9

4

0.63m；取0.60m其中：k安全系数，取1.5集水槽起点水深：h 1.25B'1.250.600.75m2集水槽终点水深：h1

0.75B'0.750.600.45m出水管出水管设计流量Q=0.0936m3/s管道流速v=1.3m/s4Qv40.09363.141.3管径4Qv40.09363.141.3取出水管径DN300mm沉淀池设计参数13；28；330.0mm/s，0.3m；41.3551.31760.25~0.5m20mm/s；77m0.2m，0.4m；8浮渣挡板距集水槽 0.25~0.5m，高出水面0.1~0.15m，淹没深0.3~0.4m；9v=0.00055m/s，v=10mm/s；110h=0.3m；1设计计算A段沉淀池：表面负荷q1

2m3/(m2h) ;T1=2h2B段沉淀池：表面负荷q 1.0m3/(m2h) ;沉淀时间T=4h22沉淀池表面面积Q 187.2中沉池：A1二沉池：A

93.6m2q 21 Q 187.2 187.2m2 2 q 1.02中心管面积与直径中沉池采用两个池子，二沉池采用四个池子。Qf max1 v4f4f1d 0式中：f1—中心管截面积，m2；于是：f

d—中心管直径，m；0v—中心管内的流速，m/s；中沉池取0.03m/s,二沉池取0.0015m/s0Q mQ m3 0.86m2；v01

2/s4f3.141144f3.141140.863.140

1.05m 1100mmQ mQ m3 f 0.86m2v02

40.015m/s4f3.141244f3.141240.863.140

1.05m 1100mm中心管喇叭口到反射板之间的间隙宽度设污水由中心管喇叭口与反射板之间的间隙流出的速度v1

0.02m/s喇叭口直径：d 1.35d 1.351.051.42m 1400mm1 0Q 0.052h 0.29m3 nvd1 1

23.140.021.4(4)反射板的直径：1.30d11.301.401.82m 取(5)沉淀池总面积和直径f Q2

maxvAf f44AD式中：f2—沉淀区面积，m2A—沉淀池面积，m2D—沉淀池直径，m于是：中沉池：表面负荷q1

2m3/(m2h)，v2m/h0.00056m/s Q f 46.43m221 2v 20.00056Af f 0.8646.4347.29m21 24A3.14447.293.14D 4A3.14447.293.14D6.8h 3.62

1.83符合要求二沉池：表面负荷q 1.0m3/(m2h)，v/h0.00028m/s2Q 0.052f 46.43m222 4v 40.00028Af f 0.8646.4347.29m21 24A3.14447.293.14D 4A3.14447.293.14D6.76h 3.62

1.83符合要求沉淀池有效沉淀高度h2于是：

3600vt中沉池：h21二沉池：h22

3600vT13600vT2

36000.0005624.03m4.0m36000.0002844.03m4.0mD

6.8

1.73(符合要求)h 4.0圆锥部分的容积设锥体下底直径为0.4m，污泥斗的倾角为55Ddh

tg

6.80.4tg554.47m5 2 23.14h 3.144.47 V 5 R2Rrr2 3.423.40.20.22 58.7m31 3 3沉淀池总高度h=0.3m,h=0.3mH=h+h+h1 2 3

1 4+h+h4 5=0.3+4.0+0.3+0.3+4.5=9.4m6.8m(9)采用静压排泥法h=1m200mm，0.1m，0.5m，0.3m，0.1m，0.3m(10)出水方式设计采用周边集水槽，单侧集水池设有一个出水口。a集水槽宽：集水槽宽：B'0.9kq集

040.9

4

0.26m；取0.30m其中：k安全系数，取1.5h1

0.75B'0.750.300.225m集水槽终点水深：h 1.25B'1.250.400.375m2槽深取0.3mb出水溢流堰采用90的三角堰。堰上水头（即三角口底部至上液面的高度）h=0.02mHO2单个三角堰的流量：q1.4h521.40.02520.00008m3/s 三角堰的个数：n 650个q 0.00008单个中沉池所需的三角堰个数n

650325个，取160个2单个二沉池所需的三角堰个数n

6504

163个，取160个H=2h=0.04m，B=4h=0.08m中沉池：L'nB1600.0812.8mL D2B'3.1420.418.84m二沉池：nB1600.0812.8m L D2B' 3.14

20.4

18.84m中沉池：L18.8412.8b 0.04m0n 160二沉池：L18.8412.8b 0.04m0n 160图4 三角堰草图浓缩池设计参数污泥含水率浓缩前P1=99%，浓缩后P2=97%；污泥固体通量M=30kg/(m2dT=16ht=8hh1=0.3m601000kg/m3。设计计算本设计采用间歇式重力浓缩池（1）污泥量及污泥浓度浓缩池的污泥主要来源于中沉池，最终沉淀池。QQ QA B

103224327m3/dQC QC 10342245C（2）浓缩池的面积QC 3274.7

1 1 2QQ1 2

2 4.7g/L327A 50.23m2M 30浓缩池的直径：设计两座浓缩池，则单个池子的直径为：50.232D 5.050.232浓缩池工作部分高度：取污泥浓缩时间T=16h,QT 32716h 4.26m2 24A 2451.23D1

0.6mDD 5.00.6h 1tan tan603.7m3 2 污泥斗体积h

3.8V'

4(D2DD D2) (5250.60.62)19.46m3 1 1 2 2 3h1=0.3m则：H=h1+h2+h3=0.3+4.3+3.7=8.3m浓缩后污泥体积4.7g/L,P1=99.5%P2=96%浓缩后污泥体积：P) 3270.995)V 1 40.9m32 1P2

10.96浓缩后污泥所占的高度40.919.46H' 0.69351.23机械脱水间预处理提高机械脱水效果与机械脱水设备的生产能力。加入聚合铣混凝剂用量为污0.2%~0.5%。确定污泥的体积：V=41m3/d；96%则：(1000-χ)/1000×100%=96%得：χ=40Kg/m3确定污泥的干重：G=Vχ=41×40=1640Kg/d则：W=G/1000=1.64m3/d；（4）投药量：W0=41×20=820g/d=0.82Kg/d脱水设备（1）选用带式压滤机一台无备用1000mm,3.1m24.6m23KW，5750×1556×2683（mm）脱水间的尺寸L=5750+