泵房高支模安全专项施工方案专家论证

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蝴邀组祖

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航，崭但听严幸禁醒用嫂枕江头寇或鲁其醋他供物才品栋垫冬在刺触犯电利者伶头呜下术。口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。计算书及附图11.8m；350X900梁模板支撑计算书（碗扣）1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=900mm，跨度l=9.7m，层高11.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.88m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用碗扣式Φ48钢管2根支撑:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.65m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。梁截面尺寸b×h(mm)350×900楼板厚度(mm)120层高(m)11.80结构表面要求隐蔽梁边至板支撑距离(m)0.882．梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)间距L(mm)250模板自重标准值(kN/m2)0.30砼自重标准值(kN/m2)24.00钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.35+1.56)×1.2=0.69kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.35×0.90×1.2=9.07kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.35×0.90×1.2=0.57kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.35×1.4=0.98kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=11.31kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=8.61kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2/6=350×182/6=18900mm3，I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×11.31×2502=-74222N·mmσ=Mmax/W=74222/18900=3.93N/mm2梁底模抗弯强度σ=3.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×11.31×250=1713Nτ=3Vmax/（2bh）=3×1713/(2×350×18)=0.41N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.41N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644；q2=8.61kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×8.61×2504/(100×6000×170100)=0.21mm[υ]=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸b×h(mm)80×80弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞惯性矩I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)2.5第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900梁边至板支撑距离(m)0.88碗扣式钢管横向间距L=900mm，C=350mm，γ=350/900=0.39。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=11.31×250/350=8.08kN/mMq=qcL(2-γ)/8=8.08×350/1000×900/1000×(2-0.39)/8=0.51kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=440/1000×250/1000×7.46=0.82kNa=0.5×(L-c)=0.5×(900-350)=275mm，Mp=P×a=0.82×275.00=0.23kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.51+0.23)×106=740000N·mmσ=Mmax/W=740000/85333=8.67N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=8.67N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.08×350/1000+0.82=2.23kNτ=3Vmax/（2A）=3×2.23×1000/(2×80×80)=0.52N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.61×250/350=6.15N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=6.15×350×9003×(8-4×0.392+0.393)/(384×9000×3413333)=0.99mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.82×1000×275×9002×(3-4×0.312)/(24×9000×3413333)=0.65mmυmax=υq＋υp=0.99+0.65=1.64mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.64mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格Φ48×3.0钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)205.00抗剪强度fv(N/mm2)120.00次楞截面抵抗矩W(mm3)8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间距(mm)900主楞计算跨数51）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.08×350/1000+0.82=2234N=2.23kN弯矩系数KM=0.383,Mmax=KmPL=0.383×2.23×1000×900=769000N·mmσ=Mmax/W=769000/8980=85.63N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=85.63N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.050,Vmax=KVP=2.050×2.23=4.57kNτ=3Vmax/(2A)=3×4.57×1000/(2×2×424.00)=8.09N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.09N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=2.597,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.15×350/1000+0.82=1.90kNυmax=KυP’L3/（100EI）=2.597×1.90×1000×9003/(100×206000×215600)=0.81mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.81mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算支撑材料Φ48×3.5截面积A（mm2）489.00回转半径i（mm）1.58每米长质量（kN/m）0.0538钢材抗弯强度f（N/mm2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）900支撑立杆步距（m）1.2(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=9002N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.0538×10.9×1000=586N水平拉杆10层,拉杆重量=10×1.80×0.04=720N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=586+720=1306N钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1306+9002=10569N(2)碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+2×0.65=2.50m=250cm,i=1.58cm,λ=L0/i=250/1.58=158.23钢管立杆长细比158.23＜230,满足要求。(3)碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.281,P=N/(A)=10569/(0.281×489.00)=76.92N/mm2钢管立杆稳定性计算76.92N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.57kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=54.85kN钢管支承面受冲切承载力54.85kN＞10.57kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN支承面局部受压承载力F=137.70kN＞10.57kN,满足要求。5.侧模板验算侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40竖肋间距L(mm)300侧模板计算跨数5（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2F1、F2两者取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.90m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F21.60kN/m2γG=1.225.92kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②31.52kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.221.60kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=780×182/6=42120mm3，I=bh3/12=780×183/12=379080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=31.52×(900-120)/1000=24.59kN/m=24.59N/mmMmax=KMqL2=-0.105×24.59×3002=-232376N·mm=-0.23kN·mσ=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×24.59×300/1000=4.47kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4.47×1000/(2×18×780)=0.48N/mm2侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=21.60×(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.85×3004/(100×6000×379080)=0.39mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×31.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.60×0.39×29.94=7.01kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力7.01kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸b×h(mm)80×80侧肋计算跨度(mm)390侧肋计算跨数2枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333计算跨度390mm；跨数2跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=31.52×300/1000=9.46N/mmMmax=KMqL2=0.125×9.46×3902=179858N·mm=0.18kN·mσ=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2侧肋抗弯强度σ=2.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×9.46×390/1000=2.31kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.31×1000/(2×80×80)=0.54N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.54N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521,q，=21.60×300/1000=6.48N/mm；挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.48×3904/(100×9000×3413333)=0.03mm[υ]=L/250=390/250=1.56mm侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.56mm,满足要求。计算简图及内力图如下图6.梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型Φ48×3.0对拉螺杆横向间距(mm)600侧肋间距(mm)300计算跨数5跨截面积A（mm2）424截面抵抗矩W(mm3)4490弹性模量I（mm4）107800侧肋最大支座力（kN）4.61对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.250qL=1.250×9.46×0.39=4.61kN;Mmax=KmPL=0.171×4.61×0.60×106=472986N·mm=0.47kN·mσ=Mmax/W=472986/(2×4490)=52.67N/mm2檩梁抗弯强度σ=52.67N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×4.61=3.03kNτ=3Vmax/(2A)=3×3033/(2×2×424)=5.37N/mm2檩梁抗剪强度τ=5.37N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.250qL=1.250×6.48×0.39=3.16kN=3159Nυmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×3159×6003/(100×206000×2×107800)=0.17mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.17mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面积A(mm2)6400第一层龙骨(次楞)间距L(mm)250第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格Φ48×3.0第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900支撑材料Φ48×3.5支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）900侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸b×h(mm)80×80侧肋间距(mm)300檩梁材料双钢管截面类型Φ48×3.0檩梁间距(mm)390对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间距(mm)600模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与