啤酒废水毕业设计论文

..啤酒废水毕业设计第一局部设计说明书1绪论1.1概况随着国啤酒工业日益开展，建厂规模越来越大，啤酒废水的排放量成倍增加，污染强度逐日加剧，啤酒废水的处理问题已经提到日程上来。啤酒生产是耗水量最大的行业，一般国每生产1吨啤酒约耗水15吨左右，产生废水12吨左右。啤酒废水的组成变动也极大，这取决于酿造过程中的各种不同工序。啤酒生产的废水主要来自两个方面，一是大量的冷却水〔糖化，麦芽冷却，发酵等〕，二是大量的洗涤水，冲洗水〔各种罐洗涤水，瓶洗涤水等〕。啤酒废水的有机组成通常是可以生物降解，主要是由糖、可溶性淀粉、乙醇、挥发性脂肪酸等组成，国啤酒厂废水中CODcr含量为：1000～2500mg/L，BOD5含量为600～1500mg/L，可生化性强。pH值取决于CIP即在线清洗单元上所使用的化学物质的数量和类型(如苛性钠、磷酸、硝酸)。氮和磷的含量主要取决于原料的加工以及污水中废酵母存在量。啤酒废水富含有机物和一定浓度的悬浮颗粒固体(SS)，其中COD、BOD质量浓度高达数千mg／L,另外还含有大量的N、P无机盐，这些废物本身并无毒，但含有大量可被生物降解的有机物质，假设不加治理直接外排，将导致地表水体，破坏水体的生态平衡，对环境造成严重污染，所以啤酒废水的处理势在必行。1.2设计原始资料某啤酒厂位于太湖周边某市，该厂的生产规模为10万吨啤酒/年，年生产日期为300天，啤酒废水的主要来源是糖化车间、发酵车间、灌装车间以及生产用冷却废水等。局部车间的定期消毒和冲洗地面也要排出一些废水。厂区也排出一定量的生活废水〔工人数100人〕。要求废水处理后到达"太湖地区城镇污水处理厂及重点工业行业主要水污染物排放限值"〔DB32-7/1072-2007〕中的相应标准。2水量、水确实定2.1水量确实定2.1.1工业废水水量确实定根据查"太湖地区城镇污水处理厂及重点工业行业主要水污染物排放限值"〔DB32-7/1072-2007〕中相应的标准。表1太湖地区重点工业行业允许排水量限值序号工业行业限值1纺织染整工业百米布最高允许排水量，m3/100m布〔布幅以914mm计；宽幅按比例折算〕2.0吨纤维最高允许排水量，m3/t纤维1502造纸工业商品浆造纸企业吨纸最高允许排水量，m3/t纸12废纸造纸企业吨纸最高允许排水量，m3/t纸153钢铁工业焦化：吨焦耗新鲜水量，m3/t焦2.5钢铁联合企业：吨钢最高允许排水量，m3/t钢24电镀工业平方米镀件最高允许排水量，m3/m2镀件0.25食品制造工业味精工业吨产品最高允许排水量，m3/t产品150啤酒工业废水产生量，m3/kL4.5注：1城镇生活污水处理厂废水排放量不设允许排水量限值。2化学工业涉及的门类较多、产品复杂，有国家清洁生产标准的，允许排水量限值执行清洁生产标准中一级标准〔国际清洁生产先进水平〕；没有国家清洁生产标准的，仍执行国家相应标准规定。每生产1吨啤酒排放废水的限值为4.5吨，取4.2吨，符合标准，那么该啤酒厂年产废水10万，10万m3×4.2＝42万m3，每天约为420000÷300＝1400m3。2.1.2生活污水水量确实定根据"建筑给水排水设计规"相关规定：设计企业建筑时，管理人员的生活用水定额可取30～50L/人·班；车间工人的生活用水定额应根据车间性质确定，一般宜采用〔30～50〕L/人·班；用水时间宜取8h，小时变化系数宜取1.5～2.5。所以取每人生活定额为50L/人·班，小时变化系数取2，排污系数取0.8，那么每天生活污水的排放量为〔50×2×0.8×100〕／1000＝8m3。2.1.3处理规模及设计流量确实定由工业废水1400m3/d和生活污水8m3/d，可以确定该啤酒厂废水的水量为：1408m3/d，那么取该啤酒厂废水的处理规模为1500m3/d；取时变化系数为2，那么该啤酒厂的设计流量为35L/s。2.2水质确实定2.2.1进水水质确实定a.啤酒废水的来源啤酒废水主要来源有：麦芽生产过程的洗麦水、浸麦水、发芽降温喷雾水、麦糟水、洗汲涤水、凝固物洗涤水；糖化过程的糖化、过滤洗涤水;发酵过程的发酵罐洗涤、过滤洗涤水;罐装过程洗瓶、灭菌及破瓶啤酒;冷却水和成品车间洗涤水；以及来自办公楼、食堂等生活污水。如下图：图1啤酒厂生产流程b.啤酒废水的特点啤酒生产过程用水量很大,特别是酿造,罐装工序过程,由于大量使用新鲜水，相应产生大量废水。由于啤酒的生产工序较多，不同的啤酒厂生产过程每吨酒的耗水量和水质相差较大.啤酒废水可分为以下几类：清洁废水：冷冻机、麦汁和发酵冷却水等，这些水根本未受污染。〔2〕清洗废水：如清洗生产装置废水、漂洗酵母水、洗瓶机初期洗涤水、酒罐消毒废水、巴斯德杀毒喷淋水和地面冲洗水等，这类废水受到不同程度的有机污染。冲洗废渣水，如麦糟液、冷热凝固物、酒花糟、剩余酵母、酒泥、滤酒渣和残碱性洗涤液等，这类废水中含有大量的悬浮固体有机物。工段中将产生麦汁冷却水、装置洗涤水、麦糟、热凝固物和酒花糟。装置洗涤水主要是糖化锅洗涤水、过滤槽和沉淀槽洗涤水。此外，糖化过程还要排出酒花糟、热凝固物等大量悬浮物。〔3〕装酒废水：在灌装酒时，机器的跑冒滴漏时有发生，还经常冒酒，废水中掺入大量残酒。喷淋时由于用热水喷淋，啤酒升温引起瓶压力增大，"炸瓶〞现象时有发生，所以，在大量啤酒洒散在喷淋水中，循环使用喷淋水为防止生物污染而参加防腐剂，因此被更换下来的废喷淋水含防腐剂成分。〔4〕洗瓶废水：清洗瓶子时先用碱液洗涤剂浸泡,然后用压力水初洗和终洗。瓶子清洗水中含有剩余碱性洗涤剂、浆纸、燃料、浆糊、残酒和泥砂等。碱性洗涤剂的更换，更换时假设是直接排入下水道可以使啤酒废水呈碱性。因此废碱性洗涤剂应先进入调节池沉淀装置进展单独处理。所以可以考虑将洗瓶废水的排出液经处理后储存起来，用来调节废水的pH值。这样可以节省污水处理的药剂用量。根据啤酒生产的特点，各工段废水的污染物浓度可见下表：表2啤酒生产中各工段废水的污染物浓度废水种类占总排放量百分比％pHCODcrmg/LBOD5mg/LSSmg/L排放方式浸麦废水20500-700200-400300-500间歇排放糖化发酵废水355-73000-50002000-3000800-3500间歇排放灌装废水406-9100-80070-450100-200连续排放其他混合废水56-7————总排放混合污水—6-81000-2500800-1500350-800—水温为20-25℃，TN=30-70mg/L，NH3-N=30-40mg/L，TP=10-25mg/L。现根据生产现状及排水情况，确定啤酒生产排放的废水进水水质：表3啤酒废水进水水质水质标准〔mg/L〕CODBODSSTPTNNH3-N进水200010504001245352.2.2出水水质确实定根据查"太湖地区城镇污水处理厂及重点工业行业主要水污染物排放限值"〔DB32-7/1072-2007〕中相应的标准，以及"城镇污水处理厂污染物排放标准"〔GB18918-2002〕中相应的一级A标准，得到该啤酒厂污水排放的各项标准。表4啤酒废水出水水质水质标准〔mg/L〕CODBODSSTPTNNH3-N出水≤80≤10≤10≤0.5≤15≤52.3废水处理程度表5啤酒废水处理程度水质标准〔mg/L〕CODBODSSTPTNNH3-N进水20001050400124535出水≤80≤10≤10≤0.5≤15≤5去除率〔％〕≥96≥99≥97.5≥95.8≥66.7≥85.73工艺选择啤酒厂废水中CODcr含量为：1000～2500mg/L，BOD5含量为600～1500mg/L，可生化性强。且含有一定量的凯氏氮和磷，会导致水体严重富营养化，破坏水体的生态平衡，对环境造成严重污染，所以啤酒废水的处理势在必行。一般CODcr〔氧化剂氧化水中有机污染物时所需的含氧量。以mg/L为单位，其值越高，表示水污染越严重。〕为1500～2500mg/L，BOD5

〔地面水体中的有机物经微生物分解所消耗水中溶解氧的总量，用mg/L表示。通常采用一定体积的水样在20℃条件下培养5天后，测定水体中溶解氧消耗的毫克数。〕为1000～1500mg/L，BOD5

/CODcr的比值为0.5-0.6，说明其可生化性较好，污染物中的有机物容易降解。目前常根据BOD5/CODcr比值来判断废水的可生化性，即BOD5/CODcr>0.3时易生化处理，当BOD5/CODcr>0.25时可生化处理，当BOD5/CODcr<0.25难生化处理。而啤酒废水的BOD5/CODcr的比值大于0.3，所以，处理啤酒废水的方法多是采用好氧生物处理，也可先采用厌氧处理，降低污染负荷，再用好氧生物处理。目前国的啤酒厂工业废水的污水处理工艺，都是以生物化学方法为中心的处理系统。3.1好氧生物处理好氧生物处理是在氧气充足的条件下，利用好氧微生物的生命活动氧化啤酒废水中的有机物，其产物是二氧化碳、水及能量〔释放于水中〕。这类方法没有考虑到废水中有机物的利用问题，因此处理本钱较高。活性污泥法、生物膜法是好氧生物处理方法的两大类。3.1.1活性污泥法a.活性污泥法流程与原理典型的活性污泥法是由曝气池、沉淀池、污泥回流系统和剩余污泥排除系统组成污水和回流的活性污泥一起进入曝气池形成混合液从空气压缩机站送来的压缩空气。通过铺设在曝气池底部的空气扩散装置，以细小气泡的形式进入污水中，目的是增加污水中的溶解氧含量，还使混合液处于剧烈搅动的状态，呈悬浮状态。溶解氧、活性污泥与污水互相混合、充分接触，使活性污泥反响得以正常进展第一阶段。污水中的有机污染物被活性污泥颗粒吸附在菌胶团的外表上，是由于其巨大的外表积和多糖类黏性物质的作用同时一些大分子有机物在细菌胞外酶作用下分解为小分子有机物。第二阶段是微生物在氧气充足的条件下，吸收这些有机物，并氧化分解，形成二氧化碳和水，一局部供应自身的增殖繁衍。活性污泥反响进展的结果，污水中有机污染物得到降解而去除，活性污泥本身得以繁衍增长，污水那么得以净化处理。经过活性污泥净化作用后的混合液进入二次沉淀池，混合液中悬浮的活性污泥和其他固体物质在这里沉淀下来与水别离，澄清后的污水作为处理水排出系统。经过沉淀浓缩的污泥从沉淀池底部排出，其局部作为接种污泥回流至曝气池，以保证曝气池的悬浮固体浓度和微生物浓度，增殖的微生物从系统中排出，称为"剩余污泥〞。事实上，污染物很大程度上从污水中转移到了这些剩余污泥中。b.活性污泥法的主要分类活性污泥法的主要分为：氧化沟工艺活性污泥法；SBR工艺活性污泥法；深井曝气活性污泥法等。〔1〕氧化沟工艺主要类型包括：卡鲁塞尔氧化沟工艺；一体式氧化沟工艺；交替式氧化沟工；双沟交替式氧化沟工艺；三沟交替式氧化沟工艺等。卡鲁塞尔氧化沟氧化沟的构造：Carrousel氧化沟使用定向控制的曝气和搅动装置，向混合液传递水平速度，从而使被搅动的混合液在氧化沟闭合渠道循环流动。因此氧化沟具有特殊的水力学流态，既有完全混合式反响器的特点，又有推流式反响器的特点，沟存在明显的溶解氧浓度梯度。氧化沟断面为矩形或梯形，平面形状多为椭圆形，沟水深一般为2.5～4.5m，宽深比为2:1，亦有水深达7m的，沟中水流平均速度为0.3m/s。氧化沟曝气混合设备有外表曝气机、曝气转刷或转盘、射流曝气器、导管式曝气器和提升管式曝气机等，近年来配合使用的还有水下推动器。图2Carrousel氧化沟平面构造图卡鲁塞尔氧化沟处理污水的原理：最初的普通Carrousel氧化沟的工艺中污水直接与回流污泥一起进入氧化沟系统。外表曝气机使混合液中溶解氧DO的浓度增加到大约2～3mg/L。在这种充分掺氧的条件下，微生物得到足够的溶解氧来去除BOD；同时，氨也被氧化成硝酸盐和亚硝酸盐，此时，混合液处于有氧状态。在曝气机下游，水流由曝气区的湍流状态变成之后的平流状态，水流维持在最小流速，保证活性污泥处于悬浮状态〔平均流速>0.3m/s〕。微生物的氧化过程消耗了水中溶解氧，直到DO值降为零，混合液呈缺氧状态。经过缺氧区的反硝化作用，混合液进入有氧区，完成一次循环。该系统中，BOD降解是一个连续过程，硝化作用和反硝化作用发生在同一池中。由于构造的限制，这种氧化沟虽然可以有效的去除BOD，但除磷脱氮的能力有限。〔2〕间歇式活性污泥法(SBR)：SBR是序列间歇式活性污泥法〔SequencingBatchReactorActivatedSludgeProcess〕的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反响替代稳态生化反响，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反响池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。SBR工艺根本流程：SBR的核心局部是SBR反响池。它是按一定时间顺序间接操作运行的反响器。所谓"序批间歇〞有两个含义：一是运行操作在空间上是按序列、间歇的方式进展的。为匹配多数情况下废水的连续排放规律，必须两个或多个SBR池并联，按次序间接运行。二是每个SBR池的运行操作在时间上也是按次序排列、间歇运行的。一般可按运行次序将一个运行周期分为五个阶段：①进水期，②反响期，③沉淀期，④排水期，⑤闲置期。如以下图所示：图3SBR工艺根本流程进水图3SBR工艺根本流程进水曝气/不爆气进水期曝气反响期静置，不曝气沉淀期排水排泥期污泥活化闲置期曝气①进水期：指从反响器开场进水至到达反响器最大容积时的一段时间。在此期间可分为三种情况：曝气(好氧反响)、搅拌(厌氧反响)及静置。在曝气的情况下，有机物在进水过程中已经开场被大量氧化，在搅拌的情况下那么抑制好氧反响。对应这三种方式就是非限制曝气、半非限制曝气和限制曝气。运行是可根据不同微生物的生长特点、废水的特性和要到达的处理目标，采用这三种不同的进水方式。通过控制进水阶段的环境，就实现了反响器不变的情况下完成多种处理功能。②反响期：反响的目的是在反响器最大水量的情况下完成进水期已经开场的反响。根据反响的目的决定进展曝气或搅拌，即进展好氧反响或缺氧反响。在反响阶段，通过改变反响条件，不仅可以到达有机物将解的目的，而且可以取得脱氮除磷的效果。③沉淀期：沉淀的目的是固液别离。本工序相当于二沉池。停顿曝气和搅拌，污泥絮体和上清液别离。由于在沉淀时反响器是完全静止的，在SBR系统中，这个过程比在CFS法中效果更高。沉淀过程一般是由时间控制的。沉淀时间一般在0.5-1h之间，甚至可以到达2h，以便于下一个排水工序污泥层保持在排水设备的下面，并且在排放完成之前不上升超过排水设备。④排水期：排水的目的是从反响器中排除污泥的澄清液，一直恢复到循环开场时最低水位，该水位离污泥层还有一定的保护高度。反响器底部沉降下来的污泥大局部作为下一周期的回流污泥。过剩的污泥可在排水阶段排除，也可在闲置阶段排除。SBR排水一般采用滗水器，滗水所用时间由滗水器来决定。一般不会影响下面的污泥层。⑤闲置期：沉淀之后到下个周期开场的时间为闲置期。根据需要可进展搅拌或曝气。在多池系统中，闲置的目的是在转向另一个单元前为一个反响器提供时间以完成他的整个周期。在待机期间，根据工艺和处理目的，可以进展混合，去除剩余污泥，闲置期长短有原水量决定。排除剩余污泥是SBR运行过程中的另一个重要步骤。它并不是5个根本过程，它是SBR工艺处理系统的工程设计之一，这是因为排放剩余污泥的时间不确定。与传统的连续式系统一样，排除剩余污泥的量和频率由运行要求决定。在SBR的运行过程中，剩余污泥排放通常在沉淀或闲置期间。SBR系统的一致特点是不需要回流系统，这就减少了机械设备和有关控制系统。改变运行参数可实现好氧→厌氧→缺氧状态，通过对这些状态的准确控制可实现有机物的有效去除。SBR反响池的工作原理：活性污泥法利用微生物去除有机物。首先需要微生物将有机物转化成二氧化碳和水以及微生物菌体，反响后需要将微生物保存下来，在适当时间通过排除剩余污泥从系统中除去新增的微生物。SBR是通过在时间上交替实现这一过程。它在流程上只设一个池子，将曝气池和二沉池的功能集中在该池子上，兼行水质水量调节、微生物降解有机物和固液别离等功能。SBR在时间上的交替运行就是它的工作方式，它是传统活性污泥法的一种变形，其反响机制以及污染物的去除机制和传统活性污泥法根本一样，仅运行操作不一样。在SBR运行中，每个周期循环过程即进水、反响、沉淀、排水和闲置都是可进展控制的。每个过程与特定的反响条件相联系〔混合/静止，好氧/厌氧〕，这些反响条件促进污水物理和化学特性有选择的改变，这些改变使污水得到了完全的处理。例如，珠江啤酒厂引进比利时SBR专利技术，废水处理时间仅需19～20h,比普通活性污泥法缩短10～11h，CODcr的去除率也在96%以上。啤酒厂和市大田啤酒厂采用SBR技术处理啤酒废水，也收到了同样的效果。SBR法对废水的稀释程度低，反响基质浓度高，吸附和反响速率都较大，因而能在较短时间使污泥获得再生。〔3〕周期循环活性污泥法(CASS):CASS(CyclicActivatedSludgeSystem)是周期循环活性污泥法的简称，又称为循环活性污泥工艺CAST(CyclicActivatedSludgetechnology)，是在SBR的根底上开展起来的，即在SBR池进水端增加了一个生物选择器，实现了连续进水〔沉淀期、排水期仍连续进水〕，间歇排水。设置生物选择器的主要目的是使系统选择出絮凝性细菌，其容积约占整个池子的10%。生物选择器的工艺过程遵循活性污泥的基质积累—再生理论，使活性污泥在选择器中经历一个高负荷的吸附阶段(基质积累)，随后在主反响区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质降解的全过程和污泥再生。该工艺以一定的时间序列完成各个阶段的运行，其中由充水—曝气、充水—泥水别离、上清液滗除和充水—闲置等四个阶段并组成其运行的一个周期。各运行阶段的运行方式可根据水质和处理要求进展调整，如无反响充水〔即进水时既不曝气也不搅拌〕、无曝气充水混合、充水曝气及进水沉淀〔为保证稳定的沉淀效果，在沉淀和排水阶段也可以不进水的方式运行,但此时需要两组CASS并联运行〕等，一个运行周期完毕后，重复上一周期的运行并由此循环不止。循环过程中，反响器的水位随进水而由设计的初始最低水位逐渐上升至最高设计水位，因而运行过程中其实际运行容积是逐渐增加的〔即变容积运行〕。图4CASS工艺根本流程生物选择区图4CASS工艺根本流程生物选择区进水排水缺氧区主反响区滗水器污泥回流〔4〕深井曝气法：为了提高曝气过程中氧的利用率，节省能耗，加拿大安大概省的巴利啤酒厂、我国的啤酒厂和五星啤酒厂均采用深井曝气法〔超深水曝气〕处理啤酒废水。深井曝气实际上是以地下深井作为曝气池的活性污泥法，曝气池由下降管以及上升管组成。将废水和污泥引入下降管，在井循环，空气注入下降管或同时注入两管中，混合液那么由上升管排至固液别离装置，即废水循环是靠上升管和下降管的静水压力差进展的。其优点是：占地面积少，效能高，对氧的利用率大，无恶臭产生等。据测定，当进水BOD5浓度为2400mg/L时，出水浓度可降为50mg/L，去除率高达97.92%。当然，深井曝气也有缺乏之处，如施工难度大，造价高，防渗漏技术不过关等。3.1.2生物膜法a.生物膜法原理由于生活污水中含有大量的有机成分，生物膜法依靠固定于载体外表上的微生物膜来降解有机物，由于微生物细胞几乎能在水环境中的任何适宜的载体外表结实地附着、生长和繁殖。由细胞向外伸展的胞外多聚物使微生物细胞形成纤维状的缠结构造，因此生物膜通常具有孔状构造，并具有很强的吸附性能。生物膜附着在载体的外表,是高度亲水的物质，在污水不断流动的条件下，其外侧总是存在着一层附着水层。生物膜又是微生物高度密集的物质，在膜的外表上和部生长繁殖着大量的微生物及微型动物，形成由有机污染物一细菌一原生动物〔后生动物〕组成的食物链。生物膜是由细菌、真菌、藻类、原生动物、后生动物和其他一些肉眼可见的生物群落组成。污水在流过载体外表时，污水中的有机污染物被生物膜中的微生物吸附，并通过氧向生物膜部扩散，在膜中发生生物氧化等作用，从而完成对有机物的降解。生物膜表层生长的是好氧和兼氧微生物，而在生物膜的层微生物那么往往处于厌氧状态。当生物膜逐渐增厚，厌氧层的厚度超过好氧层时，会导致生物膜的脱落，而新的生物膜又会在载体外表重新生成。通过生物膜的周期更新，以维持生物膜反响器的正常运行。b.生物膜法工艺类型：润湿型：生物滤池、生物滤塔、生物转盘；浸没型：接触氧化、滤料浸没在滤池中；流动床型：生物活性碳，砂粒介质悬浮流动于池。生物接触氧化法是在微生物固着生长的同时，加以人工曝气。这种方法可以得到很高的生物固体浓度和较高的有机负荷，因此处理效率高，占地面积也小于活性污泥法。国的啤酒厂、啤酒厂、渤海啤酒厂和酿酒总厂等厂家的废水治理中采用了这种技术。啤酒厂在二段生物接触氧化之后辅以混凝气浮处理，啤酒废水中CODcr和BOD5的去除率分别在80%和90%以上。在此根底上，省环科所改常压曝气为加压曝气〔P=0.25～0.30MPa〕，目的在于强化氧的传质，有效提高废水中的溶解氧浓度，以满足中、高浓度废水中微生物和有机物氧化分解的需要。3.2厌氧生物处理厌氧生物处理适用于高浓度有机废水〔CODcr＞2000mg/L,BOD5＞1000mg/L〕。它是在无氧条件下，靠厌氧细菌的作用分解有机物。在这一过程中，参加生物降解的有机基质有50%～90%转化为沼气〔甲烷〕，而发酵后的剩余物又可作为优质肥料和饲料。因此，啤酒废水的厌氧生物处理受到了越来越多的关注。厌氧生物处理包括多种方法，如升流式厌氧污泥床〔UASB〕、厌氧折流板反响器〔ABR〕以及IC反响器。3.2.1UAS反响器UASB反响器的主要构造：进水分配系统、反响区、三相别离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统等。〔1〕进水分配系统：配水系统设在反响器的底部，器功能主要是把废水均匀的分配到整个反响器，使有机物能在反响区均匀分布，有利于废水与微生物的充分接触，使反响器的微生物能够充分获得营养，这样有利于提高反响器容积的利用率。同时，进水分配系统还具有搅拌功能。〔2〕反响区：反响区是整个反响器的核心局部，包括污泥床和污泥悬浮层区。反响区是培养和富集厌氧微生物的区域，废水再这里与厌氧微生物充分接触，产生强烈的生化反响，使有机物被厌氧菌分解，污泥床位于整个UASB反响器的底部，污泥床具有很高的污泥生物量，其浓度(MLSS)一般位于40000--80000mg/L,甚至可达15000mg/L。〔3〕三相别离器：三相别离器的功能是把气体、固体和液体分开，由沉淀区、集气室和气封组成。气体先被别离后进入集气室，然后固液混合液在沉淀区进展别离，下沉的固体靠重力由回流缝返回反响区。三相别离器的别离效果直接影响着反响器的处理效果。图5UASB工艺根本流程〔4〕出水系统：出水系统的作用是将澄清后的废水均匀的收集起来，排出反响器。出水是否均匀对处理效果有很大的影响。〔5〕排泥系统及沼气收集系统：排泥系统的作用上的定期均匀地排放反响区的声誉厌氧污泥。根据不同的废水性质，反响器的构造有所不同，主要可分为开放式和封闭式两种。开放式的特点是反响器的顶部不密封，不收集沉淀区液面释放的沼气。这种反响器主要是用于处理中低浓度的有机废水，中低浓度的废水经反响区处理后，出水中的有机物浓度已较低，所以在沉淀区产生的沼气量较少，一般不需要回收。这种形式的反响器构造比拟简单，易于施工安装和维修。封闭式的特点是反响器的顶部是密封的，三相别离器的构造与开放是不同的，不需要专门的集气室，而是在液面与池面之间形成一个大的集气室，可以同时收集反响区和沉淀区的沼气。这种形式的反响器适用于处理高浓度有机废水或含硫酸盐较高的有机废水。因为处理高浓度有机废水时，在沉淀区仍有较多的沼气逸出，必须进展回收。UASB的主要组成局部是反响器，其底部为絮凝和沉淀性能良好的厌氧污泥构成的污泥床，上部设置了一个专用的气-液-固别离系统〔三相别离室〕。废水从反响器底部参加，在上向流、穿过生物颗粒组成的污泥床时得到降解，同时生成沼气〔气泡〕.气、液、固〔悬浮污泥颗粒〕一同升入三相别离室，气体被收集在气罩里，而污泥颗粒受重力作用下沉至反响器底部，水那么经出流堰排出。实践证明，UASB成功处理高浓度啤酒废水的关键是培养出沉降性能良好的厌氧颗粒污泥。颗粒污泥的形成是厌氧细菌群不断繁殖、积累的结果，较多的污泥负荷有利于细菌获得充足的营养基质，故对颗粒污泥的形成和开展具有决定性的促进作用；适当高的水力负荷将产生污泥的水力筛选，淘汰沉降性能差的絮体污泥而留下沉降性能好的污泥，同时产生剪切力，使污泥不断旋转，有利于丝状菌互相缠绕成球。此外，一定的进水碱度也是颗粒污泥形成的必要条件，因为厌氧生物的生长要求适当高的碱度，例如：产甲烷细菌生长的最适宜pH值为6.8～7.2。一定的碱度既能维持细菌生长所需的pH值，又能保证足够的平衡缓冲能力。由于一般啤酒废水的碱度缺乏，所以需投加工业碳酸钠或氧化钙加以补充。研究说明，在UASB启动阶段，保持进水碱度不低于1000mg/L对于颗粒污泥的培养和反响器在高负荷下的良好运行十分必要。应该指出，啤酒废水中的乙醇是一种有效的颗粒化促进剂，它为UASB的成功运行提供了十分有利的条件。总之，UASB具有效能高，处理费用低，电耗省，投资少，占地面积小等一系列优点，完全适用于高浓度啤酒废水的治理。反响器ABR厌氧折流反响器是在UASB根底上开发出的一种新型高效厌氧反响器，其构造简单、运行管理方便、无需填料、对生物量具有优良的截留能力、启动较快、水力条件好、运行性能稳定可靠。ABR反响器的根本原理及工艺构造：ABR反响器中使用一系列垂直安装的折流板使被处理的废水在反响器沿折流板作上下流动，借助于处理过程中反响器产生的沼气应器的微生物固体在折流板所形成的各个隔室作上下膨胀和沉淀运动，而整个反响器的水流那么以较慢的速度作水平流动。由于污水在折流板的作用下，水流绕折流板流动而使水流在反响器的流径的总长度增加，再加之折流板的阻挡及污泥的沉降作用，生物固体被有效地截留在反响器。由此可见，虽然在构造上ABR可以看作是多个UASB的简单串联，但在工艺上与单个UASB有着显著的不同，UASB可近似看作是一种完全混合式反响器，ABR那么由于上下折流板的阻挡和分隔作用，使水流在不同隔室中的流态呈完全混合态〔水流的上升及产气的搅拌作用〕，而在反响器的整个流程方向那么表现为推流态。在反响动力学的角度，这种完全混合与推流相结合的复合型流态十分利于保证反响器的容积利用率、提高处理效果及促进运行的稳定性，是一种极佳的流态形式。同时，在一定处理能力下，这个复合型流态所需的反响器容积也比单个完全混合式的反响器容积低很多。ABR工艺在反响器中设置了上下折流板而在水流方向形成依次串联的隔室，从而使其中的微生物种群沿长度方向的不同隔室实现产酸和产甲烷相的别离，在单个反响器中进展两相或多相的运行。也就是说，ABR工艺可在一个反响器实现一体化的两相或多相处理过程。在构造构造上，ABR比UASB更为简单，不需要构造较为复杂的三相别离器，每个隔室的产气可单独收集以分析各隔室的降解效果、微生物对有机物的分解途径、机理及其中的微生物类型，也可将反响器的产气一起集中收集。图6ABR工艺根本流程ABR反响器有两种不同的构造型式。图一为改良前的ABR反响器构造型式。这种反响器中的折流板是等间距均匀设置的，折板上不设转角。这种构造型式的ABR反响器所存在的缺乏是，由于均匀地设置了上下折流板，加之进水一般为下向流形式的，因而容易产生短流、死区及生物固体的流失等问题。图二为改良后的ABR反响器构造型式。改良后的ABR反响器中，其折流板的设置间距是不均等的，且每一块折流板的末端都带有一定角度的转角。3.2.3IC反响器IC反响器构造及工艺原理：IC反响器可以看作是由两个UASB反响器串联而成的，具有很大的高径比，一般为4～8。IC反响器由5个根本局部组成：混合区、污泥膨胀床区、循环系统,精处理区和沉淀区。其中循环系统是IC反响器工艺的核心构造，它由一级三相别离器、沼气提升管、气液别离器和泥水下降管组成(见以下图)。图7IC反响器构造示意图经过调节pH值和温度后的废水进入反响器底部混合区，与从反响器上部返回的厌氧污泥颗粒和废水均匀混合，由此对进水进展了稀释和均质作用，从而大大减轻了冲击负荷及有害物质的不利影响。废水和颗粒污泥混合物在进水与循环水的共同推动下，进入污泥膨胀床区，由于回流的影响,此局部产生较大的上升流速，最大可达10～20m/h[4]，废水中的大局部有机物在这里被转化成沼气，沼气被一级三相别离器收集，沿着提升管并携带着混合液提升至气液别离器，别离出的沼气从气液别离器的顶部沼气排出管排出。别离出的泥水混合液将沿着泥水下降管返回到反响器底部的混合区，并与底部的颗粒污泥和进水充分混合，实现了混合液的循环。实现循环的气提动力来自于上升的和返回的泥水混合物中气体含量的差异，因此，泥水混合物的循环不需要外加动力。反响器液体循环促进了基质和颗粒污泥的接触，而且有很大的升流速度，故提高了传质效果，促进了产甲烷细菌的繁殖和增长，并使污泥膨胀床区去除有机物的能力增强。经污泥膨胀床区处理后的废水除一局部参与循环外，其余污水通过一级三相别离器进入精处理区继续进展处理，可去除废水中的剩余有机物，使废水得到进一步的净化，提高了出水水质。由于大局部有机物已被降解，所以精处理区的COD负荷较低，产气量也较小。精处理区产生的沼气由二级三相别离器收集，通过集气管进入气液别离器并通过沼气排出管排出。经净化的水从沉淀区沉淀后由出水管排走，颗粒污泥那么返回精处理区污泥床。3.3主要处理方案3.3.1酸化—SBR法其主要处理设备是酸化柱和SBR反响器。这种方法在处理啤酒废水时，在厌氧反响中，放弃反响时间长、控制条件要求高的甲烷发酵阶段，将反响控制在酸化阶段，这样较之全过程的厌氧反响具有以下优点，由于反响控制在水解、酸化阶段反响迅速，故水解池体积小；不需要收集产生的沼气，简化了构造，降低了造价，便于维护，易于放大；对于污泥的降解功能完全和消化池一样，产生的剩余污泥量少。同时，经水解反响后溶解性COD比例大幅度增加，有利于微生物对基质的摄取，在微生物的代过程中减少了一个重要环节，这将加速有机物的降解，为后续生物处理创造更为有利的条件。酸化—SBR法处理高浓度啤酒废水效果比拟理想，去除率均在94%以上，最高达99%以上。要想使此方法在处理啤酒废水到达理想的效果时运行环境要到达以下要求：酸化—SBR法处理中高浓度啤酒废废水，酸化至关重要，它具有两个方面的作用，其一是对废水的有机成分进展改性，提高废水的可生化性；其二是对有机物中易降解的污染物有不可无视的去除作用。酸化效果的好坏直接影响SBR反响器的处理效果，有机物去除主要集中在SBR反响器中。酸化—SBR法处理啤酒废水受进水碱度和反响温度的影响，最正确温度是24℃，最正确碱度围是500～750mg/L。视原水水质情况，如碱度缺乏，采取预调碱度方法进展本工艺处理；假设温度差异不大，运行参数可不做调整，假设温度差异较大，视具体情况而定。3.3.2UASB—好氧接触氧化工艺此处理工艺中主要处理设备是上流式厌氧污泥床和好氧接触氧化池，处理主要过程为：废水经过转鼓过滤机，转鼓过滤机对SS的去除率达10%以上，随着麦壳类有机物的去除，废水中的有机物浓度也有所降低。调节池既有调节水质、水量的作用，还由于废水在池中的停留时间较长而有沉淀和厌氧发酵作用。由于增加了厌氧处理单元，该工艺的处理效果非常好。上流式厌氧污泥床能耗低、运行稳定、出水水质好，有效地降低了好氧生化单元的处理负荷和运行能耗〔因为好氧处理单元的能耗直接和处理负荷成正比〕。好氧处理〔包括好氧生物接触氧化池和斜板沉淀池〕对废水中SS和COD均有较高的去除率，这是因为废水经过厌氧处理后仍含有许多易生物降解的有机物。该工艺处理效果好、操作简单、稳定性高。上流式厌氧污泥床和好氧接触氧化池相串联的啤酒废水处理工艺具有处理效率高、运行稳定、能耗低、容易调试和易于每年的重新启动等特点。只要投加占厌氧池体积1/3的厌氧污泥菌种，就能够保证污泥菌种的平稳增长，经过3个月的调试UASB即可到达满负荷运行。整个工艺对COD的去除率达96.6%，对悬浮物的去除率达97.3%～98%，该工艺非常适合在啤酒废水处理中推广应用。3.3.3生物接触氧化法该工艺采用水解酸化作为生物接触氧化的预处理，水解酸化菌通过新代将水中的固体物质水解为溶解性物质，将大分子有机物降解为小分子有机物。水解酸化不仅能去除局部有机污染物，而且提高了废水的可生化性，有益于后续的好氧生物接触氧化处理。该工艺在处理方法、工艺组合及参数选择上是比拟合理的，充分利用各工序的优势将污染物质转化、去除。然而，如果由于某些构筑物的构造设计考虑不周会影响运行效果，致使出水水质不理想，使生物接触氧化池的出水(静沉30min的澄清液)COD为500～600mg/L，经混凝气浮处理后出水COD仍高达300mg/L，远高于排放要求(150mg/L)。但是此处理方法在设计和运行中会出现以下问题：水解酸化池存在的问题主要是沉淀污泥不能及时排除。由于该废水中悬浮物浓度较高，因而池污泥产量很大，而原工艺仅在水解酸化池前端设计了污泥斗，所以池子的后部很快就淤满了污泥。另外，随着微生物量的增加在软性生物填料的中间部位形成了污泥团，使得传质面积减小。针对污泥淤积情况，在水解酸化池前可增设一级混凝气浮以去除水中的悬浮物，经此改良后水解酸化池能长期、稳定、有效地运行，其出水COD也从1100～1200mg/L降至900～1000mg/L，收到了较好的效果。不过，增设混凝气浮增加了运行费用，而且气浮过程中溶入的O2还可能对水解酸化产生不利影响。因此，在设计采用水解酸化处理悬浮物浓度高的污水时，可增设污泥斗的数量以便及时排除沉淀污泥。此外，为防止填料外表形成污泥团应采用比外表积大、不结泥团的半软性填料。如果废水中污染物浓度较高或前处理效果不理想，生物接触氧化池前端的有机物负荷较高，使得供氧相对缺乏，此时该处的生物膜呈灰白色，处于严重的缺氧状态，而池末端成熟的好氧生物膜呈琥珀黄色。同时，水中的生物活性抑制性物质浓度也较高，对微生物也有一定的抑制作用。这些因素使得生物接触氧化池没有发挥出应有的作用，处理效果不理想。鉴于此，可一采取阶段曝气措施即多点进水，污水沿池长多点流入生物接触氧化池以均分负荷，消除前端缺氧及抑制性物质浓度较高的不利影响。改为多点进水并经过一段时间的稳定运行后，生物接触氧化池的出水(30min的澄清液)COD为200～300mg/L。再经混凝气浮工序处理后最终出水COD＜150mg/L(一般在130mg/L)，到达了排放要求。在调试运行过程中，生物接触氧化池中生物膜脱落、气泡直径变大(曝气方式为微孔曝气)、出水浑浊、处理效果恶化的现象时有发生。经研究、分析、验证发现这是由于负荷波动或操作不当造成溶解氧缺乏而引起的。溶解氧缺乏使得生物膜由好氧状态转变为厌氧状态，其附着力下降，在空气气泡的搅动下生物膜大量脱落，导致水粘度增加、气泡直径增大、氧转移效率下降，这又进一步造成缺氧，如此形成恶性循环致使处理效果恶化。在调试运行初期，发生这种现象时一般是增大供气量以提高供氧能力来消除缺氧，结果由于气泡搅动强度增大，造成了更大围的生物膜脱落、水粘度更大、氧转移效率更低，非但没能提高供氧能力反而使情况更糟。正确的处理措施应是减小曝气量，待脱落的生物膜随水流流出后再逐渐增加曝气量使溶解氧浓度恢复到原有水平，假设水温适宜那么2～3d后生物膜就可恢复正常。因此当采用此工艺处理啤酒废水时要遵循以下要求：①采用水解酸化作为预处理工序时应考虑悬浮物去除措施。②采用推流式生物接触氧化池时，为防止前端有机物负荷过高可采用多点进水。③应严格控制溶解氧浓度，供氧缺乏会造成生物膜大围脱落，导致运行失败。3.3.4循环UASB反响器＋氧化沟工艺此工艺采用厌氧和好氧相串联的方式，厌氧采用循环UASB技术，好氧处理用地有一处狭长形池塘，为了降低土建费用，因地制宜，采用氧化沟工艺。本处理工艺的关键设备是UASB反响器。该反响器是利用厌氧微生物降解废水中的有机物，其主体分为配水系统，反响区，气、液、固三相别离系统，沼气收集系统四个局部。厌氧微生物对水质的要求不象好氧微生物那么宽，最正确pH为6.5－7.8，最正确温度为35℃－40℃，而本工程的啤酒废水水质超出了这个围。这就要求废水进入UASB反响器之前必需进展酸度和温度的调节。这无形中增加了电器。仪表专业的设备投资和设计难度。循环UASB技术是在普通UASB技术的根底上增加一套循环系统，它包括回流水池及回流水泵。UASB反响器的出水水质一般都比拟稳定，在回流系统的作用下重新回到配水系统。这样一来能提高UASB反响器对进水水温、pH值和COD浓度的适应能力，只需在UASB反响器进水前对其pH和温度做一粗调即可。UASB反响器采用环状穿孔管配水，通过三相别离器出水，并在三相别离器的上方增加侧向流絮凝反响沉淀器，它由玻璃钢板成60°安装而成，能在最大程度上截留三相别离出水中的颗粒污泥。此处理工艺主要有以下特点：①实践证明，采用循环UASB反响器＋氧化沟工艺处理啤酒废水是可行的，其运行结果说明CODcr总去除率高达95%以上。②由于采用的是循环UASB反响器和氧化沟工艺串联组合的方式，可根据啤酒生产的季节性、水质和水量的情况调整UASB反响器或氧化询处理运行组合，以便进一步降低运行费用。3.3.5UASB+SBR法本处理工艺主要包括UASB反响器和SBR反响器。将UASB和SBR两种处理单元进展组合，所形成的处理工艺突出了各自处理单元的优点，使处理流程简洁，节省了运行费用，而把UASB作为整个废水达标排放的一个预处理单元，在降低废水浓度的同时，可回收所产沼气作为能源利用。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。采用该工艺既降低处理本钱，又能产生经济效益。并且UASB池正常运行后，每天产生大量的沼气，将其回收作为热风炉的燃料，可供饲料烘干使用。3.4工艺流程的拟定现将UASB—好氧接触氧化工艺和UASB+SBR法处理工艺这两个工艺方法进展比拟，从中选取适用的一个作为该啤酒厂污水处理的实际方案。3.4.1方案一：UASB+SBR工艺图8UASB-SBR工艺根本流程工艺流程简述〔1〕调节池调节池是用以调节进、出水流量的构筑物。由于该啤酒废水是周期性排放的，废水的排放量是不均衡的，而且废水中污染物种类及浓度也会随生产工艺的变化而发生改变。这些特点给污水处理带来一定的难度，必须设一调节池以均合调节污水水质水量，才不致后续处理受到较大的负荷冲击。为了保证处理设备的正常运行，在污水进入处理设备之前，必须预先进展调节。将不同时间排出的污水，贮存在同一水池，并通过机械搅拌到达出水均匀的目的。调节池根据来水的水质和水量的变化情况，不仅具有调节水质的功能，还有调节水量的作用，对微生物有毒的物质可以得到稀释，短期排出的高温废水还可以得到降温处理。〔2〕UASB池废水从反响器底部流入由颗粒污泥组成的污泥床，废水流经污泥床层与污泥中的微生物接触，发生酸化和产甲烷反响，产生的气体一局部附着在污泥颗粒上，自由气体和附着在颗粒污泥上的气体连同污泥和水一起上升至三相别离区。沼气碰到别离器下部的反射板时，折向反射板四周，穿过水层进入气室。固液混合液经过反射板进入沉淀区，废水中的污泥在重力作用下沉降，发生固液别离。别离后的水由出水渠排出。沉淀下来的厌氧污泥靠重力自动返回到反响区，集气室收集的沼气由沼气管排出反响器，UASB反响器部设搅拌装置，上升的水流和产生的沼气可满足搅拌要求，反响器不需填装填料，构造简单，易于操作运行，便于维护管理。〔3〕SBR池它集进水、曝气、沉淀、排水四道工序于一体，在同一个反响池完成。污水中的有机物在好氧微生物的作用下，分解为水、二氧化碳、氢气等简单无机物。沉淀时泥水别离在完全静置的状况下进展，沉淀效果良好。整个工艺经历了好氧、缺氧二个过程，能较为有效地控制丝状菌的生长，防止污泥膨胀。〔4〕混凝沉淀池混凝沉淀原理：在混凝剂的作用下，使废水中的胶体和细微悬浮物凝聚成絮凝体，然后予以别离除去的水处理法。混凝澄清法在水处理中的应用是非常广泛的，它既可以降低原水的浊度、色度等水质的感观指标，又可以去除多种有毒有害污染物。〔5〕污泥浓缩池污泥浓缩有重力浓缩、气浮浓缩、机械浓缩等几种，过去常用的为重力浓缩工艺，该工艺具有运行操作简单、运行费用较低等优点，但也存在着浓缩效果较差，易于散发臭味物质，池子需加盖等特点。随着污水处理生物除磷工艺的应用，含磷量较高的剩余污泥在污泥重力浓缩池中将再次释放磷，所释放的磷将随污泥水重新回流至进水中，从而大幅度降低污水生物除磷的效果，因此在生物除磷系统中，应防止应用重力浓缩工艺。目前机械浓缩技术和设备已得到普遍的推广和应用，积累了一定的经历。污泥机械浓缩工艺浓缩效果稳定，浓缩过程中含磷污泥不会大量释磷。〔6〕污泥脱水浓缩后的污泥由于含水量仍很高，体积庞大，且易腐败发臭，不利于运输和处置，所以常常需要进展脱水，这样可以降低污泥的含水率，减少污泥的体积，降低运输本钱，浓缩后污泥可利用物质的含量增加，且利于污泥的后续处置和利用。常用的脱水方法有自然枯燥和机械脱水两种，该工艺中使用机械脱水。常用的脱水机械有真空过滤机、板框压滤机、带式压滤机和离心机。带式压滤机设备投资和运行费用低，运转较为稳定可靠，国制造技术成熟，日常维护维修方便，运行经历丰富，其污泥泥饼含水率可下降至左右。该工艺选择带式压滤机设备。3.4.2方案二：UASB+好氧接触氧化法工艺图9UASB-好氧接触氧化法工艺根本流程工艺流程简述〔1〕调节池上同于UASB-SBR工艺流程中的调节池。〔2〕UASB池上同于UASB-SBR工艺流程中的调节池UASB反响池。〔3〕生物接触氧池生物接触氧化法是一种介于活性污泥法与生物滤池之间的生物膜法工艺。接触氧化池设有填料，局部微生物以生物膜的形式固着生长于填料外表，局部那么是絮状悬浮生长于水中。因此它兼有活性污泥法与生物滤池二者的特点。由于其中填料及其生物膜均淹没于水中，它又被称为淹没式生物滤池。生物膜生长至一定厚度后，近填料壁的微生物将由于缺氧而进展厌氧代，产生的气体及曝气形成的冲刷作用会造成生物膜的脱落，并促进新生膜的生长，形成生物膜的新代，从而降低废水中的COD、BOD含量，脱落的生物膜将随出水流出池外。因废水的有机物浓度较高，可采用的生物接触氧化池为直流鼓风曝气接触氧化池，并选用软性纤维填料。〔4〕二沉池废水经生化处理后，其有机污染物浓度有了很大程度的降低。废水进入沉淀池停留数小时，将不溶于水的大颗粒絮凝物在重力作用下从水中沉淀下来形成污泥。沉淀池采用竖流式。废水由中心管上部进入，从管下溢出，经反射板的阻拦向四周分布，然后再由下而上在池垂直上升，上升流速不变。澄清水由池周边集水堰溢出。污泥贮存在污泥斗，由排泥管通过静压排泥的方式排出。〔5〕混凝沉淀池上同于UASB-SBR工艺流程中的混凝沉淀池。〔6〕污泥浓缩池上同于UASB-SBR工艺流程中的污泥浓缩池。〔7〕污泥脱水上同于UASB-SBR工艺流程中的污泥脱水。3.5两种工艺的比拟3.5.1技术比拟UASB+SBR工艺和UASB+好氧接触氧化工艺的主要差异在于前者是SBR池，而后者是接触氧化池和二沉池。SBR池与好氧接触氧化处理工艺相比有以下优点：SBR集曝气、沉淀于一身，不设二次沉淀池，无污泥回流；投资省，占地少，运行费用低；反响过程基质浓度梯度大，反响推动力大，处理效率高；耐有机负荷和有毒物负荷冲击能力强，运行方式灵活，静止沉淀，出水水质好；SBR工艺不仅可以很容易地实现好氧、缺氧及厌氧状态交替的运行环境条件，而且很容易在好氧条件下通过增大曝气量、调整反响时间和污泥龄来强化硝化反响及除磷菌过量摄磷过程有效完成。表6SBR池与好氧接触氧化处理工艺技术比拟比拟工程占地面积产污泥量脱氮除磷效果操作管理耐冲击负荷能力运行稳定性SBR少较少好方便强好接触氧化池+二沉池较少少较好方便较强较好从以上技术方面比拟UASB+SBR工艺和UASB+好氧接触氧化工艺，可以看出，UASB+SBR工艺比UASB+好氧接触氧化工艺的脱氮除磷效率更高，而且随着自动化控制的提高，可以减少劳动人数，便于管理和运行。因此，UASB+SBR工艺优于UASB+好氧接触氧化工艺。3.5.2经济比拟方案一工程投资概算a.土建费用概算表7方案一投资费用概算序号构筑物名称单池容积〔m3〕单位造价(元/m3)数量投资(万元)备注1调节池8965001座44.8钢混2UASB3005002座30钢混3SBR1285004座25.6钢混4混凝沉淀池2325002座23.2钢混5污泥浓缩池1125001座5.6钢混6污泥脱水间2204501座10砖混7鼓风机房2084501座9.4砖混8加药间484501座2.2砖混9配电房1804501座8.1砖混10办公区6404501座28.8砖混土建费总计187.7万元b.设备费用概算表8方案一主要设备费用序号名称型号数量单价〔元〕总价〔万元〕1搅拌机型搅拌机315000.452潜污泵100QW120—10—5.52200004滗水器BFR200型连杆式430000124鼓风机RME-20型14000045搅拌机JGM10型31000036带式压滤机PFM—1000型1100000157污泥泵2500018曝气器SX-I型扩散器256300.8设备费用小计40.25万元直接费用：土建费用=187.7万元设备材料费用=40.25万元直接费用=227.9万元方案二工程投资概算a.土建费用概算表9方案二投资费用概算序号构筑物名称单池容积〔m3〕单位造价(元/m3)数量投资(万元)备注1调节池8965001座44.8钢混2UASB3005002座30钢混3接触氧化池+二沉池3005002座30钢混4混凝沉淀池2325002座23.2钢混5污泥浓缩池1125001座5.6钢混序号构筑物名称单池容积〔m3〕单位造价(元/m3)数量投资(万元)备注6污泥脱水间2204501座10砖混7鼓风机房2084501座9.4砖混8加药间484501座2.2砖混9配电房1804501座8.1砖混10办公区6404501座28.8砖混土建费总计192.1万元b.设备费用概算表10方案二主要设备费用序号名称型号数量单价〔元〕总价〔万〕元〕1搅拌机型搅拌机315000.452潜污泵100QW120—10—5.52200004鼓风机RME-20型14000044搅拌机JGM10型31000035带式压滤机PFM—1000型1150000156污泥泵PNL型2500017生物膜组合填料挂膜2003006设备费用小计33.45万元直接费用：土建费用=192.1万元设备材料费用=33.45万元直接费用=225.55万元3.5.3处理工艺方案确实定对以上两种处理工艺进展技术和经济的比拟，以及该啤酒厂的实际要求，最终选择UASB+SBR工艺进展啤酒废水的处理。3.6UASB+SBR工艺的工程总费用概算3.6.1投资费用建立单位管理费、工程监理费、供电费、设计费、招标管理费等。按直接费用的50%计算：万元预备费、价格因素预备费、建立期贷款利息、铺底流动资金。工程预备费按直接费用的10%计，那么：万元价格因素预备费按直接因素的5%计，那么万元贷款期利息、铺底流动资金按直接费用的20%计，那么万元费用合计=421.62万元3.6.2运行费用人工费用：万元能源消消耗：万元式中：N——污水处理厂水泵，鼓风机或空压机及其他机电设备〔不包括备用设备〕功率，kw；D——电费单价，元/〔kw×h〕，取1.5元/〔kw×h〕。折旧费：万元维修费：万元药剂费：万元6.管理费、销售费和其他费用：管理费、销售费和其他费用包括管理和销售部门的办公费、取暖费、租凭费、保险费、差旅费、研究试验费、会议费、本钱中列支的税金，以及其他不属于以上工程的支出等，万元那么运行费用：万元3.6.3本钱核算1.年处理本钱：43万元2.年处理量：∑Q=55万吨3.单位处理本钱：∑E/∑Q=0.8元/m³3.7UASB+SBR工艺的达标分析表11工艺达标分析表调节池工程CODBODSSTNNH3-NTP进水〔mg/l〕20001050400453512出水〔mg/l〕20001050400453512去除率——————UASB池工程CODBODSSTNNH3-NTP进水〔mg/l〕20001050400453512出水〔mg/l〕40052.5140453512去除率80%95%65%———SBR池工程CODBODSSTNNH3-NTP进水〔mg/l〕40052.5160453512出水〔mg/l〕6010.52811.253.54.2去除率85%80%80%75%90%65%混凝沉淀池工程CODBODSSTNNH3-NTP进水〔mg/l〕6010.52811.253.54.2出水〔mg/l〕548.45.611.253.50.42去除率10%20%80%——90%标准≤80≤10≤10≤15≤5≤0.5结论符合设计标准4.污水处理站工程总体设计4.1污水处理系统简介4.1.1系统组成表12UASB+SBR处理工艺主要处理单元单体成效调节池用于调节水质水量UASB去除BOD、COD、SBR去除BOD、COD、、脱氮除磷混凝沉淀除磷污泥浓缩池处理污泥污泥脱水间污泥脱水处理4.1.2各单体构筑物尺寸表13UASB+SBR处理工艺主要单体构筑物尺寸单体尺寸调节池UASBSBR混凝沉淀污泥浓缩池污泥脱水间5污水处理厂布置5.1污水处理厂平面布置在污水处理站的厂区有各处理单元构筑物；连通各处理构筑物之间的管、渠及其他管线；辅助性建筑物；道路以及绿地等。因此，要对污水处理站区各种工程设施进展合理的平面规划。5.1.1污水处理厂设施组成根据选定的处理方案和处理工艺流程，污水处理工程设施包括下面几方面。1.生产性构筑物生产性构筑物分为污水、污泥处理设施。废水处理设施包括调节池、UASB池、SBR池、混凝沉淀池、鼓风机房等。污泥处理设施包括污泥浓缩池、污泥脱水间等。2.辅助设施辅助设施分为生产和生活辅助设施。生产辅助设施包括综合办公楼〔含化验室、中心控制室〕。3.各类管道厂区管道包括污水工艺管道、污泥工艺管道、空气管道、上清液回管道、厂区给水管道、排水管道、加药管。4.其他设施其他设施有道路、绿化、照明、围墙、大门。5.1.2平面布置原那么1.各处理单元构筑物的平面布置处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在做平面布置时，应根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形和地质条件，确定它们在厂区平面的位置。对此，应考虑：〔1〕贯穿、连接各处理构筑物之间的管、渠，使之便捷、直通，防止迂回曲折。〔2〕土方量做到根本平衡，并避开劣质土壤地段。〔3〕在处理构筑物之间应保持一定的间距，以保证敷设连接收，渠的要求，一般的间距可取值5～10m。〔4〕各处理构筑物在平面布置上，应考虑尽量紧凑。〔5〕污泥处理构筑物应尽可能单独布置，以方便管理，应布置在厂区夏季主导风向的下风向。2.管、渠的平面布置〔1〕在各处理构筑物之间，设有贯穿、连接的管、渠。此外，还应设有能够使各处理构筑物独立运行的管、渠，当某一处理构筑物因故停顿工作时，其后接处理构筑物仍能够保持正常的运行。〔2〕应设超越全部处理构筑物，直接排放水体的超越管。〔3〕在厂区还应设有空气管路、给水管路及输配电线路，这些管线有的敷设在地下，但大都在地上，对它们的安排，既要便于施工和维护管理，又要紧凑，少占用地。3.辅助建筑物的平面布置污水厂的辅助建筑物是污水处理厂不可缺少的组成局部。〔1〕辅助建筑物建筑面积的大小应与处理构筑物保持一定距离，应位于厂区夏季主方向的上风向。〔2〕生活居住区、综合楼等建筑物保持一定距离，应位于厂区夏季主风向的上风向。〔3〕操作工人的值班室应尽量布置在使工人能够便于观察各处理构筑物运行情况的位置。4.厂区绿化平面布置时应安排充分的绿化地带，改善卫生条件，为污水厂工作人员提供优美的环境。5.道路布置在污水处理厂应合理的修建道路，方便运输，要设置通向各处理构筑物和辅助构筑物的必要通道，通道的设计应符合如下要求：〔1〕主要车行道的宽度：单车道为3～4m，双车道为6～7m，并应有回车道。〔2〕车行道的转弯半径不宜小于6m。〔3〕人行道的宽度为1.5～2.0m〔4〕通向高架构筑物的扶梯倾角不宜大于45°。〔5〕天桥宽度不宜小于1m。5.1.3平面布置1.工艺流程布置工艺流程布置应根据设计任务书提供的厂区面积和地形，采用直线型布置。这种布置方式生产联络管线短，水头损失小，管理方便，且有利于日后扩建。2.构筑物平面布置〔1〕污水处理区，该区域位于污水厂中部，由各项污水处理设施组成，呈直线型布置。包括调节池、UASB池、SBR池、混凝沉淀池、鼓风机房。〔2〕污泥处理区，该区域位于污水厂东北角，厂区主导风向的下风向，由各项污泥处理设施组成，呈直线型布置。包括污泥浓缩池、污泥脱水间。3.污水站管线布置〔1〕污水工艺管道污水经按照处理工艺经各个处理构筑物后排入水体。〔2〕污泥工艺管道污水站在处理污水的同时，也要处理产生的污泥。来自UASB池、SBR池、混凝沉淀池的剩余污泥，按照工艺处理后运出场外。〔3〕厂区排水管道厂区排水管道系统包括四局部，构筑物上清液和溢流管、构筑物放空管、各建筑物排水管、厂区雨水管。这些污水的污染物浓度很高，不能直接排放，设计中收集后接入泵前集水池继续进展处理。〔4〕空气管道空气管道由鼓风机房至SBR池。〔5〕厂区给水管道和消防栓布置由厂外接入送至各建筑物用水点，厂区每隔120.0m间距设置个室外消火栓。4.厂区道路布置〔1〕主厂道布置由厂外道路与厂办公楼连接的道路采用主厂道，道宽6.0m，设双侧1.5m人行道，并植树绿化。〔2〕车行道布置：厂区各主要构筑物布置车行道，道宽4.0m，呈环状布置，以便车辆回程。〔3〕步行道布置对于无物品器材运输的建筑物，设步行道与主厂道或车行道联系。5.厂区绿化布置利用道路与构筑物的带状空地进展绿化，绿化带以草皮为主，靠路一侧种植绿篱，临靠构筑物一侧栽种花木或灌木，草地中栽种一些花卉。厂区平面布置见污水处理站平面布置图。5.2污水处理站高程布置污水处理站高程布置的主要任务是：①确定各处理构筑物的标高；②确定处理构筑物之间连接收渠的尺寸及其标高；③通过计算各确定部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅低流动，保证污水处理站的正常运行。5.2.1高程布置原那么1.认真计算管道沿程损失、局部损失，各处理构筑物、计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量、雨天流量和事故时流量的增加，并留有一定的余地；还应考虑当某座构筑物停顿运行时，与其并联运行的其余构筑物及有关的连接收渠能通过全部流量。2.考虑远期开展，水量增加的预留水头。3.防止处理构筑物之间跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。4.在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的扬程，以降低运行费用。5.需要排放的处理水，在常年大多数时间里能够自流排放水体。注意排放水位不一定选取水体多年最高水位，因为其出现时间较短，易造成常年水头浪费，而应选取经常出现的高水位作为排放水位，当水体水位高于设计排放水位时，可进展短时间的提升排放。6.应尽可能使污水处理工程的出水管渠高程不受水体洪水顶托，并能自流。5.2.2污水处理构筑物高程布置污水处理构筑物高程布置的主要任务是：确定各处理构筑物的标高，确定各处理构筑物之间连接收渠的尺寸及标高，确定各处理构筑物的水面标高，从而能够使污水沿处理构筑物之间顺畅流动，保证污水站正常运行。构筑物水头损失构筑物水头损失见下表表14构筑物水头损失表构筑物名称水头损失〔m〕调节池0.3UASB池0.7SBR池0.4混凝沉淀池0.32.管渠水力计算管渠水力计算见下表表15污水管渠水力计算表名称流量(L/s)管径(mm)坡度i(‰)流速v(m/s)管长(m)i·L(m)(m)(m)出水管—混凝沉淀池3520011.51.1480.090.130.25混凝沉淀池—SBR池17.52003.190.57100.040.140.20SBR池—UASB池17.52003.190.57120.040.780.90UASB池—调节池3520011.51.14100.120.130.250.93.构筑物及管渠水面标高计算见下表表16构筑物及管渠水面标高计算表序号管渠及构筑物名称水面标高〔m〕池底标高〔m〕进水-2.50/调节池-0.50-4.00UASB池3.70-3.80SBR池2.10-1.90混凝沉淀池1.50-5.00污水高程布置见污水处理站高程布置图。第二局部设计计算书1主要构筑物的计算1.1调节池1.1.1设计参数设计流量Q=35L/s=125m3/h；调节池停留时间T=6.0h。1.1.2设计计算1.调节池有效容积2.调节池面积调节池有效水深取3.5米，超高0.5米，那么取调节池长度为16m，宽为14m，池的实际尺寸为：长×宽×高=16m×14m×4m=896m3。3.调节池的搅拌器为了使废水混合均匀,调节池中设3台型反响搅拌机。调节池的提升泵使用两台100QW120—10—5.5潜污泵。1.2UASB反响池1.2.1设计参数〔1〕设计流量Q=1500m3/d=62.5m3/h=0.0174m3/s；〔2〕容积负荷〔Nv〕为：5kgCOD/(m3·d)；〔3〕污泥产率为：0.1kgMLSS/kgCOD；〔4〕产气率为：0.5m3/kgCOD；〔5〕水质标准见下表：表17UASB反响器进出水水质标准工程CODBODSSTNNH3-NTP进水〔mg/l〕20001050400453512出水〔mg/l〕40052.5140453512去除率80%95%65%———1.2.2UASB反响器构造尺寸计算反响器容积计算UASB有效容积为：式中：V有效-------------反响器有效容积，m3Q-------------设计流量，m3/dS0-------------进水有机物浓度,kgCOD/m3Nv-------------容积负荷,kgCOD/(m3·d)UASB反响器的形状和尺寸将UASB设计成2座矩形池子，采用共壁合建，那么取反响器的高度H=7.5m，超高0.5m从布水均匀性和经济性考虑，当反响器的长宽比在2/1左右时较适宜，那么取长L=9m，宽B=5m，那么实际横截面积：实际总横截面积：每个单池的体积：反响池的总体积：3.反响区水里停留时间t实际外表水力负荷为：，对颗粒污泥，水力负荷，故符合要求。1.2.3UASB反响器进水区的设计计算1.设计原那么①进水必须要反响器底部均匀分布，确保各单位面积进水量根本相等，防止短路和外表负荷不均；②应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌；2.设计计算①布水点的设置本设计采用连续均匀的进水方式，穿孔管布置方式，一共设置40个出水孔，每个反响池各20个出水孔。由所取容积负荷为5m3/(m2.h)，那么每个点的布水负荷面积大于2m2，本设计中每个布水点的负荷面积为：，满足要求。②布水管的设置每个反响池采用穿孔管配水，每个反响池设置4根支管，布水支管的直径采用取DN100mm，每根管上有5个配水孔。两个池子的进水总管管径取取DN200mm，流速约为1.5m/s。每个池子的总管管径取DN150mm为了使穿孔管出水均匀，要求出口流速不小于2m/s，孔径采用直径18mm。本设置采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于防止管口堵塞，而且由于UASB反响器底部反射散布作用，有利于布水均匀。为了增强污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，进水点距反响池底为200—500mm，本设计取300mm。图10UASB布水系统设计示意图1.2.4三相别离器的设计计算1.设计说明UASB的重要构造是指反响器三相别离器的构造，三相别离器的设计直接影响气、液、固三相在反响器的别离效果和反响器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经历，三相别离器应满足以下几点要求：沉淀区的外表水力负荷<1.0m/h；三相别离器集气罩顶以上的覆盖水深可采用0.5～1.0m；沉淀区四壁倾斜角度应在45º～60º之间，使污泥不积聚，尽快落入反响区；淀区斜面高度约为0.5～1.0m；进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速≤2m/h；总沉淀水深应≥1.5m；水力停留时间介于1.5～2h；别离气体的挡板与别离器壁重叠在20mm以上；以上条件如能满足，那么可到达良好的别离效果。①沉淀区的设计沉淀器〔集气罩〕斜壁倾角θ=55°沉淀区面积：外表水力负荷：，符合要求。②回流缝设计三相别离长度B=9m，分为4个单元，每个单元的宽度为取h1=0.5mh2=0.7mh3=1.0m,依据三相别离器设计计算草图中的几何关系，那么式中：b1—下三角集气罩底水平宽度θ—下三角集气罩斜面的水平夹角h3—下三角集气罩的垂直高度，m下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速V1：式中：Q1—反响器中废水流量〔m3/h〕——下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h；——下三角形集气罩回流缝的总面积，；——反响器的宽度，即三相别离器的长度B，m；n——反响器的三相别离器的单元数。，符合要求。上下三角形集气罩之间回流缝流速V2：式中：——上三角集气罩下端与下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的速度，m/h；——上三角形集气罩回流缝的总面积，；CE—上三角形集气罩回流缝的宽度，CE>0.2m，取CE=0.5mCF—上三角形集气罩底宽，取CF=1.0mv2<v1<2.0m/h,符合要求。确定上下集气罩相对位置及尺寸：图11三相别离器设计计算草图θb1b2b1图11三相别离器设计计算草图θb1b2b1③气液别离设计由三相别离器设计计算草图可知，欲到达气液别离的目的，上、下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离〔AB的水平投影〕越大，气体别离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液别离效果的影响越小，所以，重叠量的大小是决定气液别离效果好坏的关键。由反响区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比拟复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动，并设流速为Va，同时假定A点的气泡以速度Vb垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着Va和Vb合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法那么，那么有：要使气泡别离后进入沉淀区的必要条件是：在消化温度为25℃，沼气密度=1.12g/L；水的密度=997.0449kg/m3；水的运动粘滞系数v=0.0089×10-4m2/s；取气泡直径d=0.01cm根据斯托克斯〔Stokes〕公式可得气体上升速度vb为vb—气泡上升速度〔cm/s〕g—重力加速度〔cm/s2〕β—碰撞系数，取0.95μ—废水的动力粘度系数，g/(cm.s)μ=vβ水流速度,校核：，故设计满足要求。1.2.5排泥系统的设计计算每日产泥量为：污泥含水率为99%，当含水率>95%，取，那么污泥产量1.2.6集气系统的设计计算每日产气量为：1.3SBR反响池1.3.1设计说明具有脱氮