毕业设计说明书终稿

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44-第一章设计依据1.1设计任务书；1.2建筑平面图和剖面图；1.3国家主要规范和行业标准：⑴、《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019－2003；⑵、《高层民用建筑设计防火规范》GB50045－95；⑶、《公共建筑节能设计标准》GB50189－2005；⑷、《地源热泵系统工程技术规范》GB50366－2005；⑸、《建筑设计防火规范》GB50016－2006；1.4北京市设计计算参数：夏季：空调计算干球温度33.6℃

空调计算湿球温度26.3℃

空调计算日平均温度29.1℃

通风计算干球温度29.9℃

空调计算相对湿度50%

大气压力99.86Kpa

平均风速2.2m/s

冬季：空调计算干球温度-9.8℃

通风计算干球温度-7.6℃

空调计算相对湿度37%大气压力102.57Kpa

平均风速2.7m/s1.5建筑围护结构的热工性能表1.1建筑围护结构的热工性能围护结构名称外窗外墙屋顶传热系数（w/m·℃）1.6设计范围：本设计为北京市某机械运动有限公司办公楼地源热泵空调设计，建筑面积约5008.9m，建筑高度约19.95米。各层主要房间均为办公室，另兼有休息室、接待室及储藏室等。其中第一层层高为5.4米，二至四层层高为3.6米，五层层高为3.3米。1.7设计原则：满足国家及行业有关规范、规定的要求，利用国内外先进的空调技术和设备，低碳、环保地创建健康舒适的室内空气品质及环境。第二章负荷计算2.1空调冷负荷的计算本设计采用冷负荷系数法计算夏季空调冷负荷，通过冷负荷温度与冷负荷系数直接从各种扰量值求得各分项逐时冷负荷。现分项说明如下：2.1.1外墙冷负荷与屋顶冷负荷：在日射和室内气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的空调冷负荷，可按下式计算：CL＝KF(twl'-tNx)（2-1）twl'=(twl+td)kαkρ其中：CL——外墙和屋顶瞬变传热引起的逐时冷负荷（W）；K——外墙和屋顶的传热系数［w/（m·℃）］；F——外墙和屋顶的面积（m）；twl'——外墙和屋顶冷负荷计算温度的逐时值（℃）；tNx——夏季空气调节室内设计温度（℃）；twl——以北京地区的气象条件为依据计算出的外墙和屋顶冷负荷计算温度逐时值（℃）；td——不同类型构造外墙和屋顶的地点修正值（℃），北京取值为0；kα——外表面放热系数修正值；kρ——外表面吸收系数修正值。查得北京地区气象条件为依据的外墙逐时冷负荷计算温度twl：8：00－20：00各时刻各朝向的twl值如下表所示（Ⅱ型外墙）：（单位：℃）表2.1北京地区气象条件为依据外墙逐时冷负荷计算温度twl朝向时刻891011121314151617181920S34.634.233.933.533.232.932.832.933.133.433.934.434.9W37.837.336.836.335.935.535.234.934.834.834.935.335.8N32.332.131.831.631.431.331.431.631.832.1E36.035.535.235.035.035.235.636.136.637.137.537.938.2计算过程中外墙的传热系数为0.9w/m·℃，屋面传热系数为0.7w/m·℃。2.1.2玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷：此建筑物所有窗户全部采用钢塑复合节能门窗，中空玻璃窗，不同朝向的传热系数不得大于规范值。表2.2围护结构的传热系数门窗的传热系数为Kw＝2.5w/（m·k），瞬变引起的冷负荷计算公式为:CL＝Fw×KwCw(twl+td-tNx)，（2-2）式中CL、tNx——同上式；Kw——外玻璃窗传热系数［w/（m·℃）］；Fw——窗口的面积（m）；twl——外玻璃窗冷负荷计算温度的逐时值（℃）；Cw——玻璃窗的传热系数修正值；td——玻璃窗的地点修正值。北京，取值为0。由资料查得窗玻璃的逐时冷负荷计算温度twl值列于下表：表2.3玻璃窗逐时冷负荷计算温度twl时刻891011121314151617181920twl26.927.929.029.930.831.531.931.630.8透过玻璃窗进入的日射得热引起的冷负荷：由资料查得本建筑中所有玻璃窗的有效面积系数值为Ca=0.75,故计算公式为CL=Fw·Ca·Cc,s·Dj,max·CLQ（2-3）其中：CL——透过玻璃窗进入室内的日射得热引起的冷负荷（w）；Fw——玻璃窗面积（m）；Ca——玻璃窗的有效面积系数；Cc,s——窗玻璃的综合遮挡系数，Cc,s＝CsCi=0.74*0.60=0.444；Cs——窗玻璃的遮阳系数，双层6mm厚普通玻璃取0.74；Ci——窗内遮阳设施遮阳系数，活动百叶帘中间色取0.60。Djmax——日射得热因数的最大值（w/m）；CLQ——冷负荷系数逐时值。表2.4各时刻各朝向Djmax和CLQ的值朝向分项时刻891011121314151617181920南CLQ0.260.400.580.720.840.800.620.450.300.09Djmax302西CLQ40.560.720.830.770.530.110.10Djmax599北CLQ0.540.650.750.810.830.830.790.710.600.610.680.170.16Djmax114东CLQ0.820.790.590．350.110.080.07Djmax5992.1.4照明散热引起的冷负荷：当电压一定时，室内照明散热量是不随时间变化的稳定散热量，但是照明散热方式仍以对流与辐射两种方式进行散热，因此，照明散热形式的冷负荷计算仍采用相应的冷负荷系数。其冷负荷计算式为：荧光灯：CL=1000n1n2NCLQ（2-4）其中：Cl——照明散热引起的冷负荷(w)；N——照明灯具所需功率(kw)；n1——镇流器消耗功率系数，暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内，取1.0；n2——灯罩隔热系数，荧光灯罩上部穿有小孔，可利用自然通风散热于顶棚内，取0.55；CLQ——照明散热冷负荷系数；表2.5各时刻照明散热冷负荷系数CLQ时刻8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:0020:00CLQ0.440.750.830.870.90.920.940.950.960.960.960.970.562.1.5人员散热引起的冷负荷：人体散热和散湿有时会形成主要的空调负荷。此建筑物为综合办公楼，大多属极轻劳动类型，室内设计温度为26℃，在此情况下，查资料得每人散发的显热为61W，潜热为73ｗ，全热为134ｗ。由于室内工作人员既包括男子也包括女子，故取群集系数为0.93。人体显热散热引起的冷负荷计算式为：CLs=nψqsCLQ（2-5）其中：CLs——人体显热散热形成的冷负荷（W）；n——室内全部人数；n=ρ*F，ρ——房间的人员密度（人/㎡）；F——房间面积（㎡）；ψ——群集系数，取0.96；qs——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量（W），取61W；CLQ——人体显热散热冷负荷系数。这一系数取决于人员在室内停留的时间及进出的时间值，逐时列于下表：表2.6各时刻CLQ的值时刻８９１０１１１２１３１４１５１６１７１８１９20CLQ0.530.80.860.90.920.940.950.960.960.970.970.9847人体潜热散热引起的冷负荷计算式为：CL1=ψnτq2（2-6）其中：nτ——计算时刻空调区内的总人数；nτ=ρ*F，ρ——房间的人员密度（人/㎡）；F——房间面积（㎡）；ψ——群集系数，取0.96；q2——1名成年男子小时潜热散热量（W），取73W。各个房间的空调冷负荷及汇总见附录1（室内设计温度为26℃）。2.2空调热负荷的计算：空调热负荷由通过围护结构的温差传热量和附加耗热量组成，其中通过围护结构的温差传热量由下式计算：Qj=KF(tn-tw’)a（2-7）其中：Qj——围护结构的基本耗热量（w）；K——该面围护结构的传热系数［w/（m·℃）］；F——该面围护结构的散热面积(m)；tn——室内空气计算温度，℃；tw’——室外供暖计算温度，℃；a——围护结构的温差修正系数。附加耗热量包括朝向修正、风力附加，因冬季室外平均风速为2.7米/秒,小于4米/秒,故不需要计算风力附加。一层层高为5.4米，大于4米，高度修正为（5.4-4）*2%=2.8%；三、四、五层层高均小于等于四米，不需要计算高度附加值。冬季采用空调采暖时，室内保持正压状态，故不计算通过门窗缝隙的冷风渗透耗热量及冷风渗入耗热量。各房间及楼层热负荷见附录2。2.3空调湿负荷的计算：本次设计中湿负荷是根据平均每人每小时散湿量为依据计算的，查资料得在办公情况下，每人每小时散湿量为109g/h，乘以每房间的人数得各房间散湿量，整理见附录三。第三章系统选择：3.1冷热源选择：3.1.1选择冷热源系统的基本原则：(1)空气调节人工冷热源宜采用集中设置的冷（热）水机组和供热、换热设备。其机型和设备的选择，应根据建筑物空气调节的规模、用途、冷负荷、所在地区气象条件、能源结构、政策、价格及环保规定等情况，按下列要求综合论证确定：a.热源应优先采用城市、区域供热或工厂余热；b.夏热冬冷、干旱缺水地区的中小建筑可采用空气源热泵或埋管式地源热泵冷（热）水机组供冷、供热；c.全年进行空气调节，且各房间区域负荷特性相差较大，需要长时间向建筑物供热和供冷时，技术经济比较后，可采用水环热泵空气调节系统供冷、供热；d.在执行分时电价、峰谷电价差较大的地区，空气调节系统采用低谷电价时段蓄冷（热）能明显节电及节省投资时，可采用蓄冷（热）系统供冷（热）；(2)需设空气调节的商业建筑或公共建筑群，有条件时宜采用热、电、冷联产系统或集中设置供冷、供热站；(3)电动压缩式机组台数及单机制冷量的选择，应满足空气调节负荷变化规律及部分负荷运行的调节要求，一般不宜少于两台；当小型工程仅设一台时，应选调节性能优良的机型；(4)选择电动压缩式机组时，其制冷剂必须符合有关环保要求，其使用年限不得超过中国禁用时间表的规定。3.1.2冷热源系统方案的比较冷源比较根据冷热源系统设计原则和建筑物的实际情况，拟定冷源系统方案，对各方案进行技术、经济比较，具体比较见下表：方案名称方案说明优点缺点方案一热泵冷热水机组供冷1）机组设置于楼顶设备机房内2）用电驱动3）空气或土壤源热泵1）一套设备即能供冷热2）充分利用地位能源1）机组性能系数不高2）调节不便方案二活塞式冷水机组冷1）机组设置于楼顶设备机房内2）用电驱动1）换热效果较好2）多机头，冷量调节方便1）制冷量小2）噪声大方案三溴化锂冷水机组供冷1）机组设置于地下室设备机房内2）用蒸汽驱动1）运转平稳2）负荷系数高3）噪声低热源比较根据冷热源系统设计原则和建筑物的实际情况，拟定热源系统方案，对各方案进行技术、经济比较，具体比较见下表：方案名称方案说明优点缺点方案一热泵供热1）机组设置于楼顶设备机房内2）用电驱动3）空气源或土壤源热泵1）节约能源2）节省设备1）机组性能系数不高2）调节不便热电厂供热1）机组设置于地下室设备机房内2）用电驱动1）锅炉容量大2）自动化程度高方案三区域锅炉房供热1）需设置换热设备2）换热设备放于地下室设备机房内，不需另设设备房1）热效率高2）自动化程度高3）污染少，利于环保方案四局部锅炉房供热1）需配置专门的锅炉房2）设若干台锅炉1）运行管理方便1）热效率低2）自动化程度低3.1.3冷热源系统方案的确定根据各方案的技术可行性与经济比较，拟选择地源热泵空调系统，以大地作为冷热源进行供热制冷。3.2空调系统的选择3.2.1空调系统设计的基本原则(1)、选择空气调节系统时，应根据建筑物的用途、规模、使用特点、符合变化情况与参数要求、所在地区气象条件与能源状况等，通过技术经济比较确定；当各空气调节区热湿负荷变化情况相似，宜采用集中控制，各空气调节区温湿度波动不超过允许范围时，可集中设置共用的全空气定风量空气调节系统。需分别控制各空气调节区室内参数时，宜采用变风量或风机盘管空气调节系统，不宜采用末端再热的全空气定风量空气调节系统；(2)、选择的空调系统应能保证室内要求的参数，即在设计条件下和运行条件下均能保证达到室内温度、相对湿度、净化等要求。(3)、综合考虑初投资和运行费用，系统应经济合理；(4)、尽量减少一个系统内的各房间相互不利的影响；(5)、尽量减少风管长度和风管重叠，便于施工、管理和测试。(6)、各房间或区的设计参数值和热湿比相接近污染物相同，可以划分成一个全空气系统。对于定风量单风道系统，还要求工作时间一致，负荷变化规律基本相同。3.2.2空调系统方案的比较·全空气系统全空气系统一般选用组合式空调器进行空气处理，室内负荷全部由处理过的空气来负担，系统处理空气量大，所担负的空调面积也较大。因此适用于建筑空间较高，面积较大，人员较多的房间，以及房间温度和湿度要求较高，噪声要求较严格的空调系统。全空气系统的主要优点为：1)使用寿命长,2)可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况解能运行调节,3)充分利用室外新风,减少与避免冷、热抵消,减少冷冻机的运行时间。4)可以严格地控制室内温度和室内相对湿度。5)可以有效地采取消省和隔振措施,便于管理和维修。其主要缺点为：1)空气比热、密度小,需空气量多,风道断面积大,输送耗能大。2)空调设备需集中布置在机房,机房面积较大,层高较高。3)除制冷及锅炉设备外空气处理机组和风管造价均较高。4)送回风管系统复杂,布置困难。5)支风管和风口较多时不易均衡调节风量,风道要求保温,影响造价。6)全空气空调系统一个系统不宜供多个房间的空调。因为回风系统可能造成房间之间空气交叉污染，另外调节也比较困难。7)设备与风管的安装工作量大,周期长。·风机盘管加新风系统风机盘管加新风系统是目前应用广泛的一种空调系统，它由风机盘管来承担全部室内负荷，单独设新风机组，向室内补充所需新风。因此，在空调房间较多，面积较小，各间要求单独调节，且建筑层高较高，房间温湿度要求不严格的房间，宜采用风机盘管加新风系统。风机盘管加新风系统的主要优点有：1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装5)只需新风空调机房，机房面积小6)使用季节长7)各房间之间不会互相污染其缺点为：1)对机组制作要求高，则维修工作量很大2)机组剩余压头小室内气流分布受限制3)分散布置敷设各中管线较麻烦，维修管理不方便4)无法实现全年多工况节能运行调节5)水系统复杂，易漏水6)过滤性能差3.3空调系统方案的确定：本次设计中的建筑主要房间为办公室，大多面积较小，且各房间互不连通，应使所选空调系统能够实现对各个房间的独立控制，综合考虑各方面因素，确定选用风机盘管加新风系统。在房间内布置吊顶的风机盘管，采用暗装的形式。第四章新风负荷的计算4.1新风量的确定空气调节系统得新风量，应符合下列规定：a.不少于人员所需的新风量，以及补偿排风和保持室内正压所需风量两项中较大值；b.人员所需的新风量应按国家现行有关卫生标准的要求，并根据人员的活动和工作性质以及在室内的停留时间等因素确定。以每人每小时30m计算得新风量及负荷详见附录3：汇总得各层新风量为：一层1925m/h，二层2906m/h，三层3000m/h，四层2417m/h。五层1250m/h，总新风量为11499m/h。4.2夏季空调新风冷负荷的计算：Qw=qm,w*(hWx-hNx)（4-1）式中Qw——夏季新风冷负荷(KW)；qm,w——新风量(kg/s)；hWx——室外空气的焓值(kJ/kg)；hNx——室内空气的焓值(kJ/kg)；根据夏季空调室外计算干球温度33.6℃,湿球温度26.3℃,由湿空气焓湿图查得室外空气焓值hWx=83.52kJ/kg，当tNx=26℃,φ=55℅时,室内空气焓值hR=56.53kJ/kg，Δh=83.52-56.53=26.99kJ/kg；根据上述公式，计算得各层夏季空调新风冷负荷详见附录3.汇总各层新风冷负荷为：一层16.18kw，二层14.82kw，三层25.21kw，四层20.31kw，五层10.51kw，总计87.03kw。第五章空气处理设备的选择空气处理设备是将室外空气处理到室内要求状态的设备，在本设计中使用的空气处理设备有风机盘管(FP)和新风机组。5.1风机盘管的选择：5.1.1风机盘管加独立新风系统的处理过程以及送风参数计算：其夏季处理过程焓湿图如下：Wx－室外空气参数，Nx－室内设计参数，Mx－风机盘管处理室内的空气点Ox－送风状态点，εx－室内热湿比。新风处理到室内等焓点与机器露点的交点，其不承担室内冷负荷，承担一部分湿负荷。其中空调室内热湿比：εx＝Q/Dτ（5-1）式中：Q——空调室内冷负荷（W）；Dτ——空调室内湿负荷（kg/h）,Dτ=0.001*ψ*n*g式中ψ——群集系数；n——计算时刻空调区内的总人数；g——1名成年男子每小时散湿量（g/h）,取109g/h。送风状态点Ox的确定：从Nx作εx线，改线与ψ=90%的线相交于送风状态点Ox，Ox确定之后，即可计算出空调房间送风量（kg/s）:总送风量：qm=Q/(hNx-hOx)（5-2）风机盘管的风量：qm,f=qm-qm,w（5-3）式中qm——总送风量（kg/s）；Q——空调室内冷负荷（W）；hNx——空调室内焓值（KJ/Kg）；hOx——送风状态点焓值（KJ/Kg）；qm,f——风机盘管的风量（m³/h）；qm——总送风量（m³/h）；qm,w——新风量（m³/h）；对于Mx点焓值的确定：Mx点为经风机盘管处理后的空气状态，由混合原理：qm,w/qm,f=(hOx-hMx)/(hNx-hOx)=>hMx=hOx-qm,w/qm,f*(hNx-hOx)注：以上处理过程是在不考虑管道、设备温升或其保温性能很好时的得到的近似设计计算过程。根据以上计算过程，可初步选取空气处理设备。5.1.2风机盘管的选取根据已经得出的房间冷负荷初选风机盘管的型号。房间选取风机盘管的型号及数量详见附录3：注：风机盘管机组的选择都选用了中速制冷量、中速风速，所选的盘管实际制冷量要比所需要的大很多，但可以通过调节盘管水流量，提高回水温度来调节。5.1.3风机盘管的布置风机盘管的布置与空调房间的使用性质和建筑形式有关，对于办公室、会议室、休息室等一般布置在进门的过道顶棚内，采用吊顶卧式暗装的形式，采用侧送或下送上回。风机盘管机组空调系统的新风供给方式采用由独立新风系统供给室内新风，经过处理过的新风从进风总风管通过支管送入各个房间。单独设置的新风机组，可随室外空气状态参数的变化进行调节，保证了室内空气参数的稳定，房间新风全年都可以得到保证。风机盘管机组的供水系统采用双水管系统，过渡季节尽量利用室外新风，关闭空调机组关闭供水。5.2新风机组的选择：5.2.1新风机组的计算：新风机组计算方法与风机盘管计算方法基本相同。5.2.2新风机组的型号及布置：此建筑地上共有六层楼，其中六层为设备层，一到五层每层按一台新风机组，均为吊装。根据所负担房间的新风量与新风负荷确定新风机组的型号。第一层新风机组负担的新风量为1925m/h，新风冷负荷为16.18kw。新风机组的型号为D*2*4（4排）。第二层新风机组负担的新风量为2906m/h，新风冷负荷为14.82kw。新风机组的型号为D*3*4（4排）。第三层新风机组负担的新风量为3000m/h，新风冷负荷为25.21kw。新风机组的型号为D*3*4（4排）。第四层新风机组负担的新风量为2417m/h，新风冷负荷为20.31kw。新风机组的型号为D*2.5*4（4排）。第五层新风机组负担的新风量为1250m/h，新风冷负荷为10.51kw。新风机组的型号为D*1.5*4（4排）。详见附录3。第六章气流组织气流组织又称空气分布，大多数空调与通风系统都需要向房间或被控制区送入和排出空气，不同形状的房间、不同的送风口和回风口形式和布置、不同大小的送风量都影响室内空气的流速分布、温湿度分布和污染物浓度分布。室内气流速度、温湿度都是人体热舒适的要素，而污染物浓度是室内空气品质的重要指标。因此，要想使房间内人群的活动区域成为一个温湿度适宜，空气品质优良的环境，不仅要有合理的系统形式及对空气的处理方案，而且要有合适的空气分布。6.1气流组织分布本次设计中大多采用上送下回的气流组织形式，送出的气流为贴附于顶棚的射流。射流下侧吸卷室内空气，射流工作区为回流区，该模式的通风效率较高，换气效率约为0.6-0.8。合理地组织气流流线的问题，主要是考虑送风口的位置，回风口的影响较小。设计侧顶送风口的调节应达到以下的要求：1）各风管之间风量调节；2）射流轴线水平方向的调节，使送风速度均匀，射流轴线不偏斜；3）水平面扩散角的调节。4）竖向仰角的调节，一般以向上10～20度的仰角，加强贴附，增加射程；风机盘管加独立新风系统使风机盘管暗装于天花板，采用上侧送风，同侧下部回风的形式。送风气流贴附于顶棚，工作区处于回流区中。送风与室内空气混合充分，工作区的风速较低，温度湿度比较均匀，适用于小空间的办公室及其他要求舒适性较高的场所。各管段建议流速和最大流速列于下表：编号管段建议流速最大流速1新风入口2.53.52风机入口4.05.03风机出口6.5-107.5-114主风道5-6.55.5-85水平支风道3-4.54-66垂直支风道3-3.54-57送风口1.5-3.52-46.2风口布置风口对气流组织有着关键影响，根据送回风量选择合适的风口，均匀分配，同时避免柱和梁的阻挡，最大可能的减少风量扰动对气流产生的负面效应，才能产生良好的气流组织效果，在本次设计中遵循了以下原则：（1）、新风在风道中先与风机盘管的回风混合，然后再通往室内，目的是让新风与室内回风混合均匀。（2）、送风口尺寸放大。变风量末端在调节时产生的风速变化会使人感到不舒适，这在大风量送风口尤为明显。解决这个问题的最简单方法是加大吊顶风口的尺寸，尽可能减少出风速度，使这种风速的变化带来的影响微乎其微。一般可将送风口的额定流量加大一档。（3）、增强吊顶贴附效应。使吊顶平面保持平整，尽量使吊顶面的凸凹远离送风口。这其中主要包括灯具、水喷淋头和火灾报警探头，两者间须隔开一定的距离。6.3风口选择计算送风气流分布设计步骤为首先布置方型散流器风口，送风口布置的原则是：布置时充分考虑建筑结构的特点，送风口下送方向不得有障碍物（如柱）；一般按对称布置或梅花形布置；每个送风口所服务的区域最好为正方形或接近正方形；如果送风口服务区的长度比大于1.25时，宜选用矩形送风口;如果采用顶棚回风，则回风口应布置在距送风口最远处。送风气流分布计算，主要选用合适的送风口，使房间内风速满足设计要求。送风选用方形散流器风口上送方式，保证工作区稳定而均匀的温度和风速。为保证贴附射流有足够的射程，并不产生较大噪声，所以选送风口风速V=2-5m/s,最大风速不得超过6m/s,送热风时取较大值。夏季取3.5m/s。散流器尺寸详见附录4。q=abv（6-1）式中q——为总风量，（m³/s）a、b——分别为风口断面长和宽，（m）。第七章风系统水力计算7.1风管水力计算方法风管尺寸的计算在系统和设备布置、风管材料、各送排风点的位置和风量均已确定的基础上进行，采用假定流速法,其计算方法如下：确定空调系统风道形式,合理布置风道,并绘制风道系统轴侧图,作为水力计算草图。在计算草图上进行管段编号,并标注管段的长度和风量,管段长度一般按两管件中心线长度计算,不扣除管件(如三通,弯头)本身的长度。选定系统最不利环路，一般指最远或局部阻力最大的环路。选择合适的空气流速，同前页各管段建议流速和最大流速表中所列。根据给定风量和选定流速，逐段计算管道端面尺寸，并使其符合矩形风道统一规格。然后根据选定了的段面尺寸和风量，计算出风道内的实际流速。通过矩形风道的风量G可按下式计算：G=3600abv（）（7-1）式中a、b——分别为风道断面净宽和净高，m。计算风道的沿程阻力。计算各管段的局部阻力。计算系统的总阻力。检查并联管路的阻力平衡情况。根据系统的总风量，总阻力选择风机。说明：本设计的主风道设计最大风速为8m/s；支风道最大风速为4.5m/s，根据式子G=3600abv并结合《空气调节工程》中表6.1的矩形风道规格确定风道断面规格，具体规格尺寸详见附录5：风管水力计算。7.2风管水力计算过程以一层的新风系统为例：布置一层的送风系统并绘制出草图选择出最不利环路1-4-6-8-10-12-14一层新风最不利环路示意图如下：根据所布置风系统图，计算各管段的局部阻力系数：1段矩形风管分流四通矩形支管接至矩形主管_直通管四通§=0.08，∑§=0.08；4矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_直通管§=0.04，∑§=0.04；6矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_直通管§=0.04，∑§=0.04；8矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_直通管§=0.04，∑§=0.04；10矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_直通管§=0.04，∑§=0.04；12矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_旁通管§=0.73，∑§=0.73；13矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_旁通管§=0.73，∑§=0.73；14矩形风管T形分流三通_45°矩形支管接至矩形主管_旁通管§=0.73，∑§=0.73；一层风管水力计算表序号风量(kg/h)截面类型宽/直径(mm)高(mm)管长(m)v(m/s)R(Pa/m)ΔPy(Pa)ζ动压(Pa)ΔPj(Pa)总阻力(Pa)12158.45矩形320320194.9870.9217.4720.0814.6011.16818.642371.61矩形1601201.54.5792.2483.3710.7312.318.98712.3583371.61矩形1601202.54.5792.2485.6190.7312.318.98714.60541415.23矩形32020055.2321.396.9490.0416.0690.6437.5925232.1矩形1201201.53.8141.8962.8440.738.5376.2329.07661183.13矩形3201605.45.4681.8029.7290.0417.5480.70210.4317232.1矩形1201202.53.8141.8964.740.738.5376.23210.9728951.02矩形250200926.4350.0411.8890.4766.919232.1矩形1201201.53.8141.8962.8440.738.5376.2329.07610718.92矩形2001602.95.3162.1446.2180.0416.5870.6636.8811139.53矩形1201203.40.650.080.2730.730.2480.1810.45312679.39矩形20016025.0231.933.8590.7314.81310.81314.67213339.7矩形1201203.65.5823.8413.8260.7318.28813.3527.17614339.7矩形1201203.65.5823.8413.8260.7318.28813.3527.176总计9264.5959.898.0046.81178.56278.016176.02各层风系统水力计算表见附录5。二层新风环路示意图三层新风环路示意图四层新风环路示意图五层新风环路示意图7.3风管的布置及附件：风管道全部用镀锌钢板制作，厚度及加工方法，按《通风与空调工程施工及验收规范》（GB50243-97）的规定确定，主管和支管的断面尺寸在图中标明；设计图中所注风管的标高，以风管底为准；穿越沉降缝或变形缝处的风管两侧，以及与通风机进、出口相连处，应设置长度为200～300ｍｍ的人造革软接；软接的接口应牢固、严密。在软接处禁止变径。风管上的可拆卸接口，不得设置在墙体或楼板内;所有水平或垂直的风管，必须设置必要的支、吊或托架，其构造形式由安装单位在保证牢固、可靠的原则下根据现场情况选定，详见国标Ｔ616;风管支、吊或托架应设置于保温层的外部，并在支吊托架与风管间镶以垫木，同时，应避免在法兰、测量孔、调节阀等零部件处设置支吊托架;安装调节阀、蝶阀等调节配件时，必须注意将操作手柄配置在便于操作的部位。第八章空调水系统设计及水力计算8.1空调水系统的设计8.1.1空调水系统的设计原则空调水系统设计应坚持的设计原则是：1）、管路考虑必要的坡度以排除空气；2）、要解决好水处理与水过滤；3）、力求水力平衡；4）、变流量系统宜采用变频调节；5）、防止大流量小温差；6）、注意管网的保冷与保暖效果。8.1.2空调水系统方案的确定空调水系统按照管道的布置形式和工作原理，一般分为一下主要几种类型：1）、按供、回水管道数量，分为：双管制、三管制和四管制；2）、按供、回水干管的布置形式，分为：水平式和垂直式；3）、按供、回水在管道内的流动关系，分为：同程式和异程式；4）、按原理分为：开式和闭式；5）、按调节方式分为：定流量和变流量。系统冷热源的供冷、供热用地源热泵机组供给，房间不需要同时供冷、供热，该设计中管路不与大气接触，在每层水系统的最高点和系统的最高点设排气阀,以排除系统中积存的空气，故选用闭式双管系统，冷水、热水共同使用一个管路，系统简单，初投资较低。干管的布置采用垂直异程式，一级泵、水泵变流量系统。8.2冷水系统的水力计算采用假定流速法，其计算步骤如下：1）、绘制冷水系统图，对管段编号，标注长度和流量；2）、确定合理的流速；3）、根据各个管段的水量和选择流速确定管段的直径，计算摩擦阻力和局部阻力；4）、并联管路的阻力平衡；5）、计算系统的总阻力冷冻水系统水力计算详见附录6。水系统图五层水系统示意图四层、三层水系统示意图三、二、一层水系统示意图8.3冷凝水管道设计8.3.1设计原则：在风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组的运行过程中都会产生一定数量的冷凝水，必须及时予以排走，以保证系统安全有效的运行。排放冷凝水管道的设计，一般采用开式、非满流自流系统。冷凝水管道设计应注意以下事项：1)、沿水流方向，水平管道应保持不小于千分之三的坡度，且不允许有积水部位；2）、当冷凝水盘位于机组内的负压区段时，凝水盘的出水口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大50%左右。水封的出口，应与大气相通；3）、冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管