黄河大桥6×80m钢梁步履式顶推法施工技术

V 1 1 21.3.1国外发展概况 21.3.2国内发展概况 31.3.3近年来国内外代表性桥梁概况 41.3.4本项目适用情况分析 6 61.4.1研究的内容 61.4.2研究方法 71.4.3技术路线 71.4.4主要创新点 7 9 92.1.1项目概况 92.1.2技术标准 92.1.36×80m西岸水中引桥概况 2.3.1方案一：支架拼装法方案 2.3.2方案二：顶推施工方案 2.3.3方案比选与施工方案确定 2.4.1总体方案进一步优化 2.4.2确定钢梁安装施工总体流程 2.4.3确定顶推系统组成与功能 3.1.1引言 3.1.2计算方法 3.2.1荷载取值 3.2.2荷载组合 3.2.3材料容许用力值 3.3.1钢梁节段划分 3.3.2西岸水中引桥钢梁顶推施工步骤 3.4.1计算步骤与模型 3.4.2施工工况及计算内容 43 45 454.1.1创新点与结构概况 4.1.2导梁设计计算情况 4.1.3导梁主要施工工艺 4.2.1设备组成 4.2.2顶推系统的主要技术参数 4.2.3顶推设备布置 4.2.4顶推控制系统 4.2.5步履式顶推施工 4.2.6顶推过墩 4.2.7落梁 634.3.1创新点与结构概况 4.3.2顶推平台设计计算情况 4.3.3门吊轨道基础计算及结果 4.3.4顶推平台施工工艺 VII 4.4.1创新点与结构概况 4.4.2墩旁支架计算情况 4.4.3墩旁支架施工工艺 814.5.1结构概况 4.5.2导梁拆除支架计算情况 4.5.3导梁拆除支架施工工艺 88 91 91 921新丝绸之路的重要组成部分，也是宁夏自治区有史以来最大的单体工程，主桥同时还是世界上最大跨度的多塔连跨钢混叠合梁自锚式悬索桥。[1]出使之就位的桥梁施工方法[2]。顶推法自出现以来，施工方法已经趋于2泛的理论和应用研究,主要包括顶推设备研发、临时结构计算与施工方1962年，在委内瑞拉卡罗尼河桥（48＋4×96＋48）m连续梁顶推31974年，我国在狄家河铁路桥（4×40m连续梁）施工中，首次采1990年，首次成功在平顺桥（28m+35m+28m连续梁）R=90m平面4其他桥型的应用和顶推设备得到进一步发展。[7]多点同步顶推（拖拉式）施工钢桁梁。在顶推平台上拼装钢桁梁节段,对焊接、高强度螺栓施拧产生不利影响,保证了钢梁安装质量。钢桁梁5采用单向多点同步顶推施工,跨间不设临时墩,减少了对河道过水断面的压缩。顶推施工有效的减少了高空和水上作业,进而减少了施工安全2011年完工的杭州九堡大桥，主梁采用了3跨组合拱桥带拱整体主梁整体顶推的结构受力要求。[9]6体，结合现代施工控制工艺，实现超大型构件的大跨度#长距离连续牵引的水平顶推，有效地控制了高墩不平衡水平力。[10-11]基于目前国内外钢梁顶推法施工应用的研究现状和银川滨河黄河(1)根据该桥实际水文（河道和水深）、地质情况，现场不具备钢(2)该桥的钢梁采用开口槽形截面，应用步履式顶推装置及计算机7（2）根据施工方案和步骤，采用有限元软件对钢梁步履式顶推施（3）根据施工步骤分析计算结果，对导梁、墩旁支架等大型临时（1）现场调查、文献调研和工程类比。根据现场调查情况，对钢（3）数值模拟计算。基于有限元法原理，根（4）工程设计实践。将理论研究成果与数值模拟计算成果，应用（5）现场测试。根据计算与设计成果，做好钢梁步履式顶推施工（1）本研究提供了一种平弯钢槽梁顶推施工装置和施工方法，其用于采用顶推钢槽梁在桥墩间完成桥梁的施工，施工装置包括龙门吊8（2）本研究基于钢梁80m顶推跨度，跨间无临时墩的技术思路，A．导梁：前端底面设计为圆弧形上翘结构，可使导梁滑动上墩，9黄河东岸上跨S203省道至河东新区内顺接纬四路，在经一路交叉处设2.1.36×80m西岸水中引桥概况西岸水中引桥上部采用等截面连续组合箱梁，跨径布置为6×80=480m，左幅平曲线半径为3293.75m，右幅平曲线半径为3276.25m，顺钢梁按标准间距4m设置空腹式横梁，空腹式横梁由顶板横梁、腹在全长范围内，设置28cm等厚度桥面板，材料为C50砼，桥面板钻施工，钢板桩围堰施工承台，翻模法施工桥面板的顺序施工，钢梁采用顶推法施工，D.洪水特征：汛期为6-10月，汛期洪水来势凶，泥沙含量大，冲第四系全新统：人工堆积耕植土0.8m，冲湖积粉砂层4.1m，于桥位K17+826-K18+130段连续分布。冲湖积粉质黏土，厚3.7m，[fa0]=350kpa,qik=80kpa。强风化泥岩,厚86m，[f2.3.1方案一：支架拼装法方案支架下部结构采用打入钢管桩基础，桩顶设分配梁，柱间设型钢连为钢梁拼装平台。钢梁大节段工厂加工成型，采用龙门吊机提升安装，龙门吊机走道采用管桩分配梁基础。龙门吊机轨道沿桥两侧布置，跨度2.3.2方案二：顶推施工方案2.3.3方案比选与施工方案确定1、临时结构工程量：顶推平台1540t、导梁350t、墩旁支架1、临时结构工程量：拼装支架技术成熟，施工速度3.8m/d(杭3、钢梁分节对吊机选择影响较1、钢梁分节对吊机选择影响较箱梁线形为曲线，门吊轨道需适2.4钢梁顶推总体方案设计2.4.1总体方案进一步优化经过以上钢梁安装施工方案研究与比选，西水中引桥钢梁采用单向多点同步顶推架设从技术成熟、不受洪水水位影响、经济性较好，总工拼装平台位置由PM41#-PM44#墩之间调整至PM43#--PM44#墩之间，重梁段控制在60t以内，拼装顶推平台位置设置移动式提升站一座，提2.4.2确定钢梁安装施工总体流程钢梁在工厂制造成节段单元，采用运梁车经便道、栈桥运输至65t龙门吊处，由龙门吊将钢梁节段提升至顶推平台，经过定位调整线形后每孔80m箱梁组拼完成后进行单向多点同步式步履式顶推，每次顶推长度根据计算确定，由计算机控制系统来控制各点同步顶推。各主墩墩旁设置辅助钢管平台以满足步履式顶推过程中的支撑转换，最后一孔墩边设置导梁拆除支架分节逐步拆除导梁，直至钢梁顶进到位。钢梁顶将钢梁转换至正式支座上，然后根据主体图纸要求施工墩顶结合段混凝PM44#～PM49#墩墩身施工完成后，暂不施工垫石及支座，在墩顶相应位置处安装步履式顶推设备，待钢梁顶推到位后，拆除顶推设备，施2.4.3确定顶推系统组成与功能第3章（6×80）m钢梁步履式顶推施工过程仿真计算证施工安全与梁体线形精度，需要对主梁和支撑结构受力进行计算。[5]施工中可能发生倾覆的最不利状态主要发生在顶推初期至导梁上全系数不足时，可考虑在钢梁后方压重或在能直接、形象的模拟实际顶推施工步骤,便于得出每个顶推步骤梁体各单元的位置及内力。[12]）；（5）不均匀沉降：纵桥向各支点高差≤20mm；横桥向各支点高差工作状态最大风速取13.8m/s（六级）；非工作状态最大风速取横桥向风荷载标准值Wwh=K0K1K3Wd=0.751.7710.37=0.49kPa。[13]钢梁材质主要为Q345qE，导梁纵梁材质为Q345B，联接系材质为Q235B，考虑1.3倍的提高系数[15]。Q345qE、Q345B钢材的容许应力：[σ]=1.3200=260M[σ]=1.3140=182MPa，[τ]=1.385=110.5MPa。节段分段线位于道路中心线法线方向，南、ABCA284888-----CDEFF488444642-------8按照西岸水中引桥钢梁顶推总体方案布置，结合整体过程计算情利用65t门吊起吊钢导梁节段及联接系，在主梁前端依次组拼M0M1、M1M2、M2M3、M3M4、M4M5节段，导梁在1）、竖向千斤顶起顶后逐层拆除钢垫梁，将钢梁下放至永久支座3）、按设计图纸要求浇筑墩顶箱梁下缘混凝土结合段、铺设桥面（1）、根据该桥主梁和导梁特点，先采用midas/civil有限元软骤（按照顶推2m为一个施工步骤）进行计算；通过对各施工阶段的初（2）、分析计算结果，确定顶推过程中主梁最大弯矩位置，针对分析模型详见下图，导梁和钢梁的施工工况CS1-26的单元和节点数量表3.3导梁与钢梁顶推施工工况单元和节点数量统工况工况描述导梁位置CS1拼装导梁及53.8m钢梁导梁过PM44#墩，悬臂21mCS2顶推30m后拼装30m钢梁导梁过PM44#墩，悬臂51mCS3顶推12m后拼装12m钢梁导梁过PM44#墩，悬臂63mCS4顶推12m后拼装12m钢梁导梁过PM44#墩，悬臂75mCS5顶推5m顶推至PM45#墩，悬臂80mCS6顶推0m顶推至PM45#墩，上墩CS7顶推平台支点脱空导梁过PM45#墩，悬臂34mCS8顶推30m后拼装68m钢梁导梁过PM45#墩，悬臂64m工况工况描述导梁位置CS9顶推16m顶推至PM46#墩，悬臂80mCS10顶推0m顶推至PM46#墩，上墩CS11顶推平台支点脱空导梁过PM46#墩，悬臂22mCS12顶推30m后拼装68m钢梁导梁过PM46#墩，悬臂52mCS13顶推28m顶推至PM47#墩，悬臂80mCS14顶推0m顶推至PM47#墩，上墩CS15顶推平台支点脱空导梁过PM47#墩，悬臂10mCS16顶推30m后拼装70m钢梁导梁过PM47#墩，悬臂40mCS17顶推40m顶推至PM48#墩，悬臂80mCS18顶推0m顶推至PM48#墩，上墩CS19顶推平台支点脱空导梁过PM48#墩，悬臂0mCS20顶推30m后拼装68m钢梁导梁过PM48#墩，悬臂30mCS21顶推36m顶推至导梁拆除支架，悬臂66mCS22顶推0m顶推至导梁拆除支架，上墩CS23顶推2m，顶推平台支点脱空导梁过导梁拆除支架，悬臂2mCS24顶推28m，拆除导梁M2-M5节段，拼装66m钢梁导梁过导梁拆除支架，悬臂2.5mCS25顶推18.5m拆除剩余导梁，继续顶推9.3m到位钢梁顶推到位CS26拼装剩余30.8m钢梁后进行体系转换体系转换在导梁未上PM45#墩前，导梁及主梁均可能倾覆，需检算工况2--mm工况PM43#墩顶推平台支点PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩导梁拆除支架PM49#墩CS1210.9CS242.7180.9197.2122.6CS3104.3216.0170.1187.0CS466.8290.7120.6267.1CS573.9312.0CS6163.1175.449.7CS7250.9136.4CS8111.6274.7194.391.5273.6CS9130.579.2349.5CS10112.4142.9261.342.8CS11223.0223.1114.4CS12108.2246.8204.3175.1103.4237.3206.1CS1353.1168.0154.2341.1CS1457.8153.9209.4251.344.4CS15204.6188.8252.672.6CS16104.5234.0235.5175.3159.3113.1223.2239.5174.6CS1722.9151.1208.2147.5342.1CS1821.8154.5197.1201.7252.944.1CS19189.7181.6205.3252.244.3CS2091.4217.2202.3250.0137.8147.6114.5203.1206.1248.9138.0CS21156.9194.4195.8185.0281.8CS22156.3196.2189.0216.8226.429.1CS23186.1181.9192.4215.9226.629.1CS2494.3210.6183.8208.0229.772.3183.3109.8197.4187.0207.2229.972.2CS2553.1180.3193.6188.2195.8228.5116.9CS26145.4285.2184.2196.2183.7245.594.9注：风载作用下，顶推设备位置处两支点反力不同，此表仅列出大值。T=Σ(μNicosθiNisinθi)名称顶推平台支点PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩导梁拆除支架滑道倾角θ(º)0.290.290.290.290.290.290.29墩顶竖向最大反力（t）210.9312.0349.5341.1342.1281.8116.9顶推方向水平力（t）6.4表3.8各工况下导梁（悬臂）前端、钢工况钢梁后端变形导梁前端变形工况钢梁后端变形导梁前端变形（mm）（mm）（mm）（mm）CS1-171-44CS12-225CS2-5-237-217-217-210-290CS13-4-1263CS3-85-494CS14-30-232-527CS15-19549CS4-101-902CS16-37-227-938-212-40CS5-167-1172CS17-2-1256CS6-1030CS19-1470CS7-120-2CS20CS8-417-15740-203-428CS210-470CS9-14-1205CS23-1190CS10-250CS242CS11-205-1173CS25-2工况工况5工况6工况9屈曲荷载临界系数3.925.504.044.883.702.952.712.91表3.10考虑纵桥向支点高差后各墩的支点反力表（单位：t）工况顶推平台支点PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩导梁拆除支架1210.95312.09350.2341.6342.6282.3117.9表3.11考虑横桥向支点高差后各墩的支点反力表（单位：t）工况顶推平台支点PM44#墩PM45#墩PM46#墩PM47#墩PM48#墩导梁拆除支架1220.75321.29358.3349.8350.8290.4125.5第4章（6×80）m钢梁步履式顶推施工工艺设计4.1.1创新点与结构概况临时墩上。[5、12-14]4.1.2导梁设计计算情况风载按《公路桥涵设计通用规范》进行计算，施工风速V10=所受风载为：Wwh=1.5KN/m2。工况，然后对该段顶推按照2m步骤进行了加密计算。钢梁与导梁接头工况号导梁位置导梁前进长度D1导梁顶推至PM46#墩，前端支撑D2导梁顶推至超出PM46#墩2.0m2.0mD3导梁顶推至超出PM46#墩4.0m2.0mD4导梁顶推至超出PM46#墩6.0m2.0mD5导梁顶推至超出PM46#墩8.0m2.0mD6导梁顶推至超出PM46#墩10.0m2.0mD7导梁顶推至超出PM46#墩12.0m2.0mD8导梁顶推至超出PM46#墩14.0m2.0mD9导梁顶推至超出PM46#墩16.0m2.0mD10导梁顶推至超出PM46#墩18.0m2.0mD11导梁顶推至超出PM46#墩20.0m2.0mD12导梁顶推至超出PM46#墩22.0m2.0mD13导梁顶推至超出PM46#墩24.0m2.0mD14导梁顶推至超出PM46#墩26.0m2.0mD15导梁顶推至超出PM46#墩28.0m2.0mD16导梁顶推至超出PM46#墩30.0m2.0mD17导梁顶推至超出PM46#墩32.0m2.0mD18导梁顶推至超出PM46#墩34.0m2.0mD19导梁顶推至超出PM46#墩36.0m2.0mD21导梁顶推至超出PM46#墩40.0m2.0mD22导梁顶推至超出PM46#墩42.0m2.0mD23导梁顶推至超出PM46#墩44.0m2.0mD24导梁顶推至超出PM46#墩45.0m节点号导梁梁翼缘宽顶板厚底板厚腹板梁腹板厚导梁静矩S(mm3)导梁惯性矩I(mm3)导梁弯曲模量W(mm3)14002424139438088677638144244424242733965028141322713324354892424238739691034522454465554267153324242623476206826887760368552700573242426525086656074109246912627006002424265252600608764294653447270060024242652526006087642946534482700600242426525260060876429465344927006002424265252600608764294653442700600242426525260060876429465344285464027902077254810117747684413311368030492090283563150523988468337172033072010427118318871646115236307603566201192942502330002377473784800371720135055423274076746822378480037172013505542327407674682237848003717201350554232740767468223784800371720135055423274076746822378480037172013505542327407674682220378480037172013505542327407674682221378480037172013505542327407674682222378480037172013505542327407674682223378437172016018422332119826568824378437172016018422332119826568810023456789123456789按照导梁腹板上加劲板的不同可以分为三种截面形式进行分析,以==12.2<15w较大的受压区配置竖向短加劲肋。[20]为500mm，水平加劲肋的间距为2000mm。竖向加劲肋宽bs=250mm，厚8mm4h03717 a=h03717=0.54≤0.85,则水平加劲肋构造要求应按下式检算：8mm4规范要求tw20 cr1c,cr1c,cr1cr1τc=τc=Qh04=9.0MPaλb1 cr1c,cr1c,cr1cr1(σ2)2cr2crcr2cr2c,cr222cλb2ffy/235=s2ys2y20.8<λs＜1.2经过计算可知，钢导梁M0M1节段(对应截面为A型截面)强度及稳 cr1c,cr1c,cr1cr1Mσ= σ=W7282152660056=88.0MPa4τc=h0235235λb1/twfy23524122412σστ195.5120 )2σστ195.5120cr1c,cr1cr1(σ2)2cr2crcr2cr2c,cr2σ2cλb2wfy/235=2720345/235=0.86>0 twf/235=2084/24345/235=1.07=0.8<λs＜1.222经过计算可知，钢导梁M0M1节段(对应截面为A型截面)局部稳定表4-5导梁各节段局部稳定性计算结果统计表项目M0M1截面（M1M2截面）M2M3截面M3M4截面截面类型顶板尺寸（mm）600×35600×32600×24底板尺寸（mm）600×32600×32600×24腹板尺寸（mm）3717×20（3720-2636）×202652×16截面结构图翼缘板局部稳定性b/t12.5(满足)12.2(满足)12.5(满足)腹板局部稳定性h0/tw185.9185.9185.9竖向加劲肋构造bsbsbsIz8mm4Iz8mm4Iz满足要求满足要求满足要求水平加劲肋构造ah0ah0ah0Iy33Iy33Iy33满足要求满足要求满足要求腹板应力下水平加劲肋：底板与纵向肋σστ σ+(σ)+(τσστ满足要求σστ σ+(σ)+(τσστ=0.27<1满足要求σστ σ+(σ)+(τσστ满足要求下水平加劲肋：顶板与纵向肋 σ+(σ)+(τ)σστσστ满足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ满足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ满足要求上水平加劲肋：顶板与纵向肋 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.47<1满足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ满足要求 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.47<1满足要求上水平加劲肋：底板与纵向肋之间的区格 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.22<1满足要求+=0.03()+()<1 σ+(σ)+(τ)σστσστ=0.22<1满足要求满足要求max4.1.3导梁主要施工工艺4.2.2顶推系统的主要技术参数推设备的主要参数有：竖向千斤顶承载力720t（4×160t千斤顶）、a.顶升钢梁b.钢梁前移本工程采用了集中控制系统以严格控制顶推施工各顶推设备间同据、位移数据的计算处理以及各种故障的报警。[5、21、22]4.2.5步履式顶推施工（1）在手动模式状态下检查油泵，千斤顶，压力表，传感器等是（2）启动各墩上的顶推设备，由配在顶升系统上的压力传感器检一个行程的起点，随后可以进行下一个行程的顶推。[5、21、22]（3）手动操作系统顶推主梁，主梁顶推启动后转换至自动运行模（4）控制系统集成了主动式中轴线监控功能，在顶推过程中对钢步履式顶推设备必须将顶推钢导梁前端搁置在其顶部时方能发挥通过在鼻梁上设置千斤顶直接上墩或是通过在顶推设备上设置滑动块4.3.1创新点与结构概况至PM43#--PM44#墩之间，B.拼装平台的主梁分为两段，采用折线形布置，接近主梁曲线，桩由原设计的φ800×10mm钢管优化为φ630×10mm钢管；连接系由原C.通过钢梁顶推顺序与顶推平台位置优化，将顶推平台长度由D.经与设计院及制造单位协商，对钢梁重新划分节段，将钢梁最拼装平台从上到下依次为：拼装大梁（顶升大梁）+桩顶分配梁+端设置联结系或扶臂，与墩身连接为整体。桩顶分配梁采用2Ⅰ45b加上铺设[8横梁和5mm厚钢板；由于分配梁钢管桩之间设置斜撑，斜撑采用2[25b。分配梁顶面布置拼装大梁（顶推大梁），拼装大梁采用2HN600×200截面，主要承受拼装过程中经垫块传递下来的钢梁重量；顶推大梁采用2HN600×200加盖板截面，布置在顶推平台中部，2根一组，顶推设备受顶推状态下的钢梁重量及不平衡水平力。顶推大梁上布置顶推设备），一道；钢轨置于垫梁顶部，通过压轨板约束钢轨的4.3.2顶推平台设计计算情况）；b.拼装工况：钢梁荷载通过垫块传递给拼装大梁。A.脚手平台纵梁、顶升大梁、连接系等构件主要表4-6顶推平台主要构件计算结果统构件脚手平台截面截面特性W=534000mm3I=7480000mm4W=4771000mm3W=5037000mm3强度σ=59.7MPa<140MPa满足要求σ=71.4MPa<140MPa满足要求σ=120.6MPa<140MPa满足要求最大变f=18mm<L/400=22.5mmf=6.9mm<L/400=16.3mmf=13.2mm<L/400=22.5mm形满足要求满足要求满足要求稳定性纵梁上铺设横梁，阻止受压翼缘的侧向变形，按规范其整体稳定性满足要求，属于不需计算范围箱形截面，构造满足要求l/b=9000/200=45＜95(235/f)=95可不计算稳定性备注加密区荷载控制纵梁应力顶推设备处桩顶分配梁受力最大按简支梁简化计算，荷载集中值位于跨中构件顶升大梁斜撑连接系截面截面特性W=7395000mm3I=2292610000mm4W=571000mm3W=377000mm3强度σ=126.6MPa<140MPa满足要求σ=25.2MPa<140MPa满足要求σ=66MPa<140MPa满足要求最大变形f=4.7mm<L/400=12mm满足要求f=6.9mm<L/400=16.3mm满足要求----稳定性参照拼装大梁，稳定性满足要求轴心受压构件验算，满足要轴心受压构件验算，满足要备注顶推状态控制，传递水平力参考该处地质资料，按振动沉桩计算桩基入土深度，计算公式为表4-7顶推平台桩基竖向承载力设计值计算表88kα22kα2krkα钢管桩在钢梁起顶状态下，桩身的弹性压缩与土体压缩变形量最表4-8顶推平台钢管桩及土体压缩变形值计算表地面以上桩长桩身弹性压桩顶下沉量64表4-9顶推平台钢管桩桩位处水平地基抗力系数统计表>50桩换算宽度b=kf(1.5d+0.5)=1.30m2d=1.26m，取b=1.26m。桩的相对刚度特征值T5E本工程桩入土深度h4T=7.60m,故桩入土计算长度按7.60m计。铰接，下端固结，计算长度l1=17.22m。D#～G#桩，钢管桩间设置两层联结系，计算长度按两部分分别计算，取较大值：连结系间净距8m，桩两端铰接，计算长度l21=8.00m；详见下表，经计算，顶推平台钢管桩自身强表4-10顶推平台钢管桩强度与稳定性计算表8φNex’加2.1MPa，钢管桩底部应力增加10.0MPa，应力变化影响较小，不控本工程中天车横向极限位置距支腿9.15m。门吊共16轮，每个大车4F=2000+650(459.15)=189.7KNmax最大正应力：W5037124[f]=l=9000=22.5mm容许变形：400400，f<[f]，刚度满足要求。8mm钢管桩，桩顶据地面0.5m，入土深度按12m计，按照4.3.2节的本工程中桩的入土深度h之4T=4x1.58=6.32m,所以桩入土部分按钢管桩底部按固结，顶部按铰接考虑，桩计算长度：l0N379400 4.3.4顶推平台施工工艺4.4.1创新点与结构概况（1）主要创新点A.垫梁用于顶推设备回落和体系转换，是临时支撑主），管柱间在墩顶位置设一层连接系，该连接系作4.4.2墩旁支架计算情况图4.30顶推墩旁支架计算模型表4-10顶推平台钢管桩强度与稳定性计算表3φNex’筋共采用24根φ20mm钢筋（HRB400），单根L=700mm；锚筋分两埋件主要受力为弯矩和压力，按压弯预埋件计算。弯矩M=123KNm，AS=，其中N≤0.5fcA，N=2281KN<0.5fcA=2698.2KN，M=123.0KNm<0.4Nz=1007.7KNm，按构造配筋即可；σc==92.6