嘉山首府商业模板施工方案

嘉山首府（商业模板工程）第1页共60页目录TOC\o"1-3"\h\u一、工程概况： 2二、编制依据： 2三、模板工程施工方案 2四、构造措施： 7五、质量标准： 7六、安全要求 8七、质量保证措施 10八、应急预案 10附一：柱模板支撑计算书 11附二：扣件钢管楼板模板支架计算书 15附三：梁木模板与支撑计算书（350×1000） 25附四：梁木侧模板计算书（350×1000） 37附五：梁木模板与支撑计算书（250×700） 43附六：梁侧模板计算书（250×700） 54一、工程概况：碧桂园嘉山首府工程位于明光市东园路南、祁仓路西、池河大道北。总建筑面积3458平方米，采用柱下独立基础，框架结构；主楼地上2层、局部1层。该工程为现浇框架结构由基础、柱、主梁、次梁、楼板、屋盖等基本构件组成。本工程抗震等级为四级，工程合理使用年限50年。最大柱截面为500×500，柱最大高5m；梁最大截面为350×1000，最大净跨8.8m；最大板厚130mm。编制依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑施工手册》第四版相关设计图纸三、模板工程施工方案（一）施工准备1、支模前应熟悉图纸，核对尺寸、标高及建筑、结构图十分吻合，并根据图纸及规范除了构造要求外的部分进行模板体系的计算，支模前设计模板拼装方案，画处拼装图，使支模更科学、规范化。这样即可以保证质量，不因支撑系统的不牢固造成跑模，不因支撑应力不足造成构件变形，同时通过计算使材料用量更加量化，可避免不必要的损失。2、支模前准备首先测量出建筑的柱、墙、梁轴线，根据施工图纸用墨线弹出梁模板内边线和中心线，剪力墙、柱模要弹出模板的边线和外控制线。3、找平：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。4、材料准备：按施工需要的模板配件对其规格、数量逐项清点检查。模板应涂刷脱模剂，做好施工辅助材料的准备工作。本工程局部造型变化大，需辅以大量方木作为支模补充。4.1材料计划序号材料名称规格型号单位1钢管4.8×2.8100吨2木方50×80×400010000根3扣件直角扣件，对接扣件，旋转扣件共10000个4对拉螺栓,12、,145000套5模板185×92×125000张（二）模板支撑系统1、模板及支撑系统选择（1）模板采用12mm木胶合模板。（2）支撑采用50×80杉木支撑和4.8×2.8钢管支撑。（3）对拉采用φ12螺栓。2、模板支撑的一般要求（1）支撑底部用的垫土应坚固，并用铁定固定于支撑底部，不得使用砖块做垫。（2）底层模板支撑时，土方回填必须夯实厚，用50mm厚长木板平铺支撑底部。（3）模板支撑过程和完毕结束后，须由专人检查，发现削弱部位应立即加以补强。（4）已承受荷载的支撑，未经技术负责人的批准，不得放松或任意拆除。3、支模架剪刀撑设置（1)满堂支模架剪刀撑设置在架体外侧周边及内部纵、横向每5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m～8m。(2)在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。（三）模板安装与拆除1、模板的安装（1）基础模板安装时依据现场技术人员弹好的位置线，标高点安装，基础周边1m内不得放堆模板及支撑件。模板上口严禁站人或进行砼的施工，支撑后放置时间较长者，浇筑前应进行复查，模板安装完毕须严格按三级检查制度验收，合格后房客进行砼施工。模板拼缝应严密、平整，对于可能出现漏浆的拼缝采取双面胶带嵌固封死。（2）柱模板安装1）柱箍48×2.8mm钢管，每600mm一道；Φ12对拉螺栓穿过柱中双向垂直布置，间距同柱箍；柱模板背面采用4根50×80的木楞支撑。如下图：2）安装前应按图纸尺寸进行加工预制配模，柱钢筋应通过隐蔽验收。3）柱模板安装先安装两侧，经校正后，清理柱内杂物，后封另两侧侧模。4）支撑柱模应校正三方，支撑杆件采用木楞，安装应顺直，平行柱边。5）柱模的安装，应边就位边校正，边安装再支撑。6）待浇筑混凝土前，用吹风机清理板面垃圾，并用水冲洗湿润，柱底部预留高度150mm孔洞作为垃圾排口，待模板冲洗干净后再封闭。7）浇筑混凝土前，柱模板外围底部用砂浆封堵，防止底部泌浆。（3）现浇板的安装1）现浇钢筋混凝土板采用满堂架支撑，同时支模，先支梁模后支楼板模板，支撑系统又要相互兼顾，并要计算强度、刚度、饶度及稳定性验算。2）模板钢管支撑系统：立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。如图：3）底层楼板模板应严格夯实回填土，并用50cm厚木板垫底，以防产生沉降。4）当在砼楼面上支撑时，支柱、斜撑等落地端应加设垫木，斜撑与地面的倾角不大于60度，并设扫地杆将斜撑与支柱连成一体。5）安装阳台、雨蓬及挑檐等模板时其支撑应自成一整体，严禁交搭在施工脚手架上。6）对于跨度不下于4m的板应起拱1～3/1000。（3）梁模板安装1）本工程最大梁截面350×1000，最大净跨8.8m，梁模采用胶合板拼装，由排架支撑牢固。2）梁跨度大于4m时梁底模跨中应起拱1～3/1000，两边侧模用φ48×2.8脚手钢管夹紧，以防浇混凝土时爆模。3）梁高大于700mm时，应在中部设对拉螺杆固定，螺杆间距600mm，梁底中部增加顶撑，间距450mm，同小横杆间距。梁模板剖面见下图（左边为梁高小于700mm时，右边为梁高大于700mm时）：（4）梁模板钢管支撑系统：立杆的纵距(跨度方向)L=0.45m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆；梁两侧立杆间距=1.00m；次龙骨采用50×80木楞@160mm。（5）楼板、楼梯模安装楼梯采用木胶合板制模，下用5×80左右尺寸的木方作格栅，每300一道，下面由φ48×2.8脚手钢管排架支撑，排架顶必须校正标高，胶合板用铁钉钉牢，楼梯侧模和三角档用也用木胶合板制作，为防止楼梯浇捣混凝土时翻浆严重，在楼梯于混凝土墙交接处设1～2层钢丝网。2、模板拆除1）柱模应在混凝土强度到达1.2N/mm2以上拆除，板应达到75%强度，大于8米跨度的梁、悬挑结构、精密支模构件，应达到100%强度后才能拆模，拆模强度按同条件养护试块层试验确定。拆模应遵循“先支后拆，后支先拆，先拆非承重结构，后拆承重结构”的原则。2）基础模板拆除①基础模板拆除后随拆随派人运到指定地点。②应从上而下，由外向内拆除。3）现浇楼板模板拆除①现浇结构的模板拆除顺序是：柱箍、柱底模板支撑系统。②拆除模板时，应站在安全的地点，注意防护自己。③严禁用撬棍或铁锤乱砸。④拆下的模板、支架及其他应随拆随运到指定地点，按规定堆放整齐。四、构造措施：1.为了保证模板体系的强度、刚度、稳定性满足设计需要，需作好下述构造措施。2.立杆的基础应牢固、平坦，对于底层在回填土夯实的基础上，加垫通长木枋，并保证立杆位于木枋的中心，梁板立杆与柱模支撑系统应牢固可靠连接。3.层高较大时，需加设剪刀撑，剪刀撑设置位置，周边封闭，在短方向中间设一道，长方向上每8m设一道。4.水平联系杆的设置尤为重要，其中扫地杆及中间联系杆在纵横向贯通，联系杆间距为2000。5.拆模后，应清除附在板上的砂浆，并刷脱模剂，对于底层模板的接缝采用宽幅胶带纸贴缝。6.柱的截面按负偏差-3mm进行制作、安装。五、质量标准：1、保证项目：模板极其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支撑部分必须有足够的支撑面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。2、基本项目：（现浇结构模板安装的偏差应符合表“现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法”的规定）预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。六、安全要求（一）一般规定：1、工作台、机械的设置，应合理稳固，工作地点和通道应畅通，材料、半成品、堆放成堆成垛，不影响交通。2、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。（二）支模与拆模1、顶撑应从离地面20cm高设第一道水平撑，以后每增加1.5m增设一道，水平撑应纵横向设置。2、顶撑接头部位夹板不得小于3面，夹板不得小于50×8×2.5cm，相邻接头应互相错开。3、支撑底端地面应整平夯实，并加垫木，不得垫砖，调整高低的木钉要钉牢，不宜垫得过高，（最好是2块）。4、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆，支撑攀登上下。5、支设4m高以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不足4m高的可使用马凳操作。6、支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作，传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。10、支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成事故。11、利用门型架、钢管等支模应配套使用，按规定设置水平剪刀撑。12、模板上有预留洞孔者，应在安装后将洞孔封好盖好，砼板上的预留洞口应在拆模后将洞口盖好。13、拆除模板应经施工技术人员同意，并具备验收手续，操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。14、拆除檐口、阳台等危险部位的模板，底下硬有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量作道模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网的的模板应及时清理。15、拆模前，周围应设围栏或警戒标志，重要通道应设专人看管，禁止人入内。16、拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆除支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆则模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意互相间安全距离，保证安全操作。17、拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛。防止钉子扎脚伤人。（三）木工机械1、园锯：（1）操作平台要稳固，锯片不得连续缺齿和缺齿抬垛，螺丝帽要上紧，园锯应有防护罩，不得使用倒顺开关，应使用点动开关。（2）操作人员应站在锯片一侧，禁止站在与锯片同一直线上，手臂不得跨越锯片操作。（3）进料必须紧贴靠山，不得用力过猛，遇硬节应慢推，接料要待料出锯片15cm，不得用手硬拉。（4）加工旧料时，须先清楚铁钉，水泥浆、泥砂等。（5）锯短料时应用推棍，接料使用刨钩。禁止锯超过园锯半径的木料。（6）锯片未停稳前不许使用手触动，也不要用力猛推木料的方法强迫锯片停转。（7）电动机外壳及开关的铁外壳应采取接零或接地保护，且须安装漏电保护器。2、手电钻：（1）使用前要先检查电源绝缘是否良好，有无破损，电线须架空，操作时要戴绝缘手套，使用时要安装漏电保护开关。（2）按铭牌规定，正确使用手电钻，发现有漏电现象或电动机温度过高，转速突然变慢和有异声，应立即停止使用，并交电工检修。（3）在高空作业时，应搭设脚手架，危险处作业要挂好安全带，工作中要注意前、后、左、右的操作条件，防止发生事故。（4）向上钻孔时，只许用手或杠杆的办法顶托钻把，不许用头或肩扛等办法。（5）电钻在转动中，只准用钻把对准孔位，禁止用手扶钻头对孔。（6）工作完毕后，应切断电源，收好导线以备再用。七、质量保证措施1、所有梁、板、剪力墙、柱模板的支撑立杆、斜杆、水平杆及对拉杆（螺栓）的间距，数量等要满足施工要求，务必保证模板不出现下沉、移位、胀模等缺陷。2、梁、板模板着重检查模板的标高、平整度、拼接缝处理、截面尺寸、梁侧模顺直，底模起拱等情况。特别强调：（1）平板上留设的水暖、设备等管洞其位置、数量、大小等一定要与设计和施工要求相符，不允许砼浇筑完后再打洞。（2）装饰线条的模板，要求模板的形状尺寸准确，模板阴阳角拉通线检查，要求顺直。八、应急预案1．应急类别：施工过程中发生的意外伤害、大风、大雨、自然灾害2．应急联络：2．1市急救中心：1202．2应急领导小组人员：郑浩、柯早春、王志华、吴文成、曾令杭3.资源保障：急救担架一副、急救箱一个(备有急用药品、止血带等)面包车一辆、草袋子、手电筒等，及部分适当应急资金。4.现场救护员：施工现场全体人员等人。5.应急预案措施及手段：5．1每天干部轮流值班。认真查看监控施工过程能否按安全生产要求组织施工，及时发现和纠正不符合工程。对突发事件应立即按事件性质报告给有关部门。5．2雷雨天气和6级以上大风禁止室外露天作业。5．3相关人员电话、手机24小时开机，发生意外时以便及时通报。5．4一旦发生模板坍塌事故，施工现场应立即上报主管部门，并立即组织人员作好现场维护，如没有撤出人员要立即组织抢险。其他和抢险无关人员在撤离危险区后，要听从现场指挥，防止出现新的意外伤害。5．5每天收听、收看当地天气预报，及时做好预防，应对突发的损失。自然灾害以减少或杜绝不必要的损失及人身伤害。5．6组织机构：企业应编制应急指挥系统，项目部应编制应急领导小组。5．7企业项目部应结合施工工艺和分项工程施工的具体情况编制详细的应急预案并报送主管部门审批，应在适当时机进行演练，并评价和修订方案。附一：柱模板支撑计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×5}＝min{29.868，120}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5]＝min[29.87，120]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.4×29.868＝16.129kN/m活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.4×2＝0.784kN/mMmax＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×16.129×0.252-0.125×0.784×0.252＝-0.132kN·mσ＝Mmax/W＝0.132×106/(1/6×400×122)＝13.764N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.868＝11.947kN/mν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×11.947×2504/(100×9350×(1/12×400×123))＝0.451mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50×80小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.19kN·mσ＝Mmax/W＝0.19×106/(53.333×103)＝3.567N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.868＝7.467kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.138mm≤[ν]＝1mm满足要求！五、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Ф48×3.2柱箍计算截面类型(mm)Ф48×3.2柱箍截面惯性矩I(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.73柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)2060001、柱箍强度验算q＝S承l1＝38.054×0.4＝15.221kN/mN＝0.5ql3＝0.5×15.221×0.524＝3.988kNM＝ql22/8＝15.221×0.6842/8＝0.89kN·mN/An+M/Wn＝3.988×103/450+0.89×106/(4.73×103)＝197.061N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算q＝S正l1＝29.868×0.4＝11.947kN/mν＝5ql24/(384EI)＝5×11.947×6844/(384×206000×11.36×104)＝1.455mm≤[ν]＝l2/400＝1.71mm满足要求！六、柱箍端部节点验算长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型双扣件扣件抗滑移折减系数0.85N=3.988kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！附二：扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称现浇板新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)4.9模板支架纵向长度L(m)50模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份安徽0.25ωk=ω0μzμst=0.019地区滁县风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)4.9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.147整体模板支架μstw2.68ωfk=ω0μzμstw=0.342竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.128三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=8.138kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝8.138×0.32/8＝0.092kN·mσ＝Mmax/W＝0.092×106/24000＝3.815N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×10000×144000)=0.283mmν＝0.283mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.513kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.463kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.3＝1.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×0.82+0.125×1.05×0.82＝0.201kN·mM2＝q1L12/2=2.513×0.152/2＝0.028kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.201，0.028]＝0.201kN·mσ=Mmax/W=0.201×106/53333=3.77N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×0.8+0.625×1.05×0.8＝1.257kNV2＝q1L1＝2.513×0.15＝0.377kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.257，0.377]＝1.257kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.257×1000/(2×50×80)＝0.471N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×8004/(100×9350×213.333×104)＝0.13mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×213.333×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.585kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.3＝1.05kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.585×0.8＝2.585kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.535+0.437×1.05)×0.8+2.585×0.15＝1.216kNR＝max[Rmax，R1]＝2.585kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×0.8＝1.28kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.28×0.8+1.28×0.15＝0.576kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.28kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.594×106/4250=139.768N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.62×1000/398＝23.216N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.577mm≤[ν]=800/250=3.2mm悬挑段νmax＝0.271mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.287kN，R2=7.101kN，R3=7.742kN，R4=3.135kN图二支座反力依次为R1=4.147kN，R2=7.485kN，R3=7.485kN，R4=4.147kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝7.742kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.019×0.8×1.82/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.287,7.485,7.742,4.147]+1×1.35×0.15×4.9=8.734kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝8.734×103/(0.502×398)+0.004×106/4250=44.688N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.9/20=0.245≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.8×0.342=0.274kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.8×1.5×0.128=0.154kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.92×0.274+4.9×0.154=4.037kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.8×[0.15×4.9/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×20/2=547.5kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.037=12.112kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.734/(0.9×0.1)＝97.044kPa≤γufak＝1.254×140=175.56kPa满足要求！附三：梁木模板与支撑计算书（350×1000）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称框架梁（350*1000）混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×1000模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)50支架外侧模板高度Hm（mm）890梁侧楼板厚度(mm)110二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份安徽0.25ωk=ω0μzμst=0.029地区滁县风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.485支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.259三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×1＝37.5kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝34.56kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×34.56×0.1172+0.117×2.94×0.1172＝0.052kN·mσ＝Mmax/W＝0.052×106/24000＝2.155N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×116.6674/(100×5400×144000)＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝116.667/250＝0.467mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×34.56×0.117+0.45×2.94×0.117＝1.767kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×34.56×0.117+1.2×2.94×0.117＝4.847kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×25.6×0.117＝1.195kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×25.6×0.117＝3.285kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.767/1＝1.767kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[4.847,4.847]/1=4.847kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.767/1＝1.767kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1-0.11)=0.601kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1-0.11)=0.601kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.35/2)/2×1=1.724kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2×1=1.724kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.767+0.032+0.601+1.724=4.123kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.847+0.032=4.878kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.767+0.032+0.601+1.724=4.123kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.123,4.878,4.123]=4.878kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.195/1＝1.195kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[3.285,3.285]/1=3.285kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.195/1＝1.195kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3=0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.11)=0.445kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.11)=0.445kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.11)]×(0.6-0.35/2)/2×1=0.693kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.11)]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2×1=0.693kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.195+0.023+0.445+0.693=2.356kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.285+0.023=3.309kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.195+0.023+0.445+0.693=2.356kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.356,3.309,2.356]=3.309kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.878×0.452，0.5×4.878×0.32]＝0.22kN·mσ=Mmax/W=0.22×106/53333=4.116N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×4.878×0.45，4.878×0.3]＝1.463kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.463×1000/(2×50×80)＝0.549N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.309×4504/(384×7040×213.333×104)＝0.118mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.309×3004/(8×7040×213.333×104)＝0.223mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.878×0.45,0.5×4.878×0.45+4.878×0.3]=2.561kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.165kN,R2=2.561kN,R3=2.561kN,R4=2.165kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.309×0.45,0.5×3.309×0.45+3.309×0.3]=1.737kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.237kN,R2'=1.737kN,R3'=1.737kN,R4'=1.237kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.191、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.246×106/4250=57.777N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.726kNτmax=2Vmax/A=2×4.726×1000/398＝23.749N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.427kN，R2=5.153kN，R3=5.153kN，R4=0.427kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.281kN，R2'=3.255kN，R3'=3.255kN，R4'=0.281kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Φ48×2.8钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.427，5.153，5.153，0.427]=5.153kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.281，3.255，3.255，0.281]=3.255kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.812×106/4250＝190.971N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.35kNτmax＝2Vmax/A=2×3.35×1000/398＝16.832N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.307mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=6.956kN，R2=11.079kN，R3=11.079kN，R4=6.956kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.918kN，R2=11.079kN，R3=11.079kN，R4=0.918kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝11.079kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.6412、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.029×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.918kN，R2＝11.079kN，R3＝11.079kN，R4＝0.918kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.6-0.35/2)/2×0.9=4.837kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.7×1.4×3]×(0.9+1.2-0.6-0.35/2)/2×0.9=4.837kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(4-1)＝max[0.918+4.837，11.079，11.079，0.918+4.837]+0.608＝11.687kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝11686.577/(0.641×398)+0.005×106/4250＝46.985N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/20=0.2≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.485=0.436kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×0.89×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×42×0.436+4×0.207=4.322kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=466.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.322=12.966kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.687/(1×0.15)＝77.911kPa≤γufak＝1.363×140=190.82kPa满足要求！附四：梁木侧模板计算书（350×1000）计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称框架梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×1000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.3二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)900梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)880880小梁道数(下挂)55左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2150对拉螺栓3700对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2150对拉螺栓3700对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.222+0.121×2.52×0.222＝0.166kN·mσ＝Mmax/W＝0.166×106/24000＝6.907N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×2204/(100×10000×144000)＝0.247mm≤220/400=0.55mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.22+1.223×2.52×0.22＝8.011kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.22×24＝6.035kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×80小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)213.3331、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝8.011kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.011×0.92，0.5×8.011×0.12]=0.649kN·mσ＝Mmax/W＝0.649×106/53333＝12.166N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.011×0.9，8.011×0.1]=4.326kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.326×1000/(2×50×80)＝1.622N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝6.035kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.035×9004/(100×8415×2133330)＝1.493mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=6.035×1004/(8×8415×2133330)=0.004mm≤100/400=0.25mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×8.011×0.9，0.4×8.011×0.9+8.011×0.1]＝7.93kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×6.035×0.9，0.4×6.035×0.9+6.035×0.1]＝5.975kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.644kN，R2＝4.758kN，R3＝3.912kN，R4＝4.758kN，R5＝1.644kN正常使用极限状态：R'1＝1.233kN，R'2＝3.585kN，R'3＝2.911kN，R'4＝3.585kN，R'5＝1.233kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.482×106/4250=113.471N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×6.738×1000/398＝33.858N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.355mm≤550/400＝1.375mm满足要求！4、最大支座反力计算R下挂max＝9.905/0.6=16.509kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[16.509]＝15.683kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！附五：梁木模板与支撑计算书（250×700）一、工程属性新浇混凝土梁名称框架梁混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×700模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)50支架外侧模板高度Hm（mm）700梁侧楼板厚度(mm)110二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份安徽0.25ωk=ω0μzμst=0.029地区滁县风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.485支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.259三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝27.172kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝24.233kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.172×0.1252＝0.053kN·mσ＝Mmax/W＝0.053×106/24000＝2.211N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1254/(100×5400×144000)＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.233×0.125+0.437×2.94×0.125＝1.296kNR2=1.25q1L=1.25×27.172×0.125＝4.246kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×17.95×0.125＝0.841kNR2'=1.25q2L=1.25×17.95×0.125＝2.805kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.296/1＝1.296kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[4.246]/1=4.246kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.296/1＝1.296kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2=0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(0.7-0.11)=0.398kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(0.7-0.11)=0.398kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.25/2)/2×1=1.927kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)