锅炉原理 张力 锅炉原理-11新、看

机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理第11章

强制流动锅炉水动力学强制流动锅炉的传热和水动力计算

对锅炉过热受热面、加热受热面和蒸发受热面，较高的传热系数足以保证管壁得到充分冷却，但在实际中，即使水动力稳定和热偏差不大，也会发生蒸发管管壁超温烧损，表明蒸发管内侧发生了传热恶化。为防止传热恶化、计算管壁温度和确定干涸点的位置，必须进行蒸发管内的传热计算。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.1.1蒸发管内的传热计算1.管内沸腾换热机理及放热系数2.热负荷对沸腾换热的影响图11-1垂直管内对流沸腾换热系数与热负荷、含气率的关系A-单相液体区

B-表面沸腾区

C-饱和核态沸腾区

D-双相强制对流换热区域

E-干涸点F-欠液换热区

G-过热蒸汽区机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理3.各类传热区域放热系数计算（1）单相流体强制对流换热（2）表面沸腾(11-1)(11-2)(11-4)Re＞106Re＜106机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（3）饱和沸腾(11-5)(11-6)(11-7)(11-8)机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（4）传热恶化后的换热(11-9)(11-10)

当ρw较大时，随着x增加，蒸汽速度随也增加，则放热系数α2增大，出现壁温飞升时的峰值。壁温峰值处的x值比xeh要大些，其放热系数应当用式(11-36)计算出的xmax代入上式中求得。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

当ρw＜700～800

kg／(m2·s)时，热力学不衡程度较严重，用上式计算偏差较大，建议用下式进行计算：(11-11)

当ρw较小时，随着x增加，蒸汽流速的有限增加使换热过程加强的影响小于热力学不平衡程度对换热过程减弱的影响，结果放热系数α2减小，壁温增高，不存在传热恶化时壁温的最高峰值。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（5）超临界压力大比热区的换热计算垂直管工质焓i＝1050～2720kJ／kg)图11-2超临界压力下的修正系数A(11-12α0为超临界压力下工质焓

i=840kJ/kg时的放热系数机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理(11-13)q/ρw＜0.42kJ/kg时(11-14)Prmin为分别按工质平均温度及壁温确定的Pr数中的较小者机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理水平管或倾斜管)(11-15α2为垂直管的放热系数，B为倾角系数图11-3超临界压力下管子倾角修正系数Bα-管子中心线与水平线的夹角机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.1.2强制流动锅炉水动力计算强制循环锅炉水动力计算主要计算步骤：按设计要求选取循环倍率。根据回路热负荷，按设计要求分配各回路的流量，并在回路的入口考虑相应的节流圈，要求各回路出口处的质量含汽率基本相等。计算整个回路的压差特性△p=f(G)。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理4）根据选取的循环倍率，选择合适的循环泵，给出的泵的特性曲线△pb＝f(G)。对于复杂回路，则可根据回路的结构组

成，分别作出各简单回路的压差特性曲线，求得回路的总特性曲线及总工作点，并反

推出各简单回路的工作点。若各简单回路的流量不能与各回路的吸热量相匹配，则改变各回路前的节流圈阻力，按(3)～(5)条重新计算，直至满足(2)的要求。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理校验：①停滞及倒流问题对于垂直上升管组，按自然循环的停滞和

倒流的方法进行校验，对于垂直下降管组，要求工质的质量流速不小于500

kg／(m2·s)②水动力多值性和脉动问题的校验按本章所述进行。③传热恶化现象按本章方法确定是否发生。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理2.直流锅炉水动力计算（1）计算步骤：热负荷的分配计算分段阻力计算出100%负荷下各管屏的水力工况

在已知节流阀的开度情况下，计算其他工况下（热态，70%、30%负荷；以及冷态，

100%、70%、30%负荷）各管屏的流量、

压差以及入口和出口的工质参数机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（2）校验：

合理组织炉内过程和工质流动过程，保证管壁温度始终低于材料允许温度，而且相邻管壁温度之差小于50℃，确保蒸发受热面安全工作。避免发生脉动依据计算所得的最小质量流速来确定防止脉动的节流程度。

检验热效流动偏差和结构不均引起的水力偏差机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理蒸发受热面的流动多值性流动多值性的原因

水动力特性：一定的热负荷下，强制流动受热管圈中，工质流量与管路流动压降之间的关系不计加速压力降，蒸发受热面管路压力降△P的函数表达式为：(11-16)∑ξ—总的局部阻力系数机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-4水动力特性曲线1-单值特性曲线；2-多值特性曲线机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.2.2

水平蒸发受热面的水动力特性(11-17)A—管圈的流通截面积，m2；—管内工质的平均比体积，m3/kg;K—管圈总阻力系数，K=(∑ξ+λl/d)/2A2，对于特定管圈可作为常数机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-6水平管圈的水动力特性曲线图11-5均匀受热的水平蒸发管圈机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.2.3影响水动力多值性的主要因素（1）工作压力图11-8超临界压力的比体积特性V—比体积，103m3/kg，t—温度，℃；p—压力，MPa图11-7压力对水动力特性的影响机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（2）进口工质的焓值图11-9

进口工质温度对水动力特性的影响P=4MPa，饱和温度ts=250℃1—t1=210℃; 2—t2=180℃3—t3=150℃; 4—管子未被加热图11-10超临界压力下水平管圈进口工质焓对水动力特性的影响p—29.4MPa;

t—250℃;d=38mm×4mm1—he=837kJ/kg;2—he=1047kJ/kg;3—he=1256

kJ/kg;he—入口水焓机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（3）管圈热负荷和锅炉负荷

管圈热负荷增加时，管圈中产生的蒸汽量多，阻力上升较快，水动力特性曲线上升也要陡一些，水动力特性趋向于稳定。

锅炉负荷低(变压运行或启动)，工作压力和热负荷都较低，因而水动力特性曲线可能会出现不稳定性。（4）热水段阻力

增加热水段阻力，可以使水动力特性趋于稳定。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.2.4垂直蒸发管中的水动力特性图11-11垂直上升管水动力特性曲线图11-12垂直下降管水动力特性曲线机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.2.5

消除或减轻水动力多值性的措施从以下五个方面消除或减轻水动力多值性：提高工作压力增加热水段阻力适当减小蒸发段进口水的欠焓加装呼吸联箱 提高质量流速图11-13节流圈对水动力特性的影响1—节流圈阻力特性；2—未加节流圈；3—加节流圈后的水动力特性机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理强制流动蒸发受热面的脉动流量脉动现象

脉动是指在强制流动锅炉蒸发受热面中，流量的大小随时间发生周期性变化的现象。图11-14同一根管子脉动现象管间脉动：管屏的总流量和进、出口联箱之间的压差均未发生变化，但是各管中的流量却发生了周期性变化机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

屏间脉动：发生在并列管屏之间的流量脉动现象并列管屏的进出口总流量和总压差并无明显变化，只是各管屏间的流量发生变化

全炉脉动（整体脉动）：整个锅炉的并联管子中流量同时发生周期性波动燃料量、蒸汽量、给水量等急剧波动时，以及给水泵、给水管道、给水调节系统等不稳定时，锅炉都有可能发生整体脉动机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.3.2

脉动的原因

管间流量脉动时，管内水和蒸汽的瞬时流量总是不一致，那么管内一定存在着压力波动。图11-15压力沿管长的变化Ⅰ---无脉动；Ⅱ---有脉动；Ⅲ---节流圈中的压力变化1---进口联箱；2---出口联箱；3---节流圈机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

根本原因：由于饱和水与饱和蒸汽的密度差造成

外因：管子在蒸发开始区段受到外界热负荷变动的扰动

内因：由于该区段工质及金属的蓄热量发生周期性变化

强制流动锅炉，蒸发受热面的流动应该稳定，尤其是直流锅炉，蒸发受热面不允许发生脉动。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.3.3防止脉动的措施（1）提高工作压力（2）增大加热段与蒸发段阻力的比值图11-16压力对脉动的影响机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理提高质量流速蒸发区段安装中间联箱（5）合适的锅炉启停和运行方面的措施图11-17呼吸联箱装置示意图1---入口联箱；2---呼吸联箱；3---出口联箱机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理蒸发受热面的热偏差和水力不均蒸发受热面热偏差的定义热偏差系数

偏差管焓增与平均管焓增之比称为热偏差系数(11-18)热效流动偏差和水力不均系数

蒸发受热面受热不均引起的水力不均则称为热效流动偏差机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理水力不均系数ηG(11-19)垂直管屏的水力不均(11-21)影响垂直管屏ηG的因素为v0/vp

：受热不均对流动不均的影响

z0/zp

：结构不均对流动不均的影响(h0/v0-hp/vp)g：重位压差对流量不均的影响机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理4.水平管圈的水力不均（11-22）影响水平管圈水力不均的因素为：热负荷强迫流动的特点是热负荷大，质量流速小。结构偏差管的总阻力系数和阻力大，吸热量多，因此流量少，水力不均匀越大。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（3）受热面进口处的工质焓值图11-18水力偏差系数ηG，偏差管出口工质温度tc与受热面进口焓的关系(a)p=23.5

MPa;(b)p=11.8

MPa;平均焓增为835

kJ/kg机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-19进口焓极值点ijjz与受热面焓增的关系(a)p=23.5

MPa；(b)p=11.8

MPa机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（4）工作压力图11-20水力偏差系数与进口焓的关系=835kJ/kg;

ηq=1.4机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理垂直管圈的水力不均必须考虑重位压差的作用假定hp=h0，令hg/[z0(ρw)02]=β(11-24)(11-25)机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理从式（11-24）看出

q增加时，ρp下降，β(ρ0-ρp)/v0上升，重位压差使质量流速上升；另一方面，ρp下降，vp上升，v0/vp下降，，流动阻力则使质量流速下降。

决定重位压差占流动阻力比例的因素是ρw，它取决于锅炉的负荷。ρw增加，β减少，即锅炉在高负荷时，重位压差作用减少，流动特性表现出强迫流动特性。在负荷较低时，ρw下降，β上升，重位压头作用增大，流动表现出自然循环特性。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理6.水力不均危害偏差管工质出口温度与受热面热负荷不均匀系数的关系称为受热面的偏差特性

锅炉正常热工况时，可能会有短期的急剧变化，以致受热面的焓值比正常值要高(11-26)偏差管中工质焓增为(11-27)偏差管出口处工质焓值为(11-28)机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-21

ηq与受热面偏差特性1—影响弱；2—影响强假定ηi为1到1.5之间，根据式（11-28）（11-24）（11-18

）求出ηi对应的ηq，绘制受热面的偏差特性ηq-tc曲线偏差管出口处工质温度与平均温度偏差值不大于30℃，认为在变动工况下工作时，该受热面的可靠性是有保证机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.4.2

热偏差的影响因素1.热力不均

一般来说，垂直管屏的吸热不均匀程度大于水平管圈，燃油锅炉的吸热不均匀程度大于燃煤锅炉

强制流动锅炉蒸发受热面中，吸热多的管子，由于管内工质比体积大、流速高，以致流动阻力大，因而管内工质流量减少；而流量的减少反过来又促使工质的焓增更大，比体积更大。这会导致热偏差达到相当严重的程度。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理2.水力不均水力不均是并联各管的流动阻力、重位压头及沿进口或出口联箱长度上压力分布不同而引起的。流动阻力的影响

水平围绕及螺旋式管圈，流动阻力很大，远超过重位压头和联箱压力变化对流量不均的影响

管圈的阻力系数越大，流量越小，热偏差越严重。阻力系数的大小决定于管圈的结构和安装质量。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理（2）重位压头的影响

上升流动和下降流动中，重位压头对水力不均的影响规律不同

垂直上升管屏中，重位压力降有助于减小流量偏差。但如果重位压降占总压降的主要部分，可能致使该管中出现流动停滞现象。

下降流动的垂直管屏中，重位压头对工质的流动则是动力的作用，使流量偏差增大，热偏差更严重。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.4.3减轻与防止热偏差的措施锅炉结构设计时，应使并联各管的长度及管径等尽可能均匀；燃烧器的布置和燃烧工况要考虑炉膛受热面热负荷均匀。加装节流阀或节流圈在具体设计和调整节流阀或节流圈时，须同时考虑水动力多值性、脉动和热偏差问题减小管屏或管带宽度装设中间联箱和混合器机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理4.采用合理的工质流速

对于垂直管屏，应该注意到重位压降对质量流速影响的双重性。垂直管屏的流量特性取决于摩擦压降与重位压降之比。

给定热负荷下,对于一个几何结构已经确定的或设计完成的垂直管屏，质量流速存在一个界限值。应选用合理的质量流速，保证管屏的热偏差在允许范围之内。

大容量直流锅炉，管屏摩擦压降份额大，水冷壁安全性较低，垂直管水冷壁应选用低流速设计。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理5.合理组织炉内燃烧工况直流煤粉燃烧器的四角切圆燃烧方式具有较好的炉膛火焰充满度，炉内热负荷较均匀，火焰中心温度和炉膛局部最高热负荷也较低，因而蒸发受热面吸热不均匀性较小。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理蒸发受热面的传热恶化和防止两类沸腾传热恶化的现象及机理第一类传热恶化

热负荷大于某一临界热负荷，管壁出现膜态沸腾。管壁得不到液体的冷却，放热系数显著下降，壁温飞升值很高。这种因水不能进入壁面，由核态沸腾工况转变为膜态沸腾的传热恶化称为第一类传热恶化。特征参数—临界热负荷qcr机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理2.第二类传热恶化

热负荷较低，质量含汽率较高的环状流阶段的后期，管子四周贴壁处的液膜已经很薄，液膜因蒸发或中心汽流的卷吸和撕破作用，液膜部分或全部消失，该处的壁面直接与蒸汽接触而得不到液体的冷却，使放热系数明显下降，壁温升高，称为第二类传热恶化。特征参数—含汽率xeh机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理由，的稳

当ρw＜(ρw)jx时，于ρw较低，液膜易被撕破，因此xeh随的ρw增加而减小；当ρw较高时主汽流与液膜间相互作用已趋于定，因此xeh随ρw的增加而增大。图11-22

xeh与q和ρw的关系(p=18.6MPa;qa＜qb＜qc)机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

发生第二类传热恶化，还经常伴随着壁温的周期性波动或脉动。原因在于：①开始出现恶化的地区，管壁同一地点交替地与蒸汽和残余液流接触，造成温度脉动②由于流量的微小波动，使液膜与蒸汽间的分界线发生周期性的波动，液膜蒸干位置可能前后移动③中心汽流的液滴可能时而撞击壁面。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理两类传热恶化的异同

相同：都是管壁与蒸汽直接接触而得不到液体的冷却，使放热系数显著减小、管壁温度急剧飞升所致区别：①两者的流动结构不同②两者的传热机理也不同③两者的发生位置不同④两者的放热系数比正常核态沸时下降一个到两个数量级，后者的α2稍高于前者机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

它们对管壁温度的影响不相同。发生膜态沸腾时，蒸汽膜的导热作用很差，接近临界压力时，qcr显著下降，有可能发生第一类传热恶化。第二类传热恶化是发生在热负荷不高于580-700

W/m2的情况下。只

有在高热负荷值下的传热恶化，才可能使壁温超过金属的允许值而烧损，因此必须注意第二类传热恶化。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理4.热负荷分布对传热恶化现象的影响

热负荷分布不均匀性指标：

qmax/qpj及qmax/qmin两种观点：传热恶化是一种局部现象传热恶化现象是整体现象

第一类传热恶化与沿管长的热负荷分布规律有关，符合整体现象；第二类传热恶化与沿管长的热负荷分布规律无关，因此可以将这种传热恶化看作局部现象。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

以qmax，cr来衡量受热不均匀时的传热恶化，其它条件相同情况下，有qmax，cr＞qcr，推迟了此处传热恶化的发生。

以qpj,cr作为受热不均匀时传热恶化的特征参数液体的环向对流扩散速度适应热负荷分布的不均匀性，qpj,cr＝qcr液体的环向对流扩散速度与热负荷的分布规律不匹配，qpj,cr＜qcr机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理5.水平管中传热恶化现象的特点

由于重力的影响，水平管中的蒸汽偏于上半部形成不对称流动，沿管子周界液膜的厚度差异很大。如果工质流速很低，则在含汽率较小处可能出现汽水分层现象。

管子顶部先发生传热恶化现象，而管子下部则后发生传热恶化。管子的顶部发生传热恶化后，还可能发生再润湿现象，有时发生多次的恶化和再润湿现象。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

均匀受热水平沸腾管的试验研究表明，沿管子圆周存在着显著的上下壁温差。

随着质量流速的增大，发生传热恶化时的位置推迟，上下壁的xeh的差值减小，管子壁温飞升值及上下壁温差明显下降。压力增加，传热恶化位置提前，亚临界及近临界压力时，管子顶端的传热恶化可能在工质过冷条件下开始发生，上下壁的xeh的差值增大，因此为减小△t所需的质量流速也就越高。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.5.2两类沸腾传热恶化区域的确定图11-23传热恶化时xeh与q的关系两类传热恶化区域的划分曲线1：很难判断属于哪一类传热恶化，即使该曲线存在两类传热恶化，也难以确定的者的界限。曲线2：ab段—第一类传热恶化

bcd段—第二类传热恶化机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

bc垂直段与流动结构有关。受热流体的液膜蒸发量及被汽流卷吸的水量之和大于从主流沉积到液膜表面上的液滴量，因此在汽流流动方上的液膜越来越薄。当液膜变得非常平滑，这时仍存在于壁面的薄膜称为微观液膜。

随不同的工况条件，中心汽流中的液滴有时能沉积到液膜上去“润湿”液膜，而有时又不能沉积到液膜上。同时，汽液两相流体的流动会出现一种称为“阻力危机”的现象。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

中心汽流的液滴能否沉降到微观液膜上，主要取决于液滴在汽流中垂直于管壁的受力状态。

当热负荷较高而质量流速相对较低时，主流中的液滴不能沉积到微观液膜上

当热负荷较低而质量流速相对较高时，主流中的液滴能够沉积到微观液膜上

当质量流速增大到一定程度，c点就会和b点相重合，bc垂直段消失。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理2.传热恶化位置的确定

垂直管：对于亚临界压力下(p＜20

MPa)，沿圆周均匀加热，dn＞15mm的垂直管，不满足下列条件者，属于图11-23中的曲线1的类型，满足者属于图11-23中曲线2的类型：机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理曲线1类型曲线2类型的ab段曲线2类型的bc段曲线2类型的cd段(11-31)(11-32)(11-33)(11-34)机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-24发生第一类传热恶化时的含气率x1（qn=460kW/m2;

dn=20mm）图11-25与qn无关区段中传热恶化时的界限含气率x2（dn=20mm）机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-26管径修正系数cd图11-27热负荷修正系数cq机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理表11.1恶化时的含气率不随qn变化的界限热负荷值qb及qc机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

对于沿圆周热负荷分布不均匀的工况，按

上述方法计算后还要进一步修正。对于单

面受热的锅炉水冷壁，应按所校验管子截

面上的最大外壁热负荷折算到内壁，作为

式(11-31)至式(11-34)中的qn来计算xeh值，对于按式(11-31)求得的xeh值可乘上1.5；对于按式(11-33)、式(11-34)求得的xeh值可加上0.1。机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11-28局部现象处理沿管长不均匀加热的方法示意图

沿管长不均匀加热问题采用局部现象的方法来处理虚线1在曲线qcr＝f(xcr)的下方，表明不会发生传热恶化虚线2与曲线qcr＝f(xcr)相切，在切点a处会发生传热恶化虚线3与曲线qcr＝f(xcr)有两个交点b、c，b点处开始发生传热恶化，而在c点处发生再润湿现象机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

对于沿圆周均匀加热或在上部加热时的水平管，水平管发生传热恶化时的xeh按表

11.2选用对于倾斜管发生传热恶化后机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理11.5.3超临界压力管内换热和传热恶化1.超临界压力管内换热图11-29大比热区内水的物性参数变化P=24.5MPa；cp—定压比热容；λ-导热系数；i-焓；μ-动力黏度；ν-比容380～390℃附近，

当温度稍有增加，水的导热系数和动力粘度明显降低，比容和焓显著增加，μ和v的变化达数倍之多，特别是水的cp急剧飞升，并在某一个温度下具有极大值机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

通常把比热容大于8.4

kJ/(kg·℃)的区域称为大比热区。随着压力的提高，大比热区的焓值范围略有缩小，但最大比热容值大致处于同一个焓值区域图11-30水的比热容与焓的关系机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理2.超临界压力管内传热恶化现象

超临界压力下管内发生传热恶化，壁温飞升主要原因是大比热区内工质物性参数变化相当剧烈垂直上升管中的传热恶化分为两种类型第一种发生在管子进口段上，l/d≤(40～60)处；第二种发生在热负荷较高、工质温度巳接近拟临界温度时机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理图11.31管壁温度随焓的变化关系P=26.5MPa;ρw=495kg/(m2·s)1-q=362kW/m2;2-q=454kW/m23-q=507kW/m2;

4-q=570kW/m2机械工业出版社普通高等教育“十二五”规划教材——锅炉原理

发生的第一种类型传热恶化与液体热稳定过程中边界层的形成过程有关。进口流体温度较低