塔吊施工方案

郑州华南城精品交易6A、6B区工程塔吊根底施工方案审批：日期：中国建筑第五工程局目录TOC\o"1-2"\h\u一、编制依据3二、概况3三、塔机选型3四、塔吊根底设计6五、塔吊根底施工8六、塔吊根底技术措施和质量验收9七、塔吊根底验算9八平安技术要求29附件：塔吊位置平面布置图一、编制依据1.郑州华南城精品交易6A、6B区工程施工图。2.《砼结构工程施工验收标准》GB50204—2002。3.《建筑地基根底工程施工质量验收标准》〔GB50202-2002〕。4.《砼质量控制标准》GB50164-2023。5.郑州华南城6A、6B区岩土工程勘察报告资料。6.《建筑机械使用平安技术规程》JGJ33-2001。7.《建筑施工平安检查标准》JGJ59-2023。8.《建筑地基根底设计标准》GB50007—20011。9.新乡克瑞QTZ5613型塔式起重机性能参数和使用说明书。10.长沙中联重工科技开展股份TC5613-6塔式起重机性能参数和使用说明书11.品茗平安计算软件2023版。二、概况1.1工程概况本工程6区6A、6B区位郑州华南城精品交易6#区工程，位于新郑市龙湖区双湖大道与郑新高速交叉口向南600m,郑新高速以东300m，北邻华南城一路，南邻华南城二路，西邻圭壁路，东邻求实路。2.2场地概况本工程位于河流冲洪倾斜平原上，场地地形较为平坦。其中在场地中部有一深沟，深约13m，目前正在回填强夯。地下水稳定水位埋深15.0-29.0m，地下水类型为潜水，一般水位变幅2.0m左右。历史最高水位13.0-27.0m。地下水对根底无影响。依据勘探资料勘探范围内共分为9层土，依据本工程地质勘探的报告资料，和实际现场的情况。地基采用CFG桩复合地基提高承载力。桩径按400mm，正方形布桩，以第5、6层作为桩端持力层。3.3机械概况为满足施工现场使用和合理高效的使用机械，同时为加快施工进度，6A、6B区在施工垂直运输上共计使用塔吊16台，龙门架40台。三、塔机选型依据本工程地质勘探报告和本工程结构特点，场地特点及最大限度的满足施工要求，本工程选用新乡克瑞生产的QTZ5613型塔式起重机和长沙中联重工工科技开展股份TC5613-6塔式起重机作为6A、6B区施工施工现场的主体施工阶段垂直运输工具，其中6B(A4-A5)轴线/(D-E)轴线与(A4-A5)轴线/(R-S)轴线；6A(A4-A5)轴线/(R-S)轴线采用克瑞塔吊，其余均为中联塔吊，具体位置、数量见塔吊平面布置图确定〔附图-1〕。QTZ5613型塔式起重机详细说明表：表1：塔吊机型说明生产厂家新乡克瑞塔机型号QTZ5613附着最大起升高度140m独立最大起升高度40m最大起重量6t最大幅度起重量1.3t最大工作幅度56m公称起重力矩800KN.m最大起升高度140m附着要求第一套距根底面32m，第二套距第一套24m，第三套距第二套24m，第四套距三套22m，第五套距第四套20m。表2：QTZ5613塔吊各零部件重量名称重量〔吨〕合计标准节0.96/节0.96*30〔按30节〕爬升架组〔含液压站〕44上下支座组〔含回转支撑、回转机构〕55塔顶1.51.5平衡臂组〔含起升机构等〕44起重臂组〔含拉杆、小车等〕6.56.5配重〔最大块〕2.3/块1.66*2+2.3*5塔机自重总计64.6〔按70t计算〕TC5613-6塔式起重机详细说明表：生产厂家长沙中联重工工科技开展股份塔机型号TC5613-6附着最大起升高度110m独立最大起升高度40.5m最大起重量6t最大幅度起重量1.3t最大工作幅度56m额定起重力矩800KN.m序号名称重量(kg)备注1主动台车2×8502被动台车2×6503整梁13004半梁2×6005底架拉杆4×1156基节1+基节219007撑杆4×25510固定基节EQ102011标准节EQ713×85512爬升架330013回转总成320014司机室50015塔顶238016平衡臂总成450017第一块平衡重2250一块平衡重重量1856米起重臂总成62501956米起重臂平衡重6×2250+1800安装一块平衡重后剩下的平衡重四、塔吊根底设计1、塔吊根底依据勘探资料将塔基根底施工在第二层粉土层为塔基的持力层，6A地基承载力特征值fak取180KPA，6B地基承载力特征值fak取170KPA,回填强夯后地基承载力特征值fak取180KPA，〔计算时地基承载力特征值fak取150参与验算〕，塔吊根底标高图详见附图-12、本工程6A/B南北方向有一深坑穿过施工场地，深沟采用强夯进行回填并回填到设计标高处。依据施工现场的实际情况和机械设备平安技术规程，施工现场塔吊的布置分布施工建筑附近中并本着有效的，平安，合理的原那么进行分布。6A/B施工现场共计设置塔吊16台，其中使用两个厂家的塔吊，克瑞3台，13台中联中科塔吊，有10台中联中科塔吊设置在回填强夯区域，6台设置在自然地基。3、施工现场塔基布置在自然土层内的塔机根底选用：6m×6m×1.35m〔长×宽×高〕；塔机根底布置在回填强夯内的先将塔基根底先采用水泥粉煤灰碎石桩〔简称CFG)法进行地基处理，防止塔基不均匀沉降，同时提高承载力；单个塔机根底内打CFG桩共计9根桩(如以下图〕；根底采用：6m×6m×1.35m〔长×宽×高〕。根底混凝土均采用C35混凝土。注：回填强夯的塔基根底深度同自然地基塔基深度4、桩的设计:CFG桩的桩径为400mm,设计桩长为16.0m～20.5m,施工时桩长为：16.5m～21.0m,桩顶施工标高比设计标高高出500mm，桩端持力层为5、6层粉质粘土层。5、根底混凝土下设100mm厚C15混凝土垫层，同时垫层每边外扩300mm作为施工模板体系使用，塔吊根底混凝土采用C35，6、TC5613-6塔式起重机、QTZ5613型塔式起重机根底配筋：配筋均为底层HRB33522@160双层双向布置，上层HRB33520@160双层双向布置；中间使用HRB33512@500的拉钩，同时布设马凳钢筋间距2000m(如以下图)，钢筋保护层厚度为50mm。五、塔吊根底施工1、塔吊根底施工工艺测量放线、定位→塔吊根底桩基施工→土方开挖至塔吊承台底标高处→塔吊根底垫层浇筑→根底砖台膜砌筑→根底钢筋绑扎、预埋件的安装定位→浇筑C35混凝→混凝土养护2、主要的施工方法2.1塔基定位放线完成后，使用反铲挖土机进行根底挖土，机械挖土挖至塔基以上200mm-300m时采用人工挖土。2.2塔吊根底垫层使用木方和短钢筋支模，浇筑100厚C15混凝土垫层，垫层的宽度应为根底外边每侧加300㎜。2.3垫层到达一定强度后，根底模板采用砖砌200mm厚砖胎膜作为模板体系，当开始绑扎钢筋时，应先将底层钢筋网片绑扎完成后，在测量定位塔吊根底和预埋件精确位置，并进行油漆标识，预埋件安装固定完成后，在将配筋为Φ20@160上部钢筋双层双向布置，保护层厚度50㎜，中间使用的拉钩，拉钩为Φ12@160mm。绑扎上层钢筋时使用Φ20钢筋搭设支撑平台。如预埋件上设置标准节，浇筑混凝土时不撤除。2.4钢筋绑扎成型后，将四个支腿与一节塔身相连下入基坑内，校正四个支腿的水平度和平整度误差在2mm以内。并与钢筋焊接在一起固定牢固。2.5按照标准将接地电阻予留钢筋与钢筋网焊接好，并将另一端插于土层里，保证接地电阻符合要求。2.6钢筋绑扎成形验收后合格后，进行混凝土浇筑，在浇筑混凝土时要不时对预埋件上平面平整度进行测量，在操作时严禁碰撞预埋标准节。预埋件允许误差：0，不大于2mm。2.7混凝土浇筑完成后应进行养护，在冬季施工应采用棉被覆盖，砼应留置2组试块，塔吊安装应在砼强度不小于95%时安装。六、塔吊根底技术措施和质量验收1、混凝土强度等级采用C35；2、根底外表平整度允许偏差1/1000；3、埋设件的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说明书要求。4、预埋件严格按说明书要求的平面尺寸设置，平面度误差为1/500，允许偏差不得大于2mm。5、根底砼浇筑完毕后应养护，到达砼强度95%方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度到达安装说明书要求。6、钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告。7、需要打桩〔CFG桩〕的塔吊根底施工时桩基施工应严格按本工程桩基工程施工方案进行施工质量控制。8、塔机的避雷装置宜在根底施工时首先预埋好，塔机的避雷针可用圆钢或扁钢直接与根底底板钢筋焊接相连，焊接长度不小于10d，圆钢或扁钢净面积不得小于72mm29、在塔基四角设置沉降观测点，在混凝土浇筑完成后，进行完成后初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，并做好记录，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。七塔吊沉降、垂直度监测及偏差校正1、塔吊根底沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定。并做好监测记录。2、在塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，必须进行偏差校正。校正由专业的公司进行，并专业处理施工方案进行处理，同时当根底出现沉降时塔吊必须停止使用，经过检查无误前方可使用。八根底验算〔1〕QTZ5613塔吊根底验算矩形板式根底计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土根底工程技术规程》JGJ/T187-20232、《混凝土结构设计标准》GB50010-20233、《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023一、塔机属性塔机型号QTZ5613塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.65二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)700起重臂自重G1(kN)65起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28小车和吊钩自重G2(kN)3最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)15最小起重荷载Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×15，13×55]＝900平衡臂自重G3(kN)40平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)150平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.062、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地河南.新郑根本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.65风压等效高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作状态0.8×1.2×1.65×1.95×1.32×0.45＝1.833、塔机传递至根底荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)700+65+3+40+150＝958起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)958+60＝1018水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.65×43＝19.62倾覆力矩标准值Mk(kN·m)65×28+3×15-40×6.3-150×12.06+0.9×(900+0.5×19.62×43)＝993.65非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝958水平荷载标准值Fvk'(kN)1.83×0.35×1.65×43＝45.44倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)65×28-40×6.3-150×12.06+0.5×45.44×43＝735.964、塔机传递至根底荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×958＝1149.6起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)1149.6+84＝1233.6水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.62＝27.47倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(65×28+3×15-40×6.3-150×12.06)+1.4×0.9×(900+0.5×19.62×43)＝1430.31非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×958＝1149.6水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×45.44＝63.62倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(65×28-40×6.3-150×12.06)+1.4×0.5×45.44×43＝1078.54三、根底验算矩形板式根底布置图根底布置根底长l(m)6根底宽b(m)6根底高度h(m)1.35根底参数根底混凝土强度等级C35根底混凝土自重γc(kN/m3)25根底上部覆土厚度h’(m)0根底上部覆土的重度γ’(kN/m3)19根底混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)150根底宽度的地基承载力修正系数ηb0.3根底埋深的地基承载力修正系数ηd1.6根底底面以下的土的重度γ(kN/m3)19根底底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19根底埋置深度d(m)2.9修正后的地基承载力特征值fa(kPa)240.06地基变形根底倾斜方向一端沉降量S1(mm)20根底倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20根底倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000根底及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN根底及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN荷载效应标准组合时，平行根底边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=65×28+3×15-40×6.3-150×12.06+0.9×(900+0.5×19.62×43/1.2)=930.37kN·mFvk''=Fvk/1.2=19.62/1.2=16.35kN荷载效应根本组合时，平行根底边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×65×28+3×15-40×6.3-150×12.06)+1.4×0.9×(900+0.5×19.62×43/1.2)=1341.72kN·mFv''=Fv/1.2=27.47/1.2=22.89kN根底长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，根底计算形式为方形根底。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于根底X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=993.65×6/(62+62)0.5=702.62kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=993.65×6/(62+62)0.5=702.62kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，根底边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1018+1215)/36-702.62/36-702.62/36=22.99kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、根底底面压力计算Pkmin=22.99kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1018+1215)/36+702.62/36+702.62/36=101.06kPa3、根底轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1018+1215)/(6×6)=62.03kN/m24、根底底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(2.90-0.5)=240.06kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=62.03kPa≤fa=240.06kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=101.06kPa≤1.2fa=1.2×240.06=288.07kPa满足要求！5、根底抗剪验算根底有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1018.000/36.000-(930.373+16.350×1.350)/36.000)=2.458kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1018.000/36.000+(930.373+16.350×1.350)/36.000)=73.892kN/m2P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=73.892-((6.000-1.650)/2)(73.892-2.458)/6.000=47.997kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1018.000/36.000-(930.373+16.350×1.350)/36.000)=2.458kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1018.000/36.000+(930.373+16.350×1.350)/36.000)=73.892kN/m2P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=73.892-((6.000-1.650)/2)(73.892-2.458)/6.000=47.997kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(73.89+48)/2=60.94kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(73.89+48)/2=60.94kPa根底所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=60.94×(6-1.65)×6/2=795.32kNVy=|py|(l-B)b/2=60.94×(6-1.65)×6/2=795.32kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.22≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥Vx=795.32kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.22≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥Vy=795.32kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、根底配筋验算根底底部长向配筋HRB335Φ20@160根底底部短向配筋HRB335Φ20@160根底顶部长向配筋HRB335Φ20@160根底顶部短向配筋HRB335Φ20@1601、根底弯距计算根底X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.65)2×60.94×6/8=864.92kN·m根底Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.65)2×60.94×6/8=864.92kN·m2、根底配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=864.92×106/(1×16.7×6000×12902)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=864.92×106/(0.997×1290×300)=2241mm2根底底需要配筋：A1=max(2241，ρbh0)=max(2241，0.0015×6000×1290)=11610mm2根底底长向实际配筋：As1'=12089mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=864.92×106/(1×16.7×6000×12902)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=864.92×106/(0.997×1290×300)=2241mm2根底底需要配筋：A2=max(2241，ρlh0)=max(2241，0.0015×6000×1290)=11610mm2根底底短向实际配筋：AS2'=12089mm2≥A2=11610mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积根底顶长向实际配筋：AS3'=12089mm2≥0.5AS1'=0.5×12089=6044mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积根底顶短向实际配筋：AS4'=12089mm2≥0.5AS2'=0.5×12089=6044mm2满足要求！(5)、根底竖向连接筋配筋面积根底竖向连接筋为双向Φ10@500。五、配筋示意图矩形板式根底配筋图TC5613-6塔吊根底验算矩形板式根底计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土根底工程技术规程》JGJ/T187-20232、《混凝土结构设计标准》GB50010-20233、《建筑地基根底设计标准》GB50007-2023一、塔机属性塔机型号TC5613-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)44塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.05二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)700起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28小车和吊钩自重G2(kN)3最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)16.25最小起重荷载Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)56最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×16.25，13×56]＝975平衡臂自重G3(kN)153平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)5.8平衡块自重G4(kN)135平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)10.662、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地河南.新郑市根本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比拟稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.65风压等效高度变化系数μz1.33风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.33×0.2＝0.79非工作状态0.8×1.2×1.65×1.95×1.33×0.45＝1.853、塔机传递至根底荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)700+62.5+3+153+135＝1053.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)1053.5+60＝1113.5水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×2.05×44＝24.94倾覆力矩标准值Mk(kN·m)62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66+0.9×(975+0.5×24.94×44)＝843.56非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝1053.5水平荷载标准值Fvk'(kN)1.85×0.35×2.05×44＝58.4倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)62.5×28-153×5.8-135×10.66+0.5×58.4×44＝708.34、塔机传递至根底荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1053.5＝1264.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)1264.2+84＝1348.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×24.94＝34.92倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66)+1.4×0.9×(975+0.5×24.94×44)＝1286.54非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1053.5＝1264.2水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×58.4＝81.76倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(62.5×28-153×5.8-135×10.66)+1.4×0.5×58.4×44＝1106.92三、根底验算矩形板式根底布置图根底布置根底长l(m)6根底宽b(m)6根底高度h(m)1.35根底参数根底混凝土强度等级C35根底混凝土自重γc(kN/m3)25根底上部覆土厚度h’(m)0根底上部覆土的重度γ’(kN/m3)19根底混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)150根底宽度的地基承载力修正系数ηb0.3根底埋深的地基承载力修正系数ηd1.6根底底面以下的土的重度γ(kN/m3)19根底底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19根底埋置深度d(m)2.9修正后的地基承载力特征值fa(kPa)240.06地基变形根底倾斜方向一端沉降量S1(mm)20根底倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20根底倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000根底及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN根底及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN荷载效应标准组合时，平行根底边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66+0.9×(975+0.5×24.94×44/1.2)=761.26kN·mFvk''=Fvk/1.2=24.94/1.2=20.78kN荷载效应根本组合时，平行根底边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66)+1.4×0.9×(975+0.5×24.94×44/1.2)=1171.31kN·mFv''=Fv/1.2=34.92/1.2=29.1kN根底长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，根底计算形式为方形根底。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于根底X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=843.56×6/(62+62)0.5=596.49kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=843.56×6/(62+62)0.5=596.49kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，根底边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1113.5+1215)/36-596.49/36-596.49/36=31.54kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、根底底面压力计算Pkmin=31.54kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1113.5+1215)/36+596.49/36+596.49/36=97.82kPa3、根底轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1113.5+1215)/(6×6)=64.68kN/m24、根底底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(2.90-0.5)=240.06kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=64.68kPa≤fa=240.06kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=97.82kPa≤1.2fa=1.2×240.06=288.07kPa满足要求！5、根底抗剪验算根底有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1113.500/36.000-(761.260+20.783×1.350)/36.000)=12.157kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1113.500/36.000+(761.260+20.783×1.350)/36.000)=71.356kN/m2P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=71.356-((6.000-2.050)/2)(71.356-12.157)/6.000=51.869kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1113.500/36.000-(761.260+20.783×1.350)/36.000)=12.157kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1113.500/36.000+(761.260+20.783×1.350)/36.000)=71.356kN/m2P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=71.356-((6.000-2.050)/2)(71.356-12.157)/6.000=51.869kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(71.36+51.87)/2=61.61kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(71.36+51.87)/2=61.61kPa根底所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=61.61×(6-2.05)×6/2=730.11kNVy=|py|(l-B)b/2=61.61×(6-2.05)×6/2=730.11kNX轴方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.22≤40.25βcfclh0=0.25×1×11.9×6000×1290=23026.5kN≥Vx=730.11kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.22≤40.25βcfcbh0=0.25×1×11.9×6000×1290=23026.5kN≥Vy=730.11kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、根底配筋验算根底底部长向配筋HRB335Φ20@160根底底部短向配筋HRB335Φ20@160根底顶部长向配筋HRB335Φ20@160根底顶部短向配筋HRB335Φ20@1601、根底弯距计算根底X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-2.05)2×61.61×6/8=720.98kN·m根底Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-2.05)2×61.61×6/8=720.98kN·m2、根底配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=720.98×106/(1×11.9×6000×12902)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=720.98×106/(0.997×1290×300)=1869mm2根底底需要配筋：A1=max(1869，ρbh0)=max(1869，0.0015×6000×1290)=11610mm2根底底长向实际配筋：As1'=12089mm2≥A1=11610mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=720.98×106/(1×11.9×6000×12902)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=720.98×106/(0.997×1290×300)=1869mm2根底底需要配筋：A2=max(1869，ρlh0)=max(1869，0.0015×6000×1290)=1161