暂定正式地下车库顶板回顶6.1

xxx项目 车库顶板行车通道回顶施工方案目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、编制依据 32、工程概况 33、施工部署 53.1项目人员安排 53.2施工方案设计 64、施工工艺 74.1碗扣架搭设参数 74.2搭设流程 74.3碗扣架基础 74.4顶部自由端支设要求 74.5架体验收 85、无沉降后浇带部位的承载力验算 85.1荷载计算 85.2回顶架体 96、有沉降后浇带部位的承载力验算 96.1有沉降后浇带部位的荷载计算 96.2回顶架体 106.3龙骨的计算 116.4扣件抗滑移的计算 126.5回顶支架荷载标准值(立杆轴力) 126.6立杆的稳定性计算 126.7架体的搭设要求: 167、安全注意事项 178、雨季施工措施 189、安全、环保措施 189.1安全措施 189.2环保措施 19

车库顶板行车通道回顶施工方案1、编制依据1.1《丰台区张仪村西城区旧城保护定向安置房项目工程施工组织设计》1.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)1.3《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166－2008）1.3丰台区张仪村西城区旧城保护定向安置房项目工程建筑图、结构图2、工程概况张仪村定向安置房南区位于北京市丰台区西四环外，西五环内，京港澳高速公路以北两公里，莲石快速路以南两公里，东临张仪村路。总建筑面积为268928.63㎡。根据施工要求，孤岛通道处（13#楼位置处）要进行地下室结构施工，现场道路需重新规划，具体见下图所示：基础施工阶段孤岛通道位置图经现场全面勘察过后，在13#楼施工时，孤岛通道选在以下位置，见下图所示：主体施工阶段孤岛通道位置图北侧1#道路位置图南侧2#道路位置图以上道路部位对应的车库顶板，标准跨为8.1m*8.1m，框架柱截面尺寸为700mm*700mm，框架梁截面尺寸为600mm*850mm，板厚250mm。此部位穿过的施工后浇带已用高一级别的微膨胀混凝土进行浇筑，沉降后浇带不可浇筑。3、施工部署3.1项目人员安排工序分工及责任情况，如下：序号职务姓名负责内容1项目经理对项目部管理人员进行任务明确分工，各司其职2项目总工负责本方案的审核及技术总指导3工程经理全面负责现场管理、工程进度工作、施工协调、调度4材料室主任负责各种材料的进场与总体管理5技术负责负责方案的编制及现场实施6技术员负责技术交底、技术资料的形成、现场落实技术交底7工长负责施工现场的调度及协调8测量负责全面负责施工现场平面规划的测量定位9安全负责负责项目安全工作及相关内业资料3.2施工方案设计在道路位置处做回顶，回顶满堂脚手架，脚手架搭设参数如下：支架搭设高度：地下一层回顶架体高度为3.8m，地下二层回顶架体高度为3.87m。3.2.1无沉降后浇带部位搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.2米，立杆的横距l=1.2米，横杆的步距h=1.50米。板底龙骨截面宽度:100mm;高度：100mm;间距：1.2mm;采用的钢管类型为48×3.0，碗扣连接方式。在结构柱处设置抱柱连接。立杆上端伸出至顶板支撑点长度：0.60米。3.2.2有沉降后浇带部位搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.45米，立杆的横距l=0.45米，横杆的步距h=1.50米。板底龙骨截面宽度:100mm;高度：100mm;间距：0.45mm;采用的钢管类型为48×3.0，碗扣连接方式。在结构柱处设置抱柱连接。立杆上端伸出至顶板支撑点长度：0.60米。车库顶板上行车道路部位进行回填土，回填素土，压实系数不小于0.9，回填高度为1.5m，两侧放坡采用1:1的自然放坡，回顶区域为道路所在区域两侧各加1.5m。对回填的道路进行硬化处理，两侧护坡采用50mm厚的C10的细石混凝土喷锚硬化，上部道路表面采用200mm厚的C20混凝土进行硬化。临边防护参照安全注意事项章节中所示。具体见下图所示：车库顶板上行车道路剖面示意图4、施工工艺4.1碗扣架搭设参数碗扣架支撑体系支设参数：无沉降后浇带部位立杆横向间距及纵向间距1200mm，有沉降后浇带部位立杆横向间距及纵向间距450mm，横杆步距1500mm。水平杆最底端一道距地300mm，立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点长度（自由端高度）不大于600mm。梁的支撑和板的支撑形成一个整体。框架梁梁底立杆搭设高度为：1.5m+1.2m；板底立杆搭设高度为：2.2m+1.2m下垫50×100mm方木，龙骨为100×100mm方木。架体在结构柱处设置抱柱连接，步距1500mm。4.2搭设流程测量放线→铺垫方木→搭设碗扣架立杆、横杆→搭设板底碗扣架立杆、横杆→设置抱柱连接→连接梁底和顶板碗扣架→铺设龙骨→调节U托高度至合理位置4.3碗扣架基础根据碗扣架搭设平面图弹出立杆位置线，碗扣架基础下铺50×100mm方木作为垫块。平行于梁放置，位置准确、铺放平稳、不得悬空。4.4顶部自由端支设要求设在支架立杆底部或顶部的可调U托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的回顶支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接。支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于600mm。4.5架体验收1进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：主要构配件应有产品标识及产品质量合格证；供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告；构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。2对整体脚手架应重点检查以下内容：严格按照方案、交底中的脚手架搭设参数进行现场验收，保证立杆、横杆等的搭设间距是否符合方案要求；立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；立杆上碗扣是否可靠锁紧；立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求。自由端高度是否控制在300mm，板底支撑与梁底支撑是否采用有效连接。5、无沉降后浇带部位的承载力验算5.1荷载计算1.恒荷载：①土方自重：18kN/m³*1.5m=27kN/㎡②混凝土自重：24kN/m³*0.2m=4.8kN/㎡恒荷载为：27KN/㎡+4.8KN/㎡=31.8KN/㎡2.活荷载：①钢筋运输车重量：80*1000KG*10N/KG=800*1000N车轮距：12.8m（长）*2.4m（宽），顶板受力面积为：（12.8+3）m（长）*（2.4+3）m（宽），计算宽度见下图所示：产生的均布荷载：800*1000N/（12.8+3）m*（2.4+3）m=9.38KN/㎡②最大的砼罐车质量：19.6+17*2.4=60.4T重量为60.4*1000KG*10N/KG=604*1000N车轮距：7.8m（长）*2.5m（宽），顶板受力面积为：（7.8+3）m（长）*（2.5+3）m（宽），产生的均布荷载：604*1000N/（7.8+3）m*（2.5+3）m=10.17KN/㎡活荷载取值为：10.17KN/㎡3.车库顶板设计承载力为：恒荷载：36KN/㎡；活荷载：12KN/㎡4.荷载综合：恒荷载：31.8KN/㎡<36KN/㎡，不需进行地下室回顶；活荷载：10.17KN/㎡<12KN/㎡，不需进行地下室回顶。5.2回顶架体为安全起见，此部位回顶架体搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.37米，立杆的横距l=1.37米，立杆的步距h=1.50米。立杆顶部龙骨截面宽度:100mm;高度：100mm;间距：1200mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用碗扣连接方式。6、有沉降后浇带部位的承载力验算6.1有沉降后浇带部位的荷载计算1.恒荷载：31.8KN/㎡2.活荷载：10.17KN/㎡3.车库顶板设计承载力为：此部位不考虑车库顶板设计承载力。4.荷载综合：31.8KN/㎡+10.17KN/㎡=41.97KN/㎡5.沉降后浇带上铺20mm厚钢板，后浇带宽1m，两侧过后浇带各1m宽，见下图所示：6.C区域处荷载：41.97KN/㎡7.A区域处荷载：41.97KN/㎡，此区域上部荷载均作用在钢板上，钢板将此荷载传递在两侧后浇带上，每侧传递荷载为20.985KN/㎡。8.B区域处荷载：此区域的荷载为上部作用的荷载加上从A区域传递的荷载，合计为：41.97KN/㎡+20.985KN/㎡=62.955KN/㎡。9.验算荷载为62.955KN/㎡。6.2回顶架体此部位回顶架体搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.45米，立杆的横距l=0.45米，立杆的步距h=1.50米。立杆顶部龙骨截面宽度:100mm;高度：100mm;间距：0.5mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用碗扣连接方式。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元6.3龙骨的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算均布线荷载标准值为：q=62.955×0.45=28.33kN/mq1=28.33kN/m作为设计依据。2.方木的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下:方木的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M=0.1q1l2=0.1×28.33×0.4502=0.574kN.mσ=M/W<[f]其中σ——方木的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——方木的最大弯距(N.mm)；W——方木的净截面抵抗矩；[f]——方木的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到方木抗弯强度计算值σ=0.574×1000×1000/166667=3.444N/mm2方木的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算故采用均布线荷载标准值为设计值。v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250方木最大挠度计算值v=0.677×28.33×4504/(100×9000×833.33×104)=0.105mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(3)最大支座力最大支座力N=1.1ql=1.1×28.33×0.450=14.0234kN6.4扣件抗滑移的计算该工程实际的碗扣件承载力取值为40.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——碗扣件承载力设计值,取40.00KN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。6.5回顶支架荷载标准值(立杆轴力)立杆的轴向压力设计值F=0.9×8.451=7.6059kN0.45*28.33=12.7485采用7.6059kN为设计验算依据。6.6立杆的稳定性计算1、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.6059kN；12.7485——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；（1）.参照《扣件式规范》，由公式(1)、(2)计算顶部l0=kμ1(h+2a)(1)底部l0=kμ2h(2)其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.155；μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ1=1.241，μ2=1.993按碗扣架的受压临界荷载比扣件架的临界荷载提高15%来考虑，则μw=0.9325μ，参考杜荣军《混凝土工程模板与支架技术》P439。计算得：μ1=1.157，μ2=1.858a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.60m；公式(1)的计算结果：λ=μ（h+2a）/i=1.157×(1.500+2×0.60)×100/1.580=198<[λ]=230,满足要求!公式(2)的计算结果：λ=μh/i=1.858×1.500×100/1.580=176<[λ]=230,满足要求!立杆计算长度l0=kμ（h+2a）=1.155×1.157×(1.50+2×0.60)=3.61立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.858×1.50=3.22l0/i=3608.830/15.800=228由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.140钢管立杆受压应力计算值=186.22N/mm2，立杆的稳定性计算<[f1]=205.00N/mm2,满足要求!（2）.参考杜荣军《施工手册》公式(2)计算l0=k1k2(h+2a)(3)其中，k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：立杆计算长度l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.000×(1.50+2×0.60)=3.15l0/i=3150.900/15.800=199由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.182钢管立杆受压应力计算值=143N/mm2，立杆的稳定性计算<[f]=205N/mm2,满足要求!附录：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.7.6-1满堂支撑架计算长度附加系数取值K———————————————————————————————————高度H（m）H≤88<H≤1010<H≤2020<H≤30k1.1551.1851.2171.291———————————————————————————————————《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数μ以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（新版未正式实施）表1模板支架计算长度附加系数k1———————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11.2431.1851.1671.163———————————————————————————————————以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》6.7架体的搭设要求:1、顶部支撑点的设计要求:a.钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托；其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心；b.碗扣式支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于700mm；2、支架的构造要求:a.梁和板的立杆，其纵横间距应相等或成倍数；b.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低